循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行中的幾個主要問題分析

1、風(fēng)水聯(lián)合冷渣器常見故障分析一、概述循環(huán)流化床鍋爐具有對燃料適應(yīng)性好，有害氣體排放量低等優(yōu)點(diǎn)，近幾年來在我國發(fā)展迅速。我國多臺大型循環(huán)流化床鍋爐機(jī)組相繼投運(yùn)，由于循環(huán)流化床鍋爐燃燒技術(shù)不太成熟，制造工藝不夠先進(jìn)，運(yùn)行中岀現(xiàn)了很多問題。其中冷渣器作為保證循環(huán)流化床鍋爐安全高效運(yùn)行的重要部件，它的不正常工作是導(dǎo)致被迫停爐和減負(fù)荷運(yùn)行的主要原因之一。從循環(huán)流化床鍋爐中排岀的高溫灰渣帶走了大量的物理熱，造成了大量的排渣熱損失，降低了鍋爐效率，惡化了現(xiàn)場運(yùn)行條件，灰渣中殘留的硫和氮，仍可以在爐外釋放岀二氧化硫和氮氧化合物，造成環(huán)境污染；另一方面，熾熱的灰渣的處理和運(yùn)輸十分麻煩。所以，灰渣冷卻是非常必要的。

2、另外，底渣中也有很多未完全反應(yīng)的燃料和脫硫劑顆粒，為進(jìn)一步提高燃燒和脫硫效率，有必要使這部分細(xì)顆粒返回爐膛，這些操作也要在冷渣裝置中完成?，F(xiàn)在許多冷渣器綜合利用了多種流動和傳熱方式，將各種冷渣器的優(yōu)點(diǎn)結(jié)合起來，使之性能越來越高，適應(yīng)性越來越好。近幾年，大型循環(huán)流化床鍋爐多釆用風(fēng)水聯(lián)合選擇性排灰冷渣器。二、風(fēng)水聯(lián)合冷渣器常見故障分析風(fēng)水聯(lián)合冷渣器沒有運(yùn)動部件，徹底解決了最常見的機(jī)械故障，同時(shí)其冷渣能力強(qiáng)，適應(yīng)范圍廣，使鍋爐機(jī)組熱效率和機(jī)組利用率得以提高，但運(yùn)行中也發(fā)現(xiàn)了許多問題，主要表現(xiàn)在：(1) 灰渣復(fù)燃結(jié)焦；(2) 處理大塊渣的能力不夠，有時(shí)會岀現(xiàn)堵渣；(3)熱風(fēng)管道堵塞，這是因?yàn)閵A帶的細(xì)灰

3、未能有效的分離下來，或?qū)顼L(fēng)管道設(shè)計(jì)方面有缺陷；(4)床內(nèi)埋管磨損，由于冷渣器處理的寬篩分灰渣，故流化風(fēng)速不可能降至外置換熱器內(nèi)那么低，為防止埋管磨損問題，需釆取有效的防磨措施；(5)送風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)不足，造成調(diào)節(jié)困難；(6)冷渣器的調(diào)節(jié)性能有待提高。下面就風(fēng)水聯(lián)合冷渣器運(yùn)行中常見故障的現(xiàn)象原因及處理方法進(jìn)一步分析，希望對運(yùn)行人員有些幫助。1.冷渣器進(jìn)渣管堵塞現(xiàn)象：冷渣器進(jìn)渣管溫度降低；冷渣器選擇室溫度降低；脈動風(fēng)風(fēng)量變化時(shí)，選擇室溫度、床壓無變化。原因分析：低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)流化風(fēng)量不足，造成爐膛內(nèi)有渣塊；落渣管處的風(fēng)帽堵塞；落渣管處的耐火材料脫落；冷渣器長期停運(yùn)，進(jìn)渣管發(fā)生漸進(jìn)性結(jié)焦堵塞。處理方法及注

4、意事項(xiàng)：1.1密切觀察冷渣器進(jìn)渣管溫度和冷渣器選擇室溫度、床壓，適當(dāng)加大脈動風(fēng)量。1.2如處理無效，應(yīng)關(guān)閉脈動風(fēng)門，打開壓縮空氣吹掃門吹掃，逐漸開大吹掃門進(jìn)行間斷吹掃，當(dāng)進(jìn)渣管溫度和冷渣器選擇室溫度、床壓等參數(shù)開始變化時(shí)，表明冷渣器已經(jīng)開始進(jìn)渣，這時(shí)應(yīng)立即減小或保持吹掃門開度，正常后關(guān)閉壓縮空氣吹掃門，緩慢開大進(jìn)渣管供風(fēng)風(fēng)門，控制冷渣器床壓在正常范圍內(nèi)。1.3運(yùn)行中盡量投運(yùn)多臺冷渣器，將每臺冷渣器的排渣量控制在較低水平而且連續(xù)運(yùn)行，這樣就避免排渣口結(jié)焦堵塞。1.4冷渣器停運(yùn)時(shí)應(yīng)將排渣風(fēng)門、電動門關(guān)閉，防止進(jìn)渣管結(jié)焦堵塞。2.冷渣器選擇室結(jié)焦、堵塞現(xiàn)象：冷渣器選擇室床溫、床壓不正常升高，甚至?xí)?/p>

5、過爐膛床溫；選擇室后各室溫度偏低；停止排渣后，經(jīng)吹掃仍無效，冷渣器不排渣；停爐后，發(fā)現(xiàn)選擇室內(nèi)結(jié)滿渣塊，且含有較多炭顆粒，渣塊明顯分層，屬低溫結(jié)焦；冷渣器選擇室有大量焦塊。原因分析：燃煤結(jié)焦性強(qiáng)；煤質(zhì)太差、煤矸石及雜物過多，造成排渣量過大；細(xì)碎機(jī)損壞，造成煤粒度過大，難以被風(fēng)吹動流化；由于運(yùn)行調(diào)整不當(dāng)，爐膛內(nèi)形成結(jié)焦，有焦塊進(jìn)入冷渣器選擇室；選擇室風(fēng)帽堵塞，或選擇室流化風(fēng)量低，造成選擇室內(nèi)床料不能及時(shí)排岀，發(fā)生低溫粘結(jié)；靠近冷渣器的給煤機(jī)岀力過大，煤粒未經(jīng)充分燃燒，就隨渣料排入冷渣器，由于渣料溫度接近爐膛床溫，選擇室內(nèi)又有大量空氣，碳粒迅速燃燒，從而結(jié)渣成塊，造成選擇室堵塞；鍋爐排渣失控，大量

6、的未燃燒煤粒隨著渣流涌入冷渣器選擇室，在渣層較厚的情況下會造成局部的溝流和局部的不流化，并在選擇室內(nèi)發(fā)生可燃物的再燃燒和結(jié)焦，造成選擇室排渣口的堵塞。處理方法及注意事項(xiàng)：2.1調(diào)整爐膛燃燒及流化工況，避免爐膛結(jié)渣。2.2密切監(jiān)視煤質(zhì)、顆粒度的變化。2.3初期排渣應(yīng)緩慢進(jìn)行，并密切監(jiān)視爐膛床溫、床壓的變化，待爐膛床壓達(dá)到要求后，開大進(jìn)渣脈動風(fēng)門，投入冷渣器正常運(yùn)行。2.4如果因可燃物增多造成二次燃燒，應(yīng)立即減小或停止排渣，并關(guān)閉選擇室流化風(fēng)，利用隔絕氧氣的方法控制住燃燒，待床溫明顯降低后再逐漸開啟流化風(fēng)，緩慢投運(yùn)冷渣器。2.5適當(dāng)減小靠近冷渣器的兩側(cè)的給煤機(jī)岀力，盡量避免給煤未經(jīng)完全燃燒，就排入

7、冷渣器。2.6適當(dāng)增加選擇室流化風(fēng)量，避免床料積存過多造成的低溫粘結(jié)。2.7如果冷渣器內(nèi)積存低溫焦塊，可投入冷渣器，提高選擇室的溫度，改變低溫焦塊的環(huán)境溫度，同時(shí)加大選擇室的流化風(fēng)量，利用進(jìn)渣的摩擦撞擊，低溫焦塊會松動破碎，隨渣排走。3、冷渣器風(fēng)帽磨損嚴(yán)重現(xiàn)象：停爐后，檢查發(fā)現(xiàn)，冷渣器定向風(fēng)帽磨損嚴(yán)重，磨損最嚴(yán)重的風(fēng)帽一般分布在渣料比較集中的地方，如進(jìn)渣管岀口附近和各倉室繞流孔附近。原因分析：冷渣器偏離設(shè)計(jì)工況，由于冷渣器不能正常流化，需加大流化風(fēng)量，使渣料的流動速度很快，對風(fēng)帽的沖擊加劇，根據(jù)磨損與速度的三次方成正比的關(guān)系，磨損必然加快；渣的粒度、重度、硬度過大，造成管道磨損；鍋爐排渣失控（

8、即冷渣器的進(jìn)渣失控），大量的熱渣快速進(jìn)入冷渣器，而冷渣器的冷卻風(fēng)和冷卻水不足以將熱渣冷卻到設(shè)計(jì)的排渣溫度，運(yùn)行人員加大冷卻風(fēng)量的投入，使得冷渣器內(nèi)部的磨損加劇。處理方法及注意事項(xiàng)：3.1監(jiān)視燃煤質(zhì)量，控制入爐煤的粒度，使入爐煤粒度和硬度合適，減小爐膛流化風(fēng)量。3.2保持合適的床壓，可以使緊鄰定向風(fēng)帽的區(qū)域處于鼓泡床或流化床狀態(tài)，氣固混合物的流速遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于氣力輸送方式下的流速，可以從根本上解決磨損問題。所以鍋爐啟動前，應(yīng)保持冷渣器內(nèi)有一定的床料，這樣，對冷渣器流化和冷卻也有益。3.3用控制鍋爐排渣J閥風(fēng)壓的大小來控制鍋爐的排渣量，建立冷渣器的進(jìn)渣與岀渣的平衡，保持冷渣器選擇室床壓的穩(wěn)定與可控。三、

9、結(jié)束語總之，雖然目前冷渣器在設(shè)計(jì)和制造上還存在不少問題，但是，如果運(yùn)行人員能了解冷渣器的原理及特性，掌握運(yùn)行中常見故障的原因及處理方法，提高操作水平和分析、判斷事故的能力，在生產(chǎn)中密切監(jiān)視相關(guān)參數(shù)，積極進(jìn)行調(diào)整，就可以盡量避免或減少問題的發(fā)生，延長冷渣器的連續(xù)運(yùn)行時(shí)間，從而保證循環(huán)流化床鍋爐的安全、高效運(yùn)行。循環(huán)流化床鍋爐輔機(jī)性能小結(jié)1.前言湖北省松源發(fā)電有限公司#1、#2鍋爐是利用中科院技術(shù)、上海鍋爐廠設(shè)計(jì)、生產(chǎn)的SG-130/3.82-M247型循環(huán)流化床鍋爐，燃用當(dāng)?shù)氐母吡?、低發(fā)熱量貧煤，設(shè)計(jì)燃煤粒度為：010mm。每臺鍋爐原設(shè)計(jì)釆用兩臺稱重式全封閉膠帶稱重式給煤機(jī)，并輔以密封風(fēng)和播煤風(fēng)

10、。配有兩臺水冷式滾筒冷渣器。全廠入爐煤釆用兩臺碎煤機(jī)破碎。2.輔機(jī)設(shè)備概況2.1給煤機(jī)每臺鍋爐配兩臺JGC-30型稱重式全封閉膠帶給煤機(jī)。2.2碎煤機(jī)規(guī)范環(huán)錘式碎煤機(jī)（一級）型號 XHCS80 × 110型式 環(huán)錘岀力 150t/h最大進(jìn)料尺寸 300mm岀力粒度（可調(diào)） 10 mm制造廠家 山西電力設(shè)備廠二級碎煤機(jī)型號 HSX-150型式 二級岀力 150t/h最大進(jìn)料尺寸 300mm岀力粒度（可調(diào)） 10 mm制造廠家 沈陽電站輔機(jī)廠2.3冷渣器每臺鍋爐釆用兩臺SFS-3型水冷式滾筒冷渣器。冷渣器由內(nèi)部固定螺旋葉片的雙層密封套筒、進(jìn)料裝置、進(jìn)岀水裝置、傳動裝置和底座、防竄裝置等組

11、成。當(dāng)驅(qū)動裝置傳動滾筒轉(zhuǎn)動時(shí)，鍋爐排岀的高溫爐渣在套筒內(nèi)由螺旋葉片導(dǎo)向前進(jìn)，冷卻水連續(xù)均勻地通過套筒密封空間，使熱態(tài)爐渣冷卻到200以下，如通風(fēng)負(fù)壓運(yùn)行，爐渣冷卻溫度小于100。主要技術(shù)參數(shù)單位數(shù)值及要求物料粒度mm020進(jìn)料溫度<950岀料溫度<200冷卻水量T/h1520冷卻水進(jìn)水溫度<25冷卻水岀水溫度<80進(jìn)水壓力MPa<0.55冷卻介質(zhì)軟化水、除鹽水或一級工業(yè)用水3.輔機(jī)存在的問題3.1給煤機(jī)原選用的全封閉而非密封耐壓的膠帶給煤機(jī)在試運(yùn)期間由于無密封性，煙氣頻繁發(fā)生反竄，影響了工期近一個月，且燒毀了一根給煤機(jī)皮帶。每臺鍋爐配有兩臺汽冷旋風(fēng)分離器，設(shè)計(jì)飛灰

12、循環(huán)倍率為2030，這表明在鍋爐正常運(yùn)行時(shí)，有大量的細(xì)顆粒在懸浮段和分離器內(nèi)循環(huán)，這有利于提高鍋爐的燃燒效率和換熱效率，但同時(shí)也增加了懸浮段的差壓，該值最高可達(dá)1100Pa。如果維持爐膛岀口壓力在-100-200Pa的水平，那么，懸浮段進(jìn)口處爐膛壓力將高達(dá)900Pa左右。原給煤機(jī)的密封風(fēng)設(shè)計(jì)成從二次風(fēng)機(jī)岀口引入，但二次風(fēng)機(jī)只在大負(fù)荷（60%70%額定電負(fù)荷）時(shí)投入，且密封風(fēng)管徑只有50mm。#1爐在首次帶負(fù)荷期間，當(dāng)負(fù)荷為60%額定電負(fù)荷時(shí)，由于懸浮段差壓較大（590/580Pa），當(dāng)爐膛岀口負(fù)壓為-200Pa時(shí)，濃相區(qū)岀口處爐膛壓力約400Pa，由于給煤機(jī)是封閉而非密封的，給煤機(jī)與大氣相通，

13、內(nèi)部壓力基本是0Pa，當(dāng)爐膛下部為正壓時(shí)，熱煙氣沿落煤管反竄，影響細(xì)顆粒煤的正常下落，當(dāng)下部正壓較大時(shí)，細(xì)顆粒煤會被反竄煙氣攜帶回來，正壓更大時(shí)（如>700Pa），大量的高溫?zé)煔庋芈涿汗芊锤Z，燒毀給煤機(jī)皮帶。第一次整改時(shí)，在落煤管上增加了從一次風(fēng)機(jī)岀口引岀的兩層共5個89mm的密封風(fēng)，在懸浮段差壓較大（800 Pa）時(shí)，實(shí)踐顯示此次改進(jìn)效果不明顯，煙氣反竄仍然嚴(yán)重。第二次整改時(shí)，考慮密封給煤機(jī)，并從一次風(fēng)機(jī)岀口引入一根108mm密封風(fēng)管。不過，密封給煤機(jī)時(shí)只是增加各檢修門的壓塊，底部和頂部沒有釆取特殊的措施。密封性試驗(yàn)時(shí)，當(dāng)密封風(fēng)壓力為7000 Pa時(shí)，給煤機(jī)內(nèi)的靜壓只有4050Pa，冷

14、態(tài)風(fēng)壓檢查發(fā)現(xiàn)各密封面漏點(diǎn)較多。當(dāng)懸浮段差壓較大（600 Pa）時(shí)，給煤機(jī)內(nèi)的靜壓只有100Pa，煙氣反竄仍然存在，細(xì)煤在給煤機(jī)落煤口處堆積，隨著時(shí)間的推移，堆積的細(xì)煤被清掃刮板帶回給煤機(jī)底部空間，嚴(yán)重時(shí)皮帶滾輪上粘滿細(xì)煤，導(dǎo)致滾輪直徑不均、皮帶跑偏，給煤機(jī)被迫停運(yùn)。第三次整改時(shí)，將頂部和底部全部滿焊，并滿焊封死部分檢修門，而且在給煤機(jī)頭部也加了密封風(fēng)，同時(shí)也加強(qiáng)了各傳動、支承軸處的密封。給煤機(jī)密封性試驗(yàn)時(shí)，當(dāng)密封風(fēng)壓力為7000 Pa時(shí)，給煤機(jī)內(nèi)的靜壓達(dá)700Pa，檢査各密封面，漏點(diǎn)不明顯。當(dāng)懸浮段差壓較大（1000 Pa），時(shí)，一次風(fēng)機(jī)達(dá)12000 Pa時(shí)，給煤機(jī)內(nèi)的靜壓可達(dá)2200Pa，

15、給煤機(jī)在72+24小時(shí)試運(yùn)期間的106小時(shí)連續(xù)滿負(fù)荷運(yùn)行中，運(yùn)轉(zhuǎn)正常，在此期間，落煤管上其它密封風(fēng)均己關(guān)閉，但落煤管靠近落煤口處的管壁溫度基本上接近環(huán)境溫度，給煤機(jī)內(nèi)皮帶運(yùn)行暢通，無積煤，表明全密封給煤機(jī)的整改是成功的，給煤機(jī)內(nèi)的密封風(fēng)由于靜壓高，抑制了煙氣的反竄。在鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，給煤機(jī)內(nèi)的壓力隨爐膛下部壓力波動而在16002200Pa之間波動。#2爐的兩臺給煤機(jī)按#1爐的方式改進(jìn)后，一直運(yùn)轉(zhuǎn)正常。兩臺鍋爐4臺給煤機(jī)的改造實(shí)踐表明，采用耐壓全密封給煤方式是高循環(huán)倍率循環(huán)流化床鍋爐能正常、穩(wěn)定運(yùn)行的唯一保證。在機(jī)組移交生產(chǎn)后約半年后，由于熱工檢修完后未密閉檢修門，導(dǎo)致鍋爐帶大負(fù)荷后煙氣反竄，

16、燒毀了給煤機(jī)皮帶。3.2碎煤機(jī)3.2.1碎煤機(jī)的調(diào)整原理全廠輸煤系統(tǒng)裝有兩臺碎煤機(jī)：一臺山西電力設(shè)備廠生產(chǎn)的XHCS80×110型環(huán)錘式碎煤機(jī)（帶篩板）；一臺沈陽電站輔機(jī)廠生產(chǎn)的HSX-150型二級碎煤機(jī)。兩臺碎煤機(jī)的銘牌工況均為：在原煤全水分10%；粒度300mm時(shí)，碎煤機(jī)的最大連續(xù)岀力不小于150t/h，且碎煤粒度10mm。一級碎煤機(jī)碎煤粒度的控制是通過調(diào)節(jié)環(huán)錘與篩板間距來實(shí)現(xiàn)的，其可調(diào)螺桿長度與碎煤間隙的對應(yīng)關(guān)系如下表3-1：可調(diào)螺桿長度 L / mm163156152142133碎煤間隙 S /mm05101520二級碎煤機(jī)的粒度調(diào)整方式為：調(diào)整上、下部篩板架與間隙；調(diào)整撥阻

17、器與轉(zhuǎn)子間隙。3.2.2碎煤機(jī)試驗(yàn)碎煤機(jī)試驗(yàn)的原則是：在保證原煤全水分不高于10%；碎煤粒度絕大部分小于10mm的前提下，檢驗(yàn)其最大連續(xù)岀力。對于乙側(cè)一級碎煤機(jī)，當(dāng)甲、乙側(cè)可調(diào)螺桿長度分別為156mm和152mm時(shí)，碎煤粒度百分?jǐn)?shù)如下表3-2：R10R8R5R3R17.4%7.84%9.64%14.92%22.3%對于甲側(cè)二級碎煤機(jī)，經(jīng)過廠家調(diào)整后，碎煤粒度百分?jǐn)?shù)如下表3-3：R10R8R5R3R17.28%8.79%9.48%15.47%20.92%在上述條件下，分別對甲、乙側(cè)碎煤機(jī)岀力進(jìn)行了測試，結(jié)果如下：在原煤特性為：全水分7.8%，粒度R10=22.3%；R8=22.3%；R5=22.

18、3%；R3=22.3%；R1=22.3%下，乙側(cè)一級碎煤機(jī)最大連續(xù)岀力小于70t/h，碎煤粒度為R1010%，此時(shí)，葉輪式給煤機(jī)轉(zhuǎn)速為：機(jī)頭250 r/min，機(jī)尾200 r/min；甲側(cè)二級碎煤機(jī)最大連續(xù)岀力小于105t/h，碎煤粒度為R1010%，葉輪式給煤機(jī)轉(zhuǎn)速為：機(jī)頭350 r/min，機(jī)尾300 r/min。在原煤特性為：全水分4.9%，粒度R10=30.2%；R8=10.96%；R5=10%；R3=14.2%；R1=13.2%下，乙側(cè)一級碎煤機(jī)最大連續(xù)岀力小于140t/h，碎煤粒度為R1010%；甲側(cè)二級碎煤機(jī)最大連續(xù)岀力小于150t/h，碎煤粒度為R1010%。試驗(yàn)表明：（1）由

19、于設(shè)備自身的缺陷，仍有小部分碎煤粒度10mm，甲側(cè)二級碎煤機(jī)由于轉(zhuǎn)子磨損快以及轉(zhuǎn)子布置方式的不當(dāng)，導(dǎo)致這一現(xiàn)象尤其突岀，極少數(shù)碎煤粒度尺寸達(dá)到30mm。（2）當(dāng)原煤水分稍高一點(diǎn)（7%8%）時(shí)，由于碎煤機(jī)岀口易堵煤而導(dǎo)致其岀力大大小于銘牌岀力。（3）當(dāng)原煤水分較低且原煤中粉煤較少時(shí)，碎煤機(jī)的岀力可達(dá)140150t/h的岀力。由于入爐煤粒度得不到保證，導(dǎo)致大渣含碳量較高，從而影響了鍋爐的熱效率。表3-4在汽機(jī)額負(fù)荷下的爐渣含碳率：工 況1234爐渣含碳率3.66%4.47%6.53%4.84%3.3冷渣器在機(jī)組投運(yùn)初期的鍋爐性能試驗(yàn)中，對冷渣器岀口的渣溫進(jìn)行了測量，左、右側(cè)渣溫分別為292/225

20、，高于設(shè)備保證冷渣溫度（200）。原因如下：（1）冷卻水進(jìn)口溫度偏高。冷卻水通過一個玻璃鋼冷卻塔循環(huán)利用，冷卻效果欠佳，尤其在環(huán)境溫度高的夏天，冷卻水的進(jìn)口溫度接近40。（2）相對冷渣器的容量，渣量偏大。入爐煤收到基灰量在4954%。輸渣系統(tǒng)的尾部是皮帶輸送、卸渣，由于渣溫超過了皮帶的耐溫極限，導(dǎo)致輸渣系統(tǒng)不能長時(shí)間連續(xù)投運(yùn)。后來，為了降低冷渣器出口溫度，在該處加了噴水裝置，結(jié)果造成鍋爐本體周圍灰塵飛揚(yáng)，環(huán)境惡劣。到了后期，輸渣系統(tǒng)不能投運(yùn)，只好采用人工高溫出渣。4.給鍋爐經(jīng)濟(jì)、穩(wěn)定運(yùn)行造成的影響三年多的運(yùn)行狀況顯示，碎煤機(jī)、給煤機(jī)、冷渣器等鍋爐輔機(jī)存在的缺陷，對鍋爐經(jīng)濟(jì)、穩(wěn)定、安全運(yùn)行造成了

21、如下影響：4.1由于碎煤機(jī)出力達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，延長了輔機(jī)運(yùn)行時(shí)間，增加了輔機(jī)電耗；由于碎煤粒度達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，導(dǎo)致爐渣含碳率高，增加了機(jī)械不完全燃燒損失，降低了鍋爐的熱效率。4.2由于冷渣器出口渣溫過高，導(dǎo)致輸渣系統(tǒng)不能正常投運(yùn)，改用人工出紅渣，工作環(huán)境惡劣，存在安全隱患。4.3由于原給煤機(jī)不是密封耐壓的，經(jīng)過長時(shí)間運(yùn)行后，也存在安全隱患。如果發(fā)生煙氣反竄，就會造成強(qiáng)迫停爐。5.建議基于暴露的問題，建議如下：5.1將碎煤機(jī)的轉(zhuǎn)子或錘子更換成耐磨材料。5.2在碎煤機(jī)前裝一個帶篩的旁路，讓原煤中的粉煤不經(jīng)過碎煤機(jī)，從而增大碎煤機(jī)的出力。5.3如由于經(jīng)濟(jì)原因不更換給煤機(jī)，則應(yīng)加強(qiáng)給煤機(jī)的檢查與維護(hù)，

22、防止密封性能變差或喪失，導(dǎo)致煙氣反竄。5.4對冷渣器本體、冷卻水系統(tǒng)及冷卻水量進(jìn)行全面檢查、診斷，降低排渣溫度，使輸渣系統(tǒng)能正常投運(yùn)。對循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行實(shí)踐的淺見宜賓發(fā)電公司一期技改工程安裝一臺國產(chǎn)循環(huán)流化床鍋爐（型號：DG410/9.8-8，東方鍋爐廠生產(chǎn)）。2004年1月15日經(jīng)過72+24小時(shí)試運(yùn)正式投入試生產(chǎn)，從1月15日至2月29日共計(jì)運(yùn)行時(shí)間26天，最長運(yùn)行天數(shù)為11天。在運(yùn)行中造成機(jī)組停運(yùn)的問題較多，主要從下面兩個方面加以解決。1.冷渣器運(yùn)行中暴露問題及相應(yīng)對策我廠裝有冷渣器四臺，每臺設(shè)計(jì)容量為50%，分別布置于鍋爐兩側(cè)墻，流渣口標(biāo)高與布風(fēng)板標(biāo)高一致。冷渣器共有四個倉室，布風(fēng)板

23、采用定向風(fēng)帽，運(yùn)行中推動底渣從選擇室向排渣口運(yùn)動，直至將大渣排出。在選擇室和冷卻室均設(shè)有回灰管以保證細(xì)灰和空氣回到爐內(nèi)，從爐內(nèi)到冷渣器的排渣管為雙補(bǔ)償風(fēng)吹式排渣管。我廠四次停運(yùn)中有兩次為冷渣器堵塞造成。在運(yùn)行中出現(xiàn)的主要問題及采取的措施為：1.1排渣管堵塞的主要原因：1.1.1排渣管雙補(bǔ)償器在熱態(tài)時(shí)承受垂直和水平方向力，若設(shè)計(jì)、安裝角度存在偏差，將嚴(yán)重影響排渣管長期運(yùn)行。1.1.2排渣管內(nèi)部耐磨澆鑄料厚達(dá)200mm且存在與膨脹節(jié)接口問題，實(shí)際運(yùn)行中存在排渣管內(nèi)部凹凸不平影響排渣。1.1.3排渣管口沒有考慮防止大焦塊進(jìn)入排渣管的措施。1.1.4爐內(nèi)澆筑料應(yīng)當(dāng)一次成型且選用既耐磨又具有較強(qiáng)結(jié)合強(qiáng)度

24、材料防止脫落，安裝順序應(yīng)先將定向風(fēng)管等安裝完畢（須嚴(yán)格風(fēng)管角度）后再澆筑耐磨料。1.1.5爐內(nèi)結(jié)焦問題較復(fù)雜，通過加強(qiáng)燃燒調(diào)整可以有效地防止?fàn)t內(nèi)結(jié)焦。1.2選擇室結(jié)焦：主要有三個因素；一是在床壓較高情況下，排渣量突然加大很多床料進(jìn)入選擇室，流化態(tài)破壞；二是風(fēng)帽堵塞較多，形不成流化；三是當(dāng)床壓較高時(shí)從選擇室回灰管大量涌入未燃燼燃料和床料，通常冷渣器結(jié)焦前均能從CRT上看到爐內(nèi)向冷渣器“噴火”現(xiàn)象。按設(shè)計(jì)，在選擇室正常流化時(shí)，選擇室分離出的細(xì)灰將通暢地進(jìn)入爐內(nèi)密相區(qū)，但當(dāng)床壓高于一定值且選擇室流化不好（排渣量過大、渣粒徑過大等）時(shí)，這一正常狀態(tài)將破壞而出現(xiàn)逆運(yùn)行。這樣，當(dāng)未燃燼燃料、床料進(jìn)入選擇室

25、就將和冷渣器內(nèi)床料結(jié)合形成焦塊，嚴(yán)重時(shí)將選擇室中部堵死。對這一問題的對策是：確保流化；維持床壓不超過一定值（8-10KPa）；在選擇室回灰管加裝一定回送風(fēng)，防止?fàn)t內(nèi)向冷渣器“噴火”。1.3排渣進(jìn)口結(jié)焦：原設(shè)計(jì)有打焦孔（25mm），打焦困難，后改為89mm，在運(yùn)行中一方面應(yīng)經(jīng)常打焦（當(dāng)進(jìn)口溫度下降時(shí)），另一方面應(yīng)經(jīng)常向爐內(nèi)通入一定量反吹風(fēng)以保持進(jìn)渣口通暢。1.4冷渣器配風(fēng)調(diào)整：根據(jù)其他廠運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，一般均采用從選擇室到排渣室風(fēng)量由低到高，主要原則是“后通前暢”。在運(yùn)行中我廠也基本采用這一原則，但應(yīng)進(jìn)行冷渣器最低流化試驗(yàn)，得出相應(yīng)最低流化風(fēng)量，保證冷渣器各室均處于流化狀態(tài)并控制入爐風(fēng)量，保證排渣室有

26、一定渣位。冷渣器運(yùn)行中最重要的原則是確保物料平衡。這是每一個運(yùn)行人員必須樹立的觀點(diǎn)，即排渣量由入爐煤量決定。若不能保持平衡，就會造成床料堆積或下降引起床壓波動，導(dǎo)致循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行不正常，出現(xiàn)如冷渣器、J閥、風(fēng)機(jī)運(yùn)行狀況惡化或偏離正常值，也可能出現(xiàn)床溫難以控制，甚至超溫結(jié)焦等嚴(yán)重問題。因此，運(yùn)行中維持床壓穩(wěn)定就是運(yùn)行人員的一個重要且經(jīng)常性的關(guān)鍵工作。2. J閥運(yùn)行不穩(wěn)的原因分析及應(yīng)對措施由于循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)未考慮循環(huán)灰排灰，運(yùn)行中循環(huán)灰的排出主要靠灰粒在循環(huán)中摩擦、碰撞變小后從煙道排出（有極少部分通過冷渣器排出，可略）。同時(shí)我廠實(shí)際煤種比校核煤種差，運(yùn)行中循環(huán)灰量大且較難磨細(xì)，進(jìn)一步加大循

27、環(huán)灰量；又因?qū)湓饔蔑L(fēng)對爐內(nèi)平衡、燃燒影響認(rèn)識不足，加劇了循環(huán)流化床鍋爐灰循環(huán)回路壓力平衡的破壞。這些因素綜合作用造成J閥回料自平衡始終無法建立，進(jìn)而使床壓無法控制，形成惡化循環(huán)，使得鍋爐長期穩(wěn)定運(yùn)行難以實(shí)現(xiàn)。對此采取的措施是：降低冷渣器用風(fēng)，適當(dāng)提高二次風(fēng)量比例，降低燃燒區(qū)風(fēng)速，保證爐內(nèi)燃燒顆粒分級以保證相應(yīng)粒徑顆粒沉降燃燒、碰撞、摩擦?xí)r間，從而降低循環(huán)倍率；在當(dāng)前無辦法根本解決煤質(zhì)問題的情況下，控制煤粒粒徑分級，適當(dāng)加大篩下物比例，以減少循環(huán)灰（可能導(dǎo)致飛灰熱損失加大）；另外運(yùn)行中在維持床壓穩(wěn)定時(shí)適當(dāng)從J閥排灰（事故放灰口）。上述措施可根據(jù)具體情況單獨(dú)或綜合采用。循環(huán)流化床鍋爐布風(fēng)板漏渣

28、原因分析及措施保定華源熱電有限公司#8、#9鍋爐是兩臺DG450/9.81-1型循環(huán)流化床鍋爐，一次風(fēng)由一次風(fēng)機(jī)產(chǎn)生，通過點(diǎn)火風(fēng)道進(jìn)入燃燒室底部的水冷風(fēng)室。風(fēng)室底部是后墻管拉稀形成，是水冷壁加扁鋼組成的膜式壁結(jié)構(gòu)，加上兩側(cè)水冷壁就構(gòu)成了水冷風(fēng)室。水冷布風(fēng)板、耐火層把水冷風(fēng)室和燃燒室相連。布風(fēng)板由直徑82.55mm的內(nèi)螺紋管加扁鋼焊接而成，扁鋼上設(shè)置有密度很大的定向風(fēng)帽，其用途是讓一次風(fēng)均勻流化床料，同時(shí)把較大顆粒及爐雜物排向出渣口。#8、#9鍋爐剛投產(chǎn)幾個月，布風(fēng)板漏渣嚴(yán)重。正常運(yùn)行一個月左右，點(diǎn)火風(fēng)道幾乎被漏渣堵塞，一次風(fēng)不能通過點(diǎn)火風(fēng)道進(jìn)入風(fēng)室及風(fēng)帽使床料正常流化，嚴(yán)重影響鍋爐的安全運(yùn)行。

29、經(jīng)過一段時(shí)間的研究分析，找出了漏渣的原因，并制定了相應(yīng)的措施，取得了一定的效果。1.漏渣原因分析1.1隨著循環(huán)流化床鍋爐容量的增大，流化床鍋爐的爐膛容積也相應(yīng)的增大，布風(fēng)板的面積也相應(yīng)的增加了很多。當(dāng)一次風(fēng)通過布風(fēng)板使床料流化時(shí)，會造成床料流化不均，風(fēng)帽出口風(fēng)速、風(fēng)壓不均。在實(shí)際流化過程中，空氣主要是以氣泡的形成在床內(nèi)上升，并有聚合和分裂，使顆粒團(tuán)湍動，氣泡到達(dá)床面時(shí)既破裂，帶出并噴濺出顆粒，由于界面以上氣速比界面處氣速低，所以這些顆粒團(tuán)又跌回。有些氣泡到不了界面既行破裂，帶出并噴濺出顆粒的壓力及速度較高，這些顆粒到達(dá)壓力速度低的風(fēng)帽出口時(shí)，會克服風(fēng)帽的阻力，返回風(fēng)室，造成布風(fēng)板漏渣。#8、#

30、9鍋爐投產(chǎn)初期，從等壓風(fēng)室觀察孔都可以觀察到流星似的漏渣情況，運(yùn)行一段時(shí)間，點(diǎn)火風(fēng)道就會堆積很多的漏渣，堵塞風(fēng)道，給通風(fēng)帶來一定的困難。1.2等壓風(fēng)室布置在布風(fēng)板下面，起穩(wěn)壓和均壓的作用，使由風(fēng)管進(jìn)入風(fēng)室的氣流速度降低，將其動壓轉(zhuǎn)變?yōu)殪o壓。由于從點(diǎn)火風(fēng)道到等壓風(fēng)室有四根風(fēng)管，這便使得等壓風(fēng)室各處的風(fēng)壓并不相等，遠(yuǎn)離風(fēng)管處的風(fēng)壓較低，此處對應(yīng)風(fēng)帽入口的風(fēng)壓、風(fēng)速較低。當(dāng)流化風(fēng)較小壓頭較低時(shí)，這些布風(fēng)板風(fēng)帽入口的風(fēng)壓、風(fēng)速會更小，床層上一般的氣泡破裂，就會使顆粒克服風(fēng)帽的阻力返回風(fēng)室，形成漏渣。當(dāng)床壓超過6.5Kpa時(shí)，爐內(nèi)床料較多，而此時(shí)的流化風(fēng)不能保證良好的流化，布風(fēng)更加不均勻，漏渣會加劇，嚴(yán)

31、重時(shí)漏渣中含碳量增加，漏渣堆積在點(diǎn)火風(fēng)道產(chǎn)生結(jié)焦現(xiàn)象。1.3造成布風(fēng)板漏渣的另一個原因就是現(xiàn)在使用的定向風(fēng)帽阻力小，風(fēng)帽的作用在于對進(jìn)入流化床的空氣進(jìn)行二次分離，以產(chǎn)生足夠的壓降，均勻布風(fēng)。華源熱電有限責(zé)任公司#8、#9鍋爐使用是“7”型定向風(fēng)帽，此風(fēng)帽內(nèi)徑大長度不夠，使得布風(fēng)板的阻力較小，這樣爐渣很容易通過風(fēng)帽漏進(jìn)風(fēng)室。2解決的措施2.1布風(fēng)板漏渣是影響循環(huán)流化床鍋爐正常及長期運(yùn)行的難題之一，為了能使漏到點(diǎn)火風(fēng)道的爐渣不影響通風(fēng)，經(jīng)過分析研究，在點(diǎn)火風(fēng)道上開了四個臨時(shí)放渣孔。由運(yùn)行人員定期放渣，經(jīng)過一段時(shí)間的運(yùn)行，取得了一定的效果。2.2 合理配風(fēng)，保證良好的流化。在任何情況下都保證足夠的流

32、化風(fēng)，保證床壓在4.5Kpa左右，這樣爐內(nèi)流化良好，燃燒效率高。在低負(fù)荷情況下，除保證足夠的流化風(fēng)還保證足夠的一次風(fēng)壓頭。2.3 解決布風(fēng)板阻力小的問題。在和東方鍋爐廠一起研究決定，于2003年7月21日#9鍋爐臨修期間，在風(fēng)帽加裝內(nèi)徑為19mm的節(jié)流板，2003年11月5日#8鍋爐在風(fēng)帽上加裝內(nèi)徑為20mm的節(jié)流板。這樣增加了布風(fēng)板阻力，漏渣現(xiàn)象明顯減輕，#9鍋爐運(yùn)行104天，臨修時(shí)檢查漏渣情況，對點(diǎn)火風(fēng)道通風(fēng)沒有影響。結(jié)束語：大容量循環(huán)流化床鍋爐布風(fēng)板漏渣問題是不可避免的，但我們可以減緩它的漏渣量，使漏渣不會影響鍋爐的安全運(yùn)行。目前解決漏渣的最好辦法是增加布風(fēng)板的阻力，阻力的增加也有一定量

33、的限制，阻力太大會影響床料的正常流化。其次就是從運(yùn)行調(diào)節(jié)上下工夫，時(shí)刻保持良好的流化，保持布風(fēng)板布風(fēng)均勻，也可以減緩漏渣，保證鍋爐的安全穩(wěn)定長期運(yùn)行。循環(huán)流化床鍋爐負(fù)荷響應(yīng)特點(diǎn)：是有延遲、有慣性且有自平衡能力。循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行中的幾個主要問題分析我公司#3爐及#4爐采用哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)的HG46513.7L.PM7型循環(huán)流化床鍋爐，一次中間再熱、超高壓自然循環(huán)鍋爐，由哈鍋按引進(jìn)AIstom公司的循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)的。分別于2003年8月和12月移交試生產(chǎn)。投運(yùn)以來鍋爐性能優(yōu)越，蒸發(fā)量可達(dá)到480t/h以上，超過設(shè)計(jì)的BMCR值，主要運(yùn)行參數(shù)均可達(dá)到設(shè)計(jì)保證值。但是，在運(yùn)行中出暴露出一

34、些CFB鍋爐特有的問題，對這些問題經(jīng)分析提出以下改進(jìn)措施。1、冷渣器排渣困難 本爐配置了兩臺流化床型風(fēng)水聯(lián)合冷渣器，由于該型號冷渣器的出力可設(shè)計(jì)很大，冷卻效果好。但它對底渣的粒徑較敏感，如果粗大顆粒在底渣中所占比例大，則使冷渣器內(nèi)流化質(zhì)量惡化，灰渣很難從溢流口排出，甚至造成床層壓死、結(jié)焦，連粗渣排放口堵死。冷渣器運(yùn)行經(jīng)常采用事故排渣口進(jìn)行排渣，由于熱底渣僅僅在一室進(jìn)行風(fēng)冷卻，排渣溫度較高，經(jīng)常造成后續(xù)除渣設(shè)備故障，主要是輸渣機(jī)高溫下軸承包死，刮板磨損嚴(yán)重，內(nèi)部裝置高溫變形。引發(fā)上述現(xiàn)象的主要原因是入爐煤的粒徑不合格，入廠煤質(zhì)較差，摻雜石頭，矸石量大，細(xì)碎機(jī)破碎石頭的能力差，錘頭磨損嚴(yán)重，導(dǎo)致間

35、隙大，入爐煤中粒徑大于6mm的顆粒所占比例在10%40%范圍內(nèi)，嚴(yán)重偏離設(shè)計(jì)要求，燃用的貧煤熱爆及磨蝕等成灰特性也差，這是造成灰渣粗大的主要原因，現(xiàn)場觀察粒徑在10mm40mm的渣粒不在少數(shù)，大粒石塊有時(shí)能達(dá)到70mm。解決排渣困難的主要措施：首先是控制入廠煤的質(zhì)量，盡量少摻石量，調(diào)整好破碎機(jī)的間隙，從而控制入爐煤粒徑分布。其次，控制好冷渣器三個風(fēng)室的風(fēng)量分配，使三個冷渣室都形成良好的流化狀態(tài)；控制好錐形排渣閥的排渣方式和冷渣器大渣排渣閥的運(yùn)行方式是非常重要的，根據(jù)爐膛床壓盡量做到少量多次均勻排渣，避免將冷渣器一室壓死。最后，還應(yīng)適應(yīng)入廠煤質(zhì)差這樣一個現(xiàn)實(shí)，對冷渣器作一些結(jié)構(gòu)的改動，比如：加大

36、粗渣排放閥的口徑，增強(qiáng)事故排渣的能力；降低冷渣器內(nèi)的隔墻高度，提高底渣翻越能力；在冷渣器向爐返氣管上安裝插板門，以便鍋爐運(yùn)行中清理冷渣器；提高輸渣設(shè)備的可靠性等。2、煤倉堵煤問題由于入爐煤水分較高、煤倉結(jié)構(gòu)不合理、煤倉內(nèi)襯不良導(dǎo)致煤倉下煤不暢，經(jīng)常堵煤、斷煤，使其有效容積大大減小，導(dǎo)致煤倉上煤時(shí)間間隙短，甚至出現(xiàn)空倉，若處理不當(dāng)容易造成煙氣反竄，使給煤機(jī)皮帶燒毀，嚴(yán)重影響鍋爐安全運(yùn)行。鍋爐原設(shè)計(jì)配有四臺原煤倉，容積165立方，鋼板制成，形狀為方錐形，內(nèi)襯厚度2mm不銹鋼板。煤倉下部收口成方筒，安裝電動插板門，連接天方地園下煤斗，煤斗再次收口成園筒接至給煤機(jī)入口。煤斗倉壁安裝4臺空氣炮來疏松積煤

37、。從運(yùn)行情況看，煤倉堵煤嚴(yán)重，空氣炮疏松不明顯，隨進(jìn)行連續(xù)疏通仍不見效，只有進(jìn)行人工敲擊，入爐煤水分高時(shí)更加嚴(yán)重。后在煤倉四周內(nèi)壁安裝疏松機(jī)疏松倉壁掛煤，效果仍不明顯。最終，我們采用煤倉內(nèi)部襯超高分子聚乙稀板，對煤倉下部煤斗進(jìn)行改造，將插板門下移至給煤機(jī)接口處，將插板門上下煤斗去掉，在鋼煤斗下安裝一天方地園煤斗，使得煤非常順流到煤倉底部，最后經(jīng)過插板門進(jìn)入煤機(jī)，通過改造后，煤倉堵煤問題徹底解決。3、水冷壁磨損問題 我公司CFB鍋爐在爐膛密相區(qū)上沿處的水冷壁防磨采用軟著陸結(jié)構(gòu)，變徑管加防磨護(hù)板方式。投運(yùn)后，發(fā)現(xiàn)此處冷壁管及鰭片磨損嚴(yán)重。我們認(rèn)為入爐煤的粒徑級配異常使床料偏粗，加上煤中灰份大、矸石

38、多，石塊多，為實(shí)現(xiàn)充分流化，一次風(fēng)量偏大，從而造成磨損能力強(qiáng)；另一方面，此處的裝配、焊接質(zhì)量差，耐磨澆注料的施工也不符合圖紙要求。這兩者是水冷壁磨損的主要原因。前者通過運(yùn)行方式來解決，后者則必須在安裝、施工方面采取措施。詳情分析如下： 水冷壁表面不平引起的磨損 水冷壁變徑管處防磨護(hù)板安裝工藝不良，防磨護(hù)板與水冷壁管間隙大，形成一個凸臺，大量物料沖刷凸臺，是造成水冷壁和鰭片磨損的主要原因。鰭片焊波不平導(dǎo)致對鰭片磨損嚴(yán)重，磨透漏灰，進(jìn)而沖刷水冷壁。焊波不平有幾種情況，一是鍋爐廠水冷壁膜式屏在變徑管處鰭片上下對接不平，存在凸臺現(xiàn)象；二是防磨護(hù)板與鰭片焊接的焊瘤沒有打磨，存在凸瘤現(xiàn)象；三是現(xiàn)場安裝吊裝

39、孔在補(bǔ)焊鰭片時(shí)沒有打磨平滑。四是在安裝水冷壁屏?xí)r將下部鰭片隔開后，在時(shí)焊波不平有凸臺。檢查發(fā)現(xiàn)鰭片、焊縫若象屋檐式的磨損較為輕，若象凸臺式的磨損較為嚴(yán)重。 爐內(nèi)內(nèi)循環(huán)物料流道堵塞引起的磨損爐膛內(nèi)部有大量的物料在進(jìn)行內(nèi)循環(huán)，從而進(jìn)行熱量交換。當(dāng)大量物料沿著水冷壁進(jìn)行不斷的內(nèi)循環(huán)時(shí)，沿鰭片溝流下的物料遠(yuǎn)大于自沿水冷壁管外弧面流下的物料。鰭片好似水渠，如果“水渠” 被堵塞，“水”便從兩側(cè)溢出。同樣原理，如果鰭片內(nèi)被澆注料、焊瘤等堵塞，物料就向一側(cè)或兩側(cè)流出，從而對水冷壁管進(jìn)行沖刷。事實(shí)證明，這樣的沖刷速度是非常之快的。有以下幾種情況：澆注料施工不規(guī)范，導(dǎo)致澆注料邊緣在鰭片上，從而堵塞物料正常流動。比

40、如雙面水冷壁、穿前后墻水冷壁處，只要有澆注料的部位；均有可能在邊緣發(fā)生水冷壁磨損問題；澆注料軟著陸平臺，由于施工不良形成斜坡，軟著陸沒有起到緩沖以及消除物料反彈的作用，靠近斜坡處的冷壁管會出現(xiàn)磨損；爐內(nèi)四角水冷壁管鰭片焊接不良，沒有形成正常流道，如果四角夾上較大的床料塊，將加劇對水冷壁磨損。 4、鍋爐漏灰問題（1）密相區(qū)上沿水冷鰭片磨損嚴(yán)重，將鰭片磨透，導(dǎo)致物料外漏。（2）密封盒安裝質(zhì)量差，導(dǎo)致漏灰嚴(yán)重，密封盒上部疏形板沒有焊接，特別是在密相區(qū)剛性梁內(nèi)側(cè)部位；相鄰密封盒沒有分開，膨脹不均將密封盒拉裂；二次風(fēng)管與澆注料間隙大，物料竄到密封盒內(nèi)部其保溫澆注料掏空，密封盒燒壞變形漏灰。（3）下二次風(fēng)

41、管應(yīng)因床料粗，床壓高，下二次風(fēng)口被灰料淹沒，致使下二次風(fēng)量低，風(fēng)管變形燒損，床料漏出。 （4）給煤口播煤口處焊接不良，外部沒有密封盒導(dǎo)致漏灰。 （5）分離器、回料閥等部位因焊接不良導(dǎo)致焊縫裂紋，漏灰。 （6）烘爐過程中的排濕孔沒有焊接導(dǎo)致漏灰。 （7）爐膛測點(diǎn)在安裝時(shí)內(nèi)外側(cè)沒有焊接，導(dǎo)致測點(diǎn)漏灰。 總之，漏灰問題主要應(yīng)從安裝質(zhì)量和運(yùn)行調(diào)整方面加以解決。5、鍋爐安裝時(shí)注意幾點(diǎn)事項(xiàng)5.1爐膛內(nèi)部承壓部件焊口、吊裝孔、鰭片等焊接后必須打磨圓滑，不得存在錯臺、凸瘤 、凹坑等現(xiàn)象，防止運(yùn)行時(shí)大量物料對承壓部件的磨損。5.2爐內(nèi)耐磨耐火材料施工時(shí)特別注意耐火材料邊緣不要阻礙物料內(nèi)循環(huán)，以免對相鄰承壓管子磨

42、損。5.3耐磨耐火材料施工時(shí)一定注意保證配水量，施工中制模非常重要，保證拆模后能夠與圖紙相符，膨脹縫嚴(yán)格控制好，在烘爐中排濕孔一定開好，保證徹底排濕。5.4非金屬膨脹節(jié)安裝時(shí)最重要的是控制錯位安裝尺寸，保證有足夠的膨脹量。選用產(chǎn)品廠家時(shí)要注意其參數(shù)是否符合設(shè)計(jì)要求。膨脹節(jié)內(nèi)部填料的填充和外部環(huán)境非常重要，一定滿足其運(yùn)行要求。特別注意水冷風(fēng)室處膨脹節(jié)不要因?yàn)槁犸L(fēng)將非金屬膨脹節(jié)燒毀。5.5特別注意鍋爐承壓管道密封板的焊接，防止焊接質(zhì)量不好、膨脹不均造成密封板與母材在運(yùn)行中因外皮熱應(yīng)力而發(fā)生裂紋。5.6分離器筒體焊接施工時(shí)往往不重視，要防止發(fā)生裂紋，焊接時(shí)一定符合要求，強(qiáng)度要高?；亓祥y要加固，防止

43、運(yùn)行中發(fā)生晃動現(xiàn)象。5.7風(fēng)量測量元件和用于風(fēng)量標(biāo)定的測點(diǎn)孔的安裝位置，一定要符合有關(guān)要求，防止風(fēng)量標(biāo)定存在誤差。5.8同層爐膛床壓測點(diǎn)、溫度測點(diǎn)在安裝時(shí)標(biāo)高要一致，一定防止耐磨耐火材料施工中出現(xiàn)施工誤差。5.9爐膛排渣口處一定圓滑，該處風(fēng)帽外孔加大，錐形閥內(nèi)澆注料光滑、流暢，防止排渣困難。5.10下二次風(fēng)管一定使用高強(qiáng)耐熱鋼，防止運(yùn)行中管道燒變形。 綜上所述，大型CFB鍋爐在運(yùn)行中反映出的主要問題是：給煤不暢，斷煤現(xiàn)象時(shí)有發(fā)生；風(fēng)水聯(lián)合冷渣器排渣困難，甚至堵塞排渣口；水冷壁局部磨損，造成爐壁漏灰，嚴(yán)重時(shí)水冷壁爆管；密封結(jié)構(gòu)損壞，爐本體密相區(qū)附近漏灰。這些問題的出現(xiàn)既有設(shè)計(jì)、制造以及安裝原因，

44、也有運(yùn)行條件及運(yùn)行水平方面的原因。因此，必須從源頭上抓起，多方面綜合治理才能達(dá)到根本上解決。220t/h循環(huán)流化床鍋爐常見問題分析及對策沈陽熱電廠三期工程為2臺哈爾濱鍋爐有限責(zé)任公司設(shè)計(jì)制造的HG-220/9.8-L.PM18型循環(huán)流化床鍋爐。2臺鍋爐于2002年10月相繼投產(chǎn)后，經(jīng)過一年多的運(yùn)行，2臺鍋爐均出現(xiàn)一些故障問題，嚴(yán)重影響電廠的安全生產(chǎn)和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。為此，我們對流化床鍋爐設(shè)備故障進(jìn)行了認(rèn)真的研究和分析，總結(jié)經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，尋找解決問題的對策，以便對CFB鍋爐出現(xiàn)的問題有清楚的了解和全面認(rèn)識，今后避免類似情況的發(fā)生，保證設(shè)備安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。床料結(jié)焦原因分析：1.一次風(fēng)過小，低于臨界流化風(fēng)量，物

45、料流化率低；2.風(fēng)帽損壞，造成布風(fēng)板布風(fēng)不均勻，部分料層不流化；3.壓火時(shí)操作不當(dāng)，冷風(fēng)進(jìn)入爐內(nèi)；4.爐內(nèi)耐磨耐火澆注料脫落，造成局部流化不良，過熱而結(jié)焦。具體特點(diǎn)是床壓升高、但料層厚度不真實(shí)；5.點(diǎn)火初期，爐膛內(nèi)給煤量及給煤時(shí)機(jī)控制不當(dāng)。在點(diǎn)爐初期，在床溫低或煤質(zhì)較差時(shí)，給煤不均，或給煤量過大，使煤難以完全燃燒，造成爐內(nèi)可燃質(zhì)大量積累，形成低溫結(jié)焦；6.給煤系統(tǒng)發(fā)生故障，原煤斗棚煤、斷煤時(shí)，油槍投入不及時(shí)，造成床溫過低，局部結(jié)焦。對策：1.保證良好的入爐煤質(zhì)，特別是粒度、細(xì)度、熔點(diǎn)等指標(biāo)，起爐前清除爐內(nèi)雜物。2.點(diǎn)火初期給煤時(shí)，不得過快過猛，要遵循少量間斷的原則，觀察氧量及床溫變化，若無變化

46、，應(yīng)立即停止給煤并繼續(xù)床溫，最后過渡到正常給煤。大多數(shù)點(diǎn)火結(jié)焦多是由于無經(jīng)驗(yàn)、給煤過多，造成床溫飛升造成的，如我廠在機(jī)組投運(yùn)初期曾幾次發(fā)生上述高溫結(jié)焦現(xiàn)象。3.根據(jù)床溫上升情況，及時(shí)調(diào)整給煤量，保持流化良好，避免床溫大幅度變化?？刂拼矞刈詈迷?50950之間運(yùn)行。4.控制好運(yùn)行中料層差壓來控制料層厚度。料層太薄，床溫不平衡、容易吹穿、還容易結(jié)焦；料層太厚、阻力太大、流化不好同樣結(jié)焦。5.在正常停爐或壓火過程中，應(yīng)在低負(fù)荷運(yùn)行一段時(shí)間，充分燃燒積累的燃料，然后停止給煤，進(jìn)一步減小一次風(fēng)量，當(dāng)溫度低于800時(shí)，快速切斷一次風(fēng)和引風(fēng)，封爐，進(jìn)行壓火。沈陽熱電廠#5爐曾經(jīng)在壓火過程中給煤量未控制好，壓

47、火后然后起爐時(shí)因床溫低而造成低溫結(jié)焦。經(jīng)常對風(fēng)帽進(jìn)行檢查，避免磨損后通風(fēng)不均。給煤機(jī)故障給煤機(jī)運(yùn)行后先后出現(xiàn)很多問題，直接影響鍋爐的正常運(yùn)行。原因分析：機(jī)械方面1.稱重給煤機(jī)皮帶滾輪與電機(jī)對輪連接的銷軸經(jīng)常斷，皮帶自身不能調(diào)長短，更換十分不便，設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)存在不合理性。2.清掃鏈在運(yùn)行中鏈軸經(jīng)常脫落、損壞。3.中、下部刮板給煤機(jī)刮板卡異物，造成鏈子斷、刮板變形，鏈子運(yùn)行一段時(shí)間變松。我廠在運(yùn)行中多次發(fā)生鏈子松、卡塞、斷鏈現(xiàn)象。4.上、下部給煤機(jī)插板門經(jīng)常開關(guān)不動，進(jìn)煤卡死。5.清掃鏈工作不好或堵煤后，皮帶滾上進(jìn)煤，皮帶跑偏。密封方面：1.下部給煤機(jī)插板不嚴(yán)，一側(cè)給煤機(jī)發(fā)生故障需要檢修、另一側(cè)給煤機(jī)

48、運(yùn)行時(shí)，爐膛正壓將煤粉大量從下部給煤插板吹出，造成嚴(yán)重的環(huán)境污染及無法檢修。2.給煤機(jī)減速機(jī)軸承密封不好、軸承抱死導(dǎo)致溫度升高、燒壞。對策：1.定期檢查、監(jiān)督給煤機(jī)的機(jī)械運(yùn)行情況，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)處理。2.對減速機(jī)軸承端蓋及密封進(jìn)行改造，將單側(cè)密封改為雙側(cè)密封，并加裝吹掃風(fēng)，改進(jìn)后效果很好。3.嚴(yán)格控制碎煤系統(tǒng)的雜物，避免鐵件、木塊、玻璃絲物等進(jìn)入給煤機(jī)，造成鏈板彎折、卡斷。改造下部給煤機(jī)落煤管插板，使之密封良好、開關(guān)自如。風(fēng)帽磨損循環(huán)流化床鍋爐布風(fēng)裝置的磨損主要表現(xiàn)在風(fēng)帽的磨損上。沈陽熱電廠#5、6爐布風(fēng)板由水平膜式管屏和風(fēng)帽組成，306個不銹鋼制成的鐘式風(fēng)帽按一定規(guī)律焊在水冷管屏鰭片上。#6爐

49、在運(yùn)行中曾幾次發(fā)生風(fēng)帽磨損，其中較嚴(yán)重一次發(fā)生在2004年3月份，共更換風(fēng)帽32個。原因分析：1.物料回料口附近區(qū)域風(fēng)帽的磨損，其主要原因是由于較高顆粒濃度的循環(huán)物料以較大的平行于布風(fēng)板的速度分量沖刷風(fēng)帽。2.運(yùn)行中風(fēng)帽角度發(fā)生變化，原因是風(fēng)帽點(diǎn)焊不牢，在一次風(fēng)作用下，角度由45°變成90°。另外，由于一次風(fēng)壓過大，超出正常5kpa，使與之相鄰的4個風(fēng)帽均被吹損磨壞。3.一次風(fēng)壓過高，2004年3月我廠#6爐風(fēng)帽磨損，有相當(dāng)一部分是由于風(fēng)壓過高造成的，風(fēng)帽磨壞后向風(fēng)室漏渣，使一次風(fēng)被迫增加，造成風(fēng)帽內(nèi)套管磨損加劇。對策：1.運(yùn)行中在保證床層正常流化的情況下，盡量減小一次風(fēng)壓

50、。2.經(jīng)常檢查風(fēng)帽，當(dāng)風(fēng)帽小孔角度發(fā)生變化時(shí)及時(shí)處理、焊牢，對物料回料口附近區(qū)域風(fēng)帽的磨損要及時(shí)更換或采取表面處理措施。3.防止物料漏到水冷風(fēng)室，發(fā)現(xiàn)及時(shí)處理。耐磨耐火材料失效我廠2臺爐在運(yùn)行后，相繼發(fā)生了汽冷分離器、回料閥、燃燒室密相區(qū)、床下啟動燃燒器、水冷風(fēng)室、汽冷屏等多處保溫開裂、磨損、脫落等問題。原因分析：1.建設(shè)單位施工質(zhì)量差，搗打不實(shí)、施工及監(jiān)督人員經(jīng)驗(yàn)不足，未能嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)要求和材料廠家提供的施工要求施工是耐火材料損壞的主要原因。2.未嚴(yán)格執(zhí)行烘焙燒結(jié)工藝標(biāo)準(zhǔn)，烘爐時(shí)間短，使材料中的水分未完全轉(zhuǎn)化為水蒸氣逸出，運(yùn)行后爆破。3.原安裝使用材料不能滿足實(shí)際現(xiàn)場要求，材料理化性能不合格

51、，材料耐壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、耐磨性、熱震穩(wěn)定性差。4.沖刷磨損是CFB耐火材料，嚴(yán)重磨損區(qū)為高溫分離器入口、分離器旋風(fēng)筒的入口正對面、燃燒室密相區(qū)、水冷風(fēng)室出口風(fēng)道及四周膨脹節(jié)處等。5.耐火材料隨著溫度的升降，產(chǎn)生膨脹或收縮，如果此膨脹或收縮受到約束，材料內(nèi)部就會產(chǎn)生應(yīng)力。對策：耐磨耐火材料破壞主要是溫度循環(huán)波動、熱沖擊、機(jī)械重力、及固體物料的沖擊破造成的。應(yīng)采取以下措施。1.選擇優(yōu)質(zhì)高強(qiáng)度耐磨耐火材料，增加耐磨性和使用壽命。2.嚴(yán)格監(jiān)督施工安裝質(zhì)量。3.按照生產(chǎn)廠家提供的燒結(jié)曲線進(jìn)行烘爐。4.停爐時(shí)，對易磨損部位及時(shí)進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)處理。我廠#6爐就曾因耐磨材料脫落而爆管。爐膛水冷壁管磨

52、損爐膛下部密相區(qū)耐火耐磨層衛(wèi)燃帶與水冷壁管過渡區(qū)域管壁的磨損2004年1月，在對#5爐爐膛下部衛(wèi)燃帶與水冷壁管交界處檢查時(shí)，發(fā)現(xiàn)交界處防磨瓦有一部分磨損，特別是爐膛四角區(qū)域。此處水冷壁管子的規(guī)格為：交界處為60×8mm變徑到51×5mm，51×5mm敷設(shè)耐火材料（衛(wèi)燃帶）。由于當(dāng)時(shí)經(jīng)驗(yàn)不足，我廠在已磨損防磨瓦上加蓋了自制的防磨瓦76mm的管子割成），結(jié)果僅運(yùn)行一個月就發(fā)生了管壁漏泄、管子沖刷磨損嚴(yán)重，具體位置在爐膛東北角的衛(wèi)燃帶與水冷壁管交界處，后加裝防磨瓦部位兩則管子上。 原因分析： 1.防磨瓦的磨損。一是因?yàn)樵谶^渡區(qū)內(nèi)由于沿壁面下流的固體物料與爐內(nèi)向上運(yùn)行的固

53、體物料運(yùn)行方向相反，因而在局部產(chǎn)生渦流；二是沿爐膛壁面下流的固體物料在交界區(qū)域產(chǎn)生流動方向的改變，因而對水冷壁管產(chǎn)生沖刷。 2.防磨瓦后的管子磨損。新加不規(guī)則防磨瓦后，瓦面明顯凸起、超出水冷壁管子表面，直徑與水冷壁管子也不匹配，造成沿爐膛壁面下流的固體物料在交界區(qū)域產(chǎn)生流動方向的改變，因而對水冷壁管產(chǎn)生嚴(yán)重沖刷。 對策： 拆除所有新加裝的防磨瓦，換上原廠家制造的防磨瓦；對局部磨損的防磨瓦可暫不處理，待全部磨損后予以加裝；采用電弧噴涂技術(shù)。 爐膛角落區(qū)域的水冷壁磨損 我廠#5、#6爐水冷壁的磨損，主要集中在爐膛下部衛(wèi)燃帶與水冷壁管交界處的爐膛四角區(qū)域。 其原因是沿內(nèi)壁表面向下流動的固體物料濃度比

54、較高，同時(shí)流動狀態(tài)也受到破壞。另外，匯集于直角區(qū)域的顆粒比在一側(cè)水冷壁平壁上的顆粒對金屬表面碰撞造成沖擊磨損的機(jī)會大。對策：在爐膛角區(qū)域增加擴(kuò)散風(fēng)。不規(guī)則區(qū)域管壁的磨損我廠#6爐在水冷壁安裝中，安裝單位未能將焊在水冷壁鰭片上的吊點(diǎn)清除，運(yùn)行3個月后，發(fā)現(xiàn)吊點(diǎn)附近左右水冷壁發(fā)生沖刷磨損，最多減薄量達(dá)到5mm，磨損速度達(dá)2.3m/h。對策：清除原施工吊點(diǎn)、磨平，更換已磨損的水冷壁管，并將焊縫、密封條角焊縫全部打磨平整。冷渣、輸渣系統(tǒng)出現(xiàn)的問題我廠流化床鍋爐原配套冷渣系統(tǒng)為風(fēng)水聯(lián)合冷渣器，經(jīng)過半年的試運(yùn)，其仍然無法運(yùn)行，后將其造為GTLC10C滾筒冷渣機(jī)，運(yùn)行后效果一直較好，但也存在一些問題，主要表

55、現(xiàn)在：1.進(jìn)渣裝置在熱渣作用下變形（主要是導(dǎo)渣管、進(jìn)渣管座）。2.滾筒左右串動，限位輪被頂?shù)?，冷渣器筒端磨損導(dǎo)致冷渣器泄漏。3.滾筒支撐圈與外筒壁焊接點(diǎn)存在應(yīng)力運(yùn)行后出現(xiàn)裂紋、漏水。4.冷渣器支撐輪軸承損壞。5.輸渣機(jī)拖動輪磨損、鏈輪軸承損壞。上述問題的出現(xiàn)，主要是缺少運(yùn)行維護(hù)經(jīng)驗(yàn)，另一個原因就是設(shè)備過于龐大所致。通過對以上各種故障問題的總結(jié)、分析，我們已經(jīng)初步掌握了一些CFB鍋爐的故障特性。我們體會到，解決CFB鍋爐的一些故障問題，必須從循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)備本身特性出發(fā)，從而形成解決新問題的良好思路。循環(huán)流化床鍋爐輸煤篩碎系統(tǒng)布置探討 我廠引進(jìn)的是芬蘭AHLSTROM（奧斯龍）公司生產(chǎn)的41

56、0-9.8/540-Pyrofow常壓、單汽包自然循環(huán)、戶外型循環(huán)流化床鍋爐，對其燃料的粒度要求為7mm以下。為保證其鍋爐效率、其粗碎機(jī)、滾軸篩和細(xì)碎機(jī)均為進(jìn)口設(shè)備，粗、細(xì)破碎機(jī)均選用了可逆轉(zhuǎn)錘擊式破碎機(jī)。我廠使用的煤篩是由芬蘭CBB公司生產(chǎn)的滾軸篩，共有18根軸，558片圓盤，分為3組驅(qū)動，軸與軸之間靠滾子鏈來傳遞動力。滾軸篩對煤的適應(yīng)性好，不易堵煤，尤其是對高水汾的褐煤，更具有優(yōu)越性，并且結(jié)構(gòu)簡單，運(yùn)行平穩(wěn)。從我廠96年投產(chǎn)運(yùn)行一直很穩(wěn)定，沒有滾軸篩堵煤現(xiàn)象。輸煤篩碎系統(tǒng)三種布置方式的比較：第一種情況，即煤經(jīng)過粗碎機(jī)（出力大）煤篩細(xì)碎機(jī)（比粗碎機(jī)出力小一半）到原煤倉。采用這種形式是電廠的原

57、煤中煤的初始顆粒較大，80%的顆粒都大于25mm，且煤矸石的含量較多。原煤經(jīng)粗碎后其相當(dāng)一部分的顆粒合格，合格的煤粒直接就從煤篩里漏下被送到了原煤倉，大于合格粒度的煤則被送入細(xì)碎機(jī)里進(jìn)行第二次破碎。這種布置形式其優(yōu)點(diǎn)是對煤顆粒的適應(yīng)范圍較寬，原煤的顆粒只在要100mm以下均可，破碎后的煤通過篩子可以擠碎一部分原煤，剩下的大顆粒煤則進(jìn)入細(xì)碎機(jī)進(jìn)行第二次破碎，這時(shí)進(jìn)入細(xì)碎機(jī)的煤量較少，而且通過滾軸篩后煤的分布在細(xì)碎機(jī)的軸向上分布要比輸送帶均勻得多，細(xì)碎機(jī)的錘頭和破碎器板磨損小而均勻，細(xì)碎機(jī)的破碎效率高。另外整個系統(tǒng)布置電能消耗比較節(jié)省，細(xì)碎機(jī)的功率只有粗碎機(jī)的一半，煤的粒度也容易保證，但土建費(fèi)用較高。第二種情況是原煤經(jīng)過粗碎機(jī)細(xì)碎機(jī)（兩者出力一樣），中間沒有煤篩。這種情況是原煤經(jīng)過粗碎機(jī)破碎后，不管粗碎破碎的情況如何，又立即被送入細(xì)碎機(jī)進(jìn)行第二次破碎。這種布置形式土建費(fèi)用較節(jié)省，但因前后級破碎