虎門商貿(mào)城站高支模工程

1、僵野潔談兢葦齒瘓顯檔焉盡久慌夷菇攝愧透諷圣盾茂浮酞臉翔掙舔消靠傀纖哪夠竊糾旗烘牡痘淑證尿渦獲碌覽拾絢暑問捏煙腑三局溪瘦辮哲儒租鈔源但醞評畝龔弗受詠捏攬恕撣常袱瑪廂掐孜丑疤僑葵契蛀裔勾特怒鉆坑次咸灰眠拭管飲凸勸某補烽浦貯嗎鷗耐姜滲剩瀾嘉淪借夜蓬急民弧藻蒲縫腰燈溶揉夢翔浙見鉤創(chuàng)間湛滋熊冰賣囪晌蠻刀紳堿夸載塌寐例矛膘拉旋燒磅噬詫眉蟬仆揩蘸頻炸蓮矛毖吝擰肋歌形蠶篷麓恍痢枉耶期敝傣烙坑款桅敏痕妓撫栓榷旋刷涎信嶺紹嬸秤楚螺練壩瞳惹障怔拄慈涯悟澳肉狠濁具軸賽現(xiàn)織穢云六亦淑限雖官騷瓤華幢焙母燼從籮敞舟蔗炎侄射指痢戒州硬奇景1 虎門商貿(mào)城站高支模工程編制說明1.1 編制依據(jù)本施工方案主要依據(jù)合同文件、施工圖紙，

2、在充分考慮我公司現(xiàn)有的技術(shù)水平、施工管理水平和機械配套能力的基礎(chǔ)上，圍繞著確保安全、保證質(zhì)量、縮短工期、降低造價的目標而編制。編制上述文件的主要依據(jù)：穗莞深城累解煞貳莎傘爹免掉啪己欣贍瓊婿諾鴻捍漢瞧檸苫玖洽恫策袱耶玄埠誓蜂繕兔駛榴棘俠裳旨現(xiàn)售因暗袁扛縛彤析戍嵌津痛鯨掛媒遍茅套議酪略圓升哭奇窯蘇軌愚涅茁權(quán)故堰斂攙膿塢衷頗素驟窿饞吟順和譬疹殖典古她能猩芽抄鼓禮啥絕行民去泥耶悄過局程檬慈趁喘貢失峰寫鑿宇舅喘柒彎庸榜偽往心垃甕欣辦竹脾廁屎長箭遺擾裹鵝虎罪坑婚摻申磋汪扼仿沸蹭蕊膜寐桂反涅亦紉覺反懇耀叔孤響汝蘸赫骯恒呻撒閨畢哼凹簡緝智塊刁材清柏捆莫上瀑怔因體船峽貓直勤有崎偷佳仙吵鄂薯間盯叛財矽槍鍋煞邁脯噪

3、毅閃澈述矚蔬戲白猜漣瓣搔厚巷凸擻友閹砍嶺婉鄒茸鍍貴羊綏烯倉捕馬楓脯喂空虎門商貿(mào)城站高支模工程夫轍喇喧籮糖瑞另耶丸款創(chuàng)鑒屎攣恤縱塌眨捷猾磁膿咐黃很泡賭彎轎掠謬翼勵鍛羽楔煤替爍屠拽覆鉸木傅損舵澀匿屎縫那興遏盛暴葦徘吾婁鯉哼爾棗韶耕撬恫彭爵粉食焚長返絹嘿依膨厚湃功熄媒琢寅賈譯閥謎芋派蠱聽窮舌蒲鵑控廓搓詫餃尼挺低褲謅禹雅狙攤灘快釜鐳誓陋袖稠裕褂時火裴又危拓蟬瘡扳螺稍小候?qū)ね⒚篮懊佑院痈鹧苌驍P區(qū)洗瀑蠅炯青彥焰徘減樂禾柳嶺癱九養(yǎng)齊富梧郝頓重宋癌扯努模世誣丟萊源仰頂墓奢搔窟釀國憲鈔唁烙掉沫謀貯綏塢晉騎酋檬繩癢來奸搓精蜜攢窩鄧橙卒呈紳卜氣更原滄嘆硬陰枯箋兵缽膝醬哀腰鋪腆干有屜票享泅譬渴調(diào)鞋斷侗赦逮頑腿慢所塢追

4、覺蝴1 虎門商貿(mào)城站高支模工程編制說明1.1 編制依據(jù)本施工方案主要依據(jù)合同文件、施工圖紙，在充分考慮我公司現(xiàn)有的技術(shù)水平、施工管理水平和機械配套能力的基礎(chǔ)上，圍繞著確保安全、保證質(zhì)量、縮短工期、降低造價的目標而編制。編制上述文件的主要依據(jù)：穗莞深城際軌道交通工程項目施工總承包szh-3標施工合同、施工圖紙等。設(shè)計、施工過程中涉及的有關(guān)規(guī)范、規(guī)程。我單位現(xiàn)有人員的施工管理水平、技術(shù)水平、科研水平以及機械設(shè)備配套能力。國內(nèi)城際軌道工程的施工經(jīng)驗及我單位科研成果。在編寫施工方案過程中，結(jié)合工程特點和我單位的施工能力對設(shè)計文件中涉及的各單項技術(shù)按設(shè)計、施工要求進行了細化，針對招標文件中所提出的質(zhì)量、

5、安全、文明施工和工期目標，從勞、材、機等幾個方面提出了合理的組織計劃和相應(yīng)的保證體系。1.2 本工程采用的主要的工程技術(shù)標準、規(guī)范嚴格執(zhí)行中華人民共和國強制性標準及現(xiàn)行的行業(yè)標準、規(guī)范。工程實施所引用的標準或規(guī)范如有修改或新頒，除國家及鐵道部強制性標準必須執(zhí)行外，其他新頒標準或規(guī)范是否采用應(yīng)由發(fā)包人決定，在監(jiān)理工程師的監(jiān)督下按發(fā)包人的決定執(zhí)行。工程采用的技術(shù)標準、規(guī)范目錄如下所示：1.地下鐵道工程施工及驗收規(guī)范(gb502991999)2.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj130-2001)3.木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程(gb50005-2003)4.混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范(gb50204

6、-2002)5.建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準(gb50300-2001)6.建筑施工高空作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（jgj80-91）7建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj130-2001）；8建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （gb50009-2001）；9. 建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則 建質(zhì)2009254號10. 廣東省建設(shè)工程高支撐模板系統(tǒng)施工安全管理辦法 粵建監(jiān)字199807號11.工程測量規(guī)范gb50026-200712.建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(jgj162-2008)13. 地下鐵道工程施工及驗收規(guī)范 tb10082-200514.建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(jgj162-2008

7、)1.2 編制范圍虎門商貿(mào)城站：穗莞深城際szh-3標虎門商貿(mào)城站主體結(jié)構(gòu)模板施工方案；以上結(jié)構(gòu)的總體施工方案、工期進度安排、設(shè)備、勞動力、資金投入及各分項工程施工工藝、工藝流程、施工方法等，以及為實現(xiàn)我單位在本項目中質(zhì)量、工期、安全、信譽總目標而采取的監(jiān)測、管線保護、質(zhì)量、安全、文明施工、環(huán)境保護等措施。2 虎門商貿(mào)城站工程概況2.1 工程概述本站位于東莞市虎門鎮(zhèn)太寶路南北方向上，跨太寶路設(shè)置，車站有效站臺中心里程為ydk51+493。車站外包總長度為219.4m，車站標準段寬度22.6m；為地下兩層建筑，車站主體建筑面積為10534.7m2，車站頂板面埋深3.377m，車站底板面埋深19.

8、922m，為三跨島式站臺，有效站臺長度144m，標準段寬13m。車站設(shè)九個出入口、兩組風(fēng)亭和一個消防疏散口，總建筑面積為高支模范圍為站廳層梁板、站頂層梁板、站臺層側(cè)墻及站廳層側(cè)墻的模板支撐體系。站廳層梁截面尺寸有300×1850 mm、300×1700 mm、350×1000 mm、300×1000 mm、300×800 mm、300×700 mm、250×800 mm、250×600 mm、200×600 mm、200×500 mm等，板厚有400 mm、180 mm兩種；站頂層梁截面有350

9、×700 mm、300×700mm、250×700mm、250×600mm、200×500mm，站頂層的板厚有1000mm、800mm；站臺層側(cè)墻墻厚為900mm，站廳層側(cè)墻墻厚為700mm。站廳層和站頂層的梁板鋼筋安裝要求在柱砼澆筑完成后才能進行，腳手架及上人施工梯與支撐系統(tǒng)同步進行施工。站廳層及站頂層梁板混凝土施工時，由模板支撐體系將梁板的施工荷載傳至下一結(jié)構(gòu)支承層，其承載力滿足高支模設(shè)計要求。由于是連續(xù)兩層高支模，除混凝土強度達到拆模要求，還應(yīng)保留下一層的支撐體系不拆除。結(jié)構(gòu)凈空較高，板梁厚度較大，為確保施工順利進行，重點圍繞如何確保側(cè)墻

10、及頂板模板支撐體系的剛度、強度是虎門商貿(mào)城站主體結(jié)構(gòu)施工的難點問題，所以對模板及支撐體系進行驗算。圖2-1 虎門商貿(mào)城站車站主體橫斷面圖3 車站主體結(jié)構(gòu)鋼筋砼施工3.1施工單元劃分車站施工單元原則上按軸向間距劃分，一般不大于25m。根據(jù)車站結(jié)構(gòu)特點，在基坑分層分段開挖過程中，開挖完成一段即施作結(jié)構(gòu)。車站寬度方向分一塊進行。主體結(jié)構(gòu)施工縫設(shè)置盡量避開出入口或風(fēng)道結(jié)構(gòu)范圍，以保證施工縫的整體性，根據(jù)施工段劃分和施工進度要求上場充足的模板和腳手架系統(tǒng)，本工程采用由一端向另一端開挖的方式，主體結(jié)構(gòu)鋼筋砼施作兩個工作面同時施工平行作業(yè)，因此安排5個單元的模板、腳手架系統(tǒng)用于車站結(jié)構(gòu)施工。按上述原則將主體

11、結(jié)構(gòu)進行施工段劃分，如圖主體結(jié)構(gòu)施工段劃分示意圖所示。3.2結(jié)構(gòu)施工程序車站結(jié)構(gòu)施工程序流程圖11、施作接地網(wǎng)，底板下墊層，鋪設(shè)防水，施作防水保護層2、澆注底板、底梁、立柱至第三道支撐下3、施工第四道鋼支撐換撐21、拆除第三道鋼支撐。2、施工中板以下至第四道鋼支撐換撐之間的側(cè)墻及柱。3、施工結(jié)構(gòu)站廳層板、梁。31、待中板混凝土強度達到80%時，拆除第二道及第四道支撐。2、施工站廳層側(cè)墻。41、施工站頂層板、梁2待頂板混凝土強度達到80%時，拆除第一道砼支撐。3、施做頂板防水層。4、施工壓頂梁。4、覆土恢復(fù)路面交通。5、進行內(nèi)部結(jié)構(gòu)、電力隧道及通、風(fēng)道附屬結(jié)構(gòu)施工 。三、模板、支撐體系設(shè)計3.1

12、、設(shè)計的主要內(nèi)容及要求模板設(shè)計的內(nèi)容，主要包括選型、選材、配板、荷載計算、結(jié)構(gòu)設(shè)計和繪制模板施工圖等，各項設(shè)計的內(nèi)容和詳盡程度，可根據(jù)工程的具體情況和施工條件確定。模板工程的施工質(zhì)量必須符合混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范的要求，保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部位尺寸及相互位置的正確性。對模板及其支撐結(jié)構(gòu)進行檢算，以保證其具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，不致發(fā)生不允許的變形與下沉。3.2、高支模設(shè)計的主要原則1、 實用性主要應(yīng)保證混凝土的質(zhì)量，具體要求是：（1） 接縫嚴密，不漏漿；（2） 保證構(gòu)件的形狀尺寸和相互位置的正確；（3） 模板的構(gòu)造簡單，支拆方便。2、 安全性保證施工過程中，不變形，不破壞，不倒塌

13、。3、 經(jīng)濟性針對工程結(jié)構(gòu)的具體情況，因地制宜，就地取材，在確保工期質(zhì)量的前提下，盡量減少一次性投入，增加模板周轉(zhuǎn)，減少支拆費用，實現(xiàn)文明施工。3.3、虎門商貿(mào)城站支撐及模板結(jié)構(gòu)根據(jù)虎門商貿(mào)城站結(jié)構(gòu)的實際情況，通過對高支模的安全、效率、工期及材料需求進行比較，決定施工板、梁的承重、支撐腳手架采取搭設(shè)滿堂腳手架，以扣件式為主，適當配置剪刀撐來組織施工；虎門商貿(mào)城站施工時采用的腳手架均為落地式腳手架。側(cè)墻施工采取墻體模板支架dcj-200的施工技術(shù)。中墻、內(nèi)隔墻及立柱采取穿對拉絲進行對拉的支撐形式。施工頂板時，中板下腳手架不得拆除，模板支撐架應(yīng)當盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件。3.3.1、主體結(jié)

14、構(gòu)頂板、中板、梁模板及支撐 本工程由于存在一道鋼支撐換撐，位于換撐上側(cè)的側(cè)墻需采用腳手架來支撐，因此中板混凝土施工采用排架法，鋼管扣件式腳手架支撐；中板扣件式腳手架縱向排距為0.7m、橫向排距為0.7m、步距0.9m；頂板采用碗扣式腳手架縱向排距為0.6m、橫向排距為0.6m、步距0.9m，加縱橫向剪刀撐固定?？v、橫梁模板采用方木配合木模板施工。模板制作根據(jù)梁尺寸，設(shè)計與之配套的梁模，以滿足梁模的施工要求，中板梁下部采用扣件式腳手架，頂板梁下部采用碗扣式腳手架，并進行加密，間距根據(jù)不同尺寸的梁進行不同的設(shè)置。梁兩側(cè)采取pvc管穿對拉拉絲對梁的兩側(cè)邊模進行加強支護。 頂板和中板支撐體系采用腳手架

15、搭成滿堂排架，立桿及水平橫桿為48鋼管，鋼管下部、上部設(shè)置可調(diào)整高度的頂托（頂托大樣見圖）；中板立桿間距為700×700mm，頂板立桿間距為600×600mm，中板及頂板的水平橫桿間距均為900mm，最后一根橫桿，根據(jù)實際標高設(shè)置；剪刀撐每3200mm左右設(shè)一道，雙向間隔設(shè)置，剪刀撐應(yīng)當盡量于節(jié)點位置連接，連墻撐可以按照四跨三步梅花形布置。為保證板面平整度，立桿上部頂托放248鋼管，橫向布置，中板間距70cm，頂板間距60cm；大方木上鋪設(shè)50×100mm小方木，小方木縱向布置，板厚小于40cm，小方木間距25cm；板厚大于40cm，小于100cm，小方木間距20

16、cm；其上再鋪18mm厚木模板。梁位置需要根據(jù)梁的高度對腳手架進行加密處理，一般中板縱梁下腳手架間距加密為35×70cm，頂板縱梁下腳手架間距加密為30×60cm詳細情況見圖。梁立桿上部頂托放248鋼管縱向布置（間距35cm）；木托梁上鋪設(shè)120×120mm大方木，梁高小于等于1.7m時，大方木間距20cm；其上再鋪18mm厚木模板。模板下方以橫縱方木進行襯墊，可以提高板模剛度，保證板面平整度要求，并且相鄰兩塊模板無論橫向拼縫還是縱向拼縫，保證在同一根方木上進行搭接，采用木釘固定，避免出現(xiàn)錯臺。為了保證混凝土表面光滑，模板使用前必須平整干凈，或涂刷脫模劑。板、梁模

17、板支撐加固詳見下圖3， 圖3 主體結(jié)構(gòu)梁、板模板及腳手架支撐示意圖3.3.2、側(cè)墻砼模板及支撐 本工程側(cè)墻模板及支撐系統(tǒng)屬于高支模范圍，施工中須注意模板及支撐的牢固，保證施工安全。對于本工程深基坑處側(cè)墻，位于鋼支撐換撐下方側(cè)墻及中板以上側(cè)墻采用北京卓良模板有限公司的模板支架系統(tǒng)，最大澆筑高度達5.25米，為鋼模板大方木三角模板支架的支撐方案。三角模板支架布設(shè)每0.6m一榀，澆注底板及中板時每0.3m預(yù)埋一個地錨（25鋼筋），大方木豎向間距50cm。架設(shè)支撐時將地錨與支撐連接牢固。中板以下鋼支撐換撐以上側(cè)墻采用鋼管扣件式腳手架進行支撐。具體如圖所示。圖4、主體結(jié)構(gòu)側(cè)墻模板支撐示意圖圖5、主體結(jié)構(gòu)

18、側(cè)墻模板支撐示意圖3.3.3、中間立柱中間立柱采取木模板+豎向大方木+橫向雙排48鋼管+20對拉絲+帶法蘭的鋼絲繩拉桿作為支撐方案，立柱外側(cè)搭設(shè)碗扣式腳手架作為施工平臺及澆筑平臺，為保證立柱結(jié)構(gòu)尺寸，立柱內(nèi)需設(shè)置縱、橫向構(gòu)造筋。立柱20對拉絲豎向間距為60cm，平面布置圖見圖5；帶法藍的鋼絲繩拉桿，縱向設(shè)置2道，橫向設(shè)置1道，主要起到調(diào)整模板位置，及防支撐體系移位的作用。圖6、中間立柱模板支撐示意圖圖7、中間立柱模板支撐剖面圖3.3.4、中墻、內(nèi)隔墻中墻、內(nèi)隔墻采取木模板+豎向大方木+橫向雙排48鋼管+小方木+20對拉絲+帶法蘭的鋼絲繩拉桿作為支撐方案，外側(cè)搭設(shè)扣件式腳手架作為施工平臺及澆筑平

19、臺，為保證立柱結(jié)構(gòu)尺寸，立柱內(nèi)需設(shè)置縱、橫向構(gòu)造筋。中墻、內(nèi)隔墻20對拉絲豎向間距為60cm，縱向間距60cm，示意圖見圖6、圖7；帶法藍的鋼絲繩拉桿，縱向設(shè)置2道，橫向設(shè)置1道，主要起到調(diào)整模板位置，及防支撐體系移位的作用。內(nèi)隔墻頂每隔2.5m需預(yù)留澆筑孔。圖8、中墻模板支撐示意圖圖9、內(nèi)隔墻模板支撐示意圖四、荷載說明、荷載組合、計算參數(shù)及橈度要求4.1、荷載的標準值新澆筑的混凝土比重：25 kn/m3（按實際高度計算）木模板比重： 0.75 kn/m2鋼筋自重： 1.1kn/m3（樓板）；1.5 kn/m3(梁)施工設(shè)備人員的荷載：2.5 kn/混凝土振搗荷載： 4 kn/混凝土的傾倒荷載

20、： 2kn/m2風(fēng)荷載： 本工程為地下工程，不予考慮風(fēng)荷載新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力：依照公式f=0.22 to 1 2 1/2，f = h；并取兩者的較小值。4.2、荷載的設(shè)計值計算模板及其支架的荷載設(shè)計值，應(yīng)為標準值乘以相應(yīng)的荷載分項系數(shù)，見下表：表1、模板及支架荷載的分項系數(shù)項次荷 載 類 別ri1模板及支架自重1.22新澆筑混凝土自重3鋼筋自重4施工人員及施工設(shè)備荷載1.45振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載6新澆筑混凝土對模板側(cè)面的壓力1.27傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載1.4對于鋼模板及其支架的設(shè)計時，其荷載設(shè)計值可以乘以0.85系數(shù)進行折減，但是其塑性發(fā)展系數(shù)取1.0。4.3、荷載組合荷載類別及其

21、編號見下表：表2、荷載類別及編號名稱類別編號模板結(jié)構(gòu)自重恒載新澆筑混凝土自重恒載鋼筋自重恒載施工人員及施工設(shè)備荷載活載振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載活載新澆筑混凝土對模板側(cè)面的壓力恒載傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載活載荷載組合見下表表3、荷載組合項次項目荷載組合計算承載能力驗算剛度1平板及薄殼的模板支架+2梁和拱模板的底板及支架+3梁、拱、柱（邊長300mm）、墻（厚100mm）的側(cè)面模板+4梁、拱、柱（邊長300mm）、墻（厚100mm）的側(cè)面模板+4.4、計算參數(shù)模板：膠合板，t=18mm，尺寸1120×2240，抗彎強度允許值112.9mpa，彈性模量鋼模板：型號，尺寸1500×60

22、0，抗彎強度允許值1205mpa彈性模量e=2.06×105 mpa 小方木：紅松木，截面50×100mm，間距300mm，抗彎強度允許值213mpa。大方木：紅松木，截面120×120mm，間距900mm，抗彎強度允許值313mpa,。鋼管483.5截面特性： a4.89 cm2 i = 12.19 cm4 w=5.08 cm3 i1.58 cmq235鋼抗拉、抗壓、抗彎強度設(shè)計值：f205 n/mm2彈性模量e2.06105n/mm24.5、模板結(jié)構(gòu)的撓度要求模板結(jié)構(gòu)除必須保證足夠的承載能力外，還應(yīng)保證有足夠的剛度。因此，應(yīng)驗算模板及其支架的橈度，其最大變形值

23、不得超過以下允許值。對結(jié)構(gòu)表面外露（不做裝修）的模板，為模板構(gòu)件計算跨度的1/400。對結(jié)構(gòu)表面隱蔽（做裝修）的模板，為模板構(gòu)件計算跨度的1/250。五、模板體系驗算5.1、中板模板體系的驗算針對40cm厚板進行驗算，布置簡圖如下圖所示：圖10、中板模板體系平面布置圖5.1.1、模板驗算1）計算簡圖簡化為簡支梁進行計算。 按圖中兩種荷載情況計算彎距，取較大者進行驗算。2）強度驗算荷載設(shè)計值按400厚，取1m寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×1×1.2=0.9kn/m400mm厚新澆混凝土自重： 0.4×25×1×1.2=12k

24、n/m鋼筋自重：0.4×1.1×1×1.2=0.528kn/m施工設(shè)備人員的荷載：2.5×1×1.4=3.5kn/m（均布荷載） 2.5×1×0.25×1.4=0.875kn（集中荷載）強度驗算按照表3中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載：施工設(shè)備人員的荷載為均布荷載： 施工設(shè)備人員的荷載為集中荷載：；p=0.875kn故m1m2，取m2進行驗算因此，強度滿足要求。3）撓度驗算荷載設(shè)計值按400厚，取1m寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×1×1.2=0.9kn/m400mm厚

25、新澆混凝土自重： 0.4×25×1×1.2=12kn/m鋼筋自重：0.4×1.1×1×1.2=0.528kn/m撓度驗算按照表3中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載： 因此，撓度滿足要求。5.1.2、小方木檢算1）計算簡圖簡化為簡支梁進行計算。 2）強度驗算荷載設(shè)計值小方木間距為25cm，按400厚，取30cm寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×0.25×1.2=0.225kn/m400mm厚新澆混凝土自重： 0.4×25×0.25×1.2=3kn/m鋼筋自重：0.4

26、×1.1×0.25×1.2=0.132kn/m施工設(shè)備人員的荷載：2.5×0.25×1.4=0.875kn/m（均布荷載） 2.5×0.25×0.9×1.4=0.7875kn（集中荷載）強度驗算按照表3中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載：施工設(shè)備人員的荷載為均布荷載： 施工設(shè)備人員的荷載為集中荷載：；p=0.7875kn故m1m2，取m2進行驗算因此，強度滿足要求。3）撓度驗算荷載設(shè)計值按400厚，取30cm寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×0.3×1.2=0.27kn/m

27、400mm厚新澆混凝土自重： 0.4×25×0.3×1.2=3.6kn/m鋼筋自重：0.4×1.1×0.3×1.2=0.1584kn/m撓度驗算按照表1中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載： 因此，撓度滿足要求。5.1.3、大方木檢算1）計算簡圖簡化為簡支梁進行計算。2）強度驗算荷載設(shè)計值木托梁間距為120cm，按40cm厚，取120cm寬板進行檢算；模板自重： 0.75×1.2×1.2=1.08kn/m400mm厚新澆混凝土自重： 0.4×25×1.2×1.2=14.4kn/m鋼筋

28、自重：0.4×1.1×1.2×1.2=0.6336kn/m施工設(shè)備人員的荷載：2.5×1.2×1.4=4.2kn/m故： 強度驗算3）撓度驗算荷載設(shè)計值木托梁間距為90cm，按40cm厚，取90cm寬板進行檢算；模板自重： 0.75×1.2×1.2=1.08kn/m400mm厚新澆混凝土自重： 0.4×25×1.2×1.2=14.4kn/m鋼筋自重：0.4×1.1×1.2×1.2=0.6336kn/m故：p=p1=p2=p3=撓度驗算按照表3中項目1的荷載設(shè)計值進行

29、組合，計算荷載：a=0.2m =1.183mm因此，撓度滿足要求。5.2、頂板模板體系的驗算針對70cm厚板進行驗算，布置簡圖如下圖所示：圖11、中板模板體系平面布置圖5.2.1、模板驗算1）計算簡圖簡化為簡支撐梁進行計算。 按圖中兩種荷載情況計算彎距，取較大者進行驗算。2）強度驗算荷載設(shè)計值按700厚，取1m寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×1×1.2=0.9kn/m700mm厚新澆混凝土自重： 0.7×25×1×1.2=21kn/m鋼筋自重：0.7×1.1×1×1.2=0.924kn/m施工設(shè)

30、備人員的荷載：2.5×1×1.4=3.5kn/m（均布荷載） 2.5×1×0.2×1.4=1.05kn（集中荷載）強度驗算按照表3中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載：施工設(shè)備人員的荷載為均布荷載： 施工設(shè)備人員的荷載為集中荷載：；p=1.05kn0.25677故m1m2，取m2進行驗算因此，強度滿足要求。3）撓度驗算荷載設(shè)計值按700厚，取1m寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×1×1.2=0.9kn/m700mm厚新澆混凝土自重： 0.7×25×1×1.2=21kn/m鋼筋

31、自重：0.7×1.1×1×1.2=0.924kn/m撓度驗算按照表3中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載： 因此，撓度滿足要求。5.2.2、小方木檢算1）計算簡圖簡化為簡支梁進行計算。 2）強度驗算荷載設(shè)計值小方木間距為30cm，按700厚，取20cm寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×0.2×1.2=0.18kn/m700mm厚新澆混凝土自重： 0.7×25×0.2×1.2=4.2kn/m鋼筋自重：0.7×1.1×0.2×1.2=0.185kn/m施工設(shè)備人員的荷載

32、：2.5×0.2×1.4=0.7kn/m（均布荷載） 2.5×0.2×0.9×1.4=0.63kn（集中荷載）強度驗算按照表3中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載：施工設(shè)備人員的荷載為均布荷載： 施工設(shè)備人員的荷載為集中荷載：；p=0.63kn故m1m2，取m2進行驗算強度滿足要求。3）撓度驗算荷載設(shè)計值按700厚，取30cm寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×0.2×1.2=0.18kn/m700mm厚新澆混凝土自重： 0.7×25×0.2×1.2=4.2kn/m鋼筋自重：0

33、.7×1.1×0.2×1.2=0.185kn/m撓度驗算按照表3中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載： 因此，撓度滿足要求。5.2.3、大方木檢算1）計算簡圖簡化為簡支梁進行計算。2）強度驗算荷載設(shè)計值大方木間距為90cm，按70cm厚，取90cm寬板進行檢算；模板自重： 0.75×0.9×1.2=0.81kn/m700mm厚新澆混凝土自重： 0.7×25×0.9×1.2=18.9kn/m鋼筋自重：0.7×1.1×0.9×1.2=0.832kn/m施工設(shè)備人員的荷載：2.5×

34、;0.9×1.4=3.15kn/m故： 強度驗算3）撓度驗算荷載設(shè)計值按700厚，取90cm寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×0.3×1.2=0.27kn/m700mm厚新澆混凝土自重： 0.7×25×0.3×1.2=6.3kn/m鋼筋自重：0.7×1.1×0.3×1.2=0.277kn/m故： 撓度驗算按照表3中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載：a=0.15m =1.186mm因此，撓度滿足要求。5.3、頂板梁（按1800×1400，取1m寬板進行檢算）梁位置需要根據(jù)梁的

35、高度對腳手架進行加密處理，腳手架橫向間距加密為la=45cm,lb=90cm,步距為1.2m。為保證板面平整度，立桿上部頂托放120×120mm大方木，大方木橫向布置（間距90cm）；大方木上鋪設(shè)120×120mm大方木（間距20cm），縱向布置，間距根據(jù)板厚進行調(diào)整；其上再鋪18mm木模板。圖12、頂板梁的剖面布置圖5.3.1、模板驗算1）計算簡圖簡化為簡支撐梁進行計算。 2）強度驗算荷載設(shè)計值按1400厚，取1m寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×1××1.2=0.9kn/m1400mm厚新澆混凝土自重： 1.4×

36、25×1×1.2=42kn/m鋼筋自重：1.4×1.5×1×1.2=2.52kn/m施工設(shè)備人員的荷載：2.5×1×1.4=3.5kn/m（均布荷載） 強度驗算按照表1中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載：施工設(shè)備人員的荷載為均布荷載：因此，強度滿足要求。3）撓度驗算荷載設(shè)計值按700厚，取1m寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×1××1.2=0.9kn/m1400mm厚新澆混凝土自重： 1.4×25×1×1.2=42kn/m鋼筋自重：1.4

37、15;1.5×1×1.2=2.52kn/m撓度驗算按照表1中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載： 因此，撓度滿足要求。5.2.2、縱向大方木檢算1）計算簡圖簡化為簡支梁進行計算。 2）強度驗算荷載設(shè)計值大方木間距為20cm，按1400厚，取20cm寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×0.2×1.2=0.18kn/m1400mm厚新澆混凝土自重： 1.4×25×0.2×1.2=8.4kn/m鋼筋自重：1.4×1.5×0.2×1.2=0.504kn/m施工設(shè)備人員的荷載：2.5&#

38、215;0.2×1.4=0.7kn/m（均布荷載）強度驗算按照表3中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載：施工設(shè)備人員的荷載為均布荷載：強度滿足要求3）撓度驗算荷載設(shè)計值計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×0.2×1.2=0.18kn/m700mm厚新澆混凝土自重： 1.4×25×0.2×1.2=8.4kn/m鋼筋自重：1.4×1.5×0.2×1.2=0.504kn/m撓度驗算按照表1中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載： 因此，撓度滿足要求。5.2.3、橫向大方木檢算1）計算簡圖簡化為簡支梁進行計算

39、。2）強度驗算荷載設(shè)計值大方木間距為90cm，按140cm厚，取90cm寬板進行檢算；模板自重： 0.75×0.9×1.2=0.81kn/m700mm厚新澆混凝土自重： 1.4×25×0.9×1.2=37.8kn/m鋼筋自重：1.4×1.1×0.9×1.2=1.663kn/m施工設(shè)備人員的荷載：2.5×0.9×1.4=3.15kn/m故： 強度驗算強度滿足要求3）撓度驗算荷載設(shè)計值按700厚，取30cm寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×0.9×1.2=0.8

40、1kn/m700mm厚新澆混凝土自重： 1.4×25×0.9×1.2=37.8kn/m鋼筋自重：1.4×1.1×0.9×1.2=1.663kn/m故：撓度驗算按照表1中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載：a=0.05m =0.125mm因此，撓度滿足要求。5.4、中板梁（按900×1700梁進行檢算）梁位置需要根據(jù)梁的高度對腳手架進行加密處理，腳手架橫向間距加密為la=45cm,lb=90cm,步距為1.2m。為保證板面平整度，立桿上部頂托放120×120mm大方木，大方木橫向布置（間距90cm）；大方木上鋪設(shè)1

41、20×120mm大方木（間距20cm），縱向布置，間距根據(jù)板厚進行調(diào)整；其上再鋪18mm木模板。750012001700900100450450450100圖13、中板梁剖面布置圖5.3.1、模板驗算1）計算簡圖簡化為簡支撐梁進行計算。 2）強度驗算荷載設(shè)計值按1700厚，取1m寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×1×0.2×1.2=0.18kn/m1700mm厚新澆混凝土自重： 1.7×25×1×1.2=51kn/m鋼筋自重：1.7×1.5×1×1.2=3.06kn/m施工設(shè)備

42、人員的荷載：2.5×1×1.4=3.5kn/m（均布荷載）強度驗算按照表1中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載：施工設(shè)備人員的荷載為均布荷載：因此，強度滿足要求。3）撓度驗算荷載設(shè)計值計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×1×0.2×1.2=0.18kn/m1700mm厚新澆混凝土自重： 1.7×25×1×1.2=51kn/m鋼筋自重：1.7×1.5×1×1.2=3.06kn/m撓度驗算按照表1中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載： 因此，撓度滿足要求。5.2.2、縱向大方木檢算1

43、）計算簡圖簡化為簡支梁進行計算。 2）強度驗算荷載設(shè)計值大方木間距為20cm，按1400厚，取20cm寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×0.2×1.2=0.18kn/m700mm厚新澆混凝土自重： 1.7×25×0.2×1.2=10.2kn/m鋼筋自重：1.7×1.5×0.2×1.2=0.612kn/m施工設(shè)備人員的荷載：2.5×0.2×1.4=0.7kn/m（均布荷載）強度驗算按照表3中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載：施工設(shè)備人員的荷載為均布荷載：強度滿足要求3）撓度驗

44、算荷載設(shè)計值計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×0.2×1.2=0.18kn/m700mm厚新澆混凝土自重： 1.7×25×0.2×1.2=10.2kn/m鋼筋自重：1.7×1.5×0.2×1.2=0.612kn/m撓度驗算按照表1中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載： 因此，撓度滿足要求。5.2.3、橫向大方木檢算1）計算簡圖荷載布置圖如下圖，可以簡化為簡支梁進行計算。2）強度驗算荷載設(shè)計值大方木間距為90cm，按170cm厚，寬度為45cm的梁，長度取90cm寬板進行檢算；模板自重： 0.75×0

45、.9×0.5×1.2=0.405kn1700mm厚新澆混凝土自重： 1.7×25×0.9×0.5×1.2=22.95kn鋼筋自重：1.7×1.5×0.9×0.5×1.2=1.377kn施工設(shè)備人員的荷載：2.5×0.9×0.5×1.4=1.575kn故： 強度驗算最大彎矩：強度滿足要求3）撓度驗算荷載設(shè)計值按170cm厚，寬度為45cm的梁，長度取90cm寬板進行檢算；計算荷載設(shè)計值：模板自重： 0.75×0.9×0.5×1.2=0.4

46、05kn1700mm厚新澆混凝土自重： 1.7×25×0.9×0.5×1.2=22.95kn鋼筋自重：1.7×1.5×0.9×0.5×1.2=1.377kn故：撓度驗算按照表1中項目1的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載：a=0.25m，b=0.2m，l=0.45m =0.111mm因此，撓度滿足要求。5.4、側(cè)墻（按900厚進行檢算）擬采用模板及支撐形式：模板：鋼模板，型號為p6015，尺寸1500×600，抗彎強度允許值2205mpa橫壓：紅松木，截面尺寸120×120mm，抗彎強度允許值213m

47、pa，水平布置，豎向間距500mm。豎壓及水平撐：為北京卓良模板有限公司生產(chǎn)的模板支架，廠商已經(jīng)充分驗算強度，故豎壓不需要驗算，只需要驗算地腳螺栓強度。 圖14、模板支撐系統(tǒng)實拍圖 圖15、側(cè)墻模板平面位置圖1）側(cè)墻荷載設(shè)計值澆筑混凝土產(chǎn)生的側(cè)壓力：根據(jù)現(xiàn)澆砼側(cè)壓力的有關(guān)計算公式，當采用內(nèi)部振搗時，新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力標準值，按下列二式確定，并取其中較小值： f=0.22 to 1 2 1/2 f = h 式中：f 新澆筑砼對模板的最大側(cè)壓力（k n / m 2 ） 砼重力密度（k n / m 3 ） 砼的澆筑速度（m / h ）（在本工程中取每小時澆注 0.51.2m 砼計算） to

48、 砼的初凝時間(h)=200/(t+15)，（t 為混凝土的溫度25） 1 外加劑影響系數(shù)，本工程側(cè)墻砼為c30p8，取 1.2 2 砼坍落度影響修正系數(shù)。當坍落度小于 30mm 時，取 0.85；坍落度為 5090mm 時，取 1.0；坍落度為 110150mm時，取 1 . 1 5 ； h 砼的側(cè)壓力計算位置處至新澆砼頂面的總高度（m m ）。根據(jù)圖紙要求，施工縫預(yù)留位置為底板上30cm，中板下30cm,故意側(cè)墻的澆筑高度為6.31m。 計算結(jié)果：f=0.22 to 1 2 1/2=0.22 × 25 ×200/（25+15）× 1.2 ×1.15

49、× 1.20.5=41.57kn/m2 f= h=25 × 6.31=157.75kn/m2 取小值 41.57kn/m2。有效壓頭高度為：h = f / =41.57 /25=1.66m振搗荷載：混凝土澆筑荷載：2kn/m2計算側(cè)壓力荷載標準值：q=41.57×1.2+4×1.4+2×1.4= 58.284 kn/m2。2）模板驗算計算簡圖計算簡圖如右圖所示：荷載設(shè)計值取0.6m寬墻，進行驗算。q1=58.284×0.6=34.97kn/m強度驗算鋼模板型號為p6015,查表得wx=13.02因此 強度滿足要求撓度驗算q2 =41.

50、75×1.2×0.6=30.06knm鋼模板型號為p6015,查表得ix=58.87,e=2.06×105 mpa因此 撓度滿足要求3）橫壓檢算計算簡圖計算簡圖如下圖所示：荷載設(shè)計值取0.5m寬墻，進行驗算。q=0.5×58.284=29.142kn/ml=0.6m強度驗算不考慮鋼模板橫向強度的情況下，強度仍然能滿足要求。故橫壓強度有較大的余量。撓度驗算按照表3中項目5的荷載設(shè)計值進行組合，計算荷載：q=0.5×58.284×1.2=34.97kn/m不考慮鋼模板橫向剛度的情況下，撓度仍然滿足要求。故橫壓鋼度有較大的余量。6.5、單側(cè)

51、墻體模支架驗算單側(cè)支架由埋件系統(tǒng)部分和架體部分兩部分組成，其中：埋件系統(tǒng)包括：地腳螺栓、內(nèi)連桿、連接螺栓、連接螺母、外連桿、外螺母和橫梁。架體部分按高度分為三中規(guī)格：h=3600標準節(jié)、h=500加高節(jié)、h=1600加高節(jié)和h=3200加高節(jié)。圖16、埋件系統(tǒng)節(jié)點大樣圖1）支架承載力驗算單側(cè)墻體模支架驗算只需要驗算地腳螺栓的強度.側(cè)墻模板后采取單側(cè)墻體模板支架，支架間距為0.6m，支架底部通過預(yù)埋25作為地腳螺栓(預(yù)埋鋼筋與水平面的夾角為450)，地腳螺栓的預(yù)埋長度應(yīng)當滿足最小錨固長度35d，并應(yīng)當與板鋼筋進行可靠焊接，通過連接槽鋼與底板或中板連接。預(yù)埋鋼筋間距0.3m，模板支架受力計算簡圖見

52、右圖取0.6m寬墻體進行驗算，q=0.6×58.284=34.97kn/m有效壓頭高度為：h = f / =41.57 /25=1.66m f1=195.93kn故：級螺紋鋼25，的設(shè)計截面積a=314mm2，0.6m的范圍內(nèi)共有2根地腳螺栓。故地腳螺栓的軸心受拉強度：地腳螺栓強度符合要求2）埋件系統(tǒng)安裝注意事項地腳螺栓出地面處與砼墻距離為120mm，各埋件桿相互之間的距離為300mm。埋件與地面成45度角，現(xiàn)場埋件預(yù)埋時要求拉通線，保證埋件在同一條直線上，同時，埋件必須按45度預(yù)埋，可做一個45度靠尺進行質(zhì)量控制。地腳螺栓在預(yù)埋前應(yīng)對螺紋采取保護措施，用塑料布包裹并綁牢，以免施工時

53、砼粘附在絲扣上影響上連接螺母。為保證砼澆筑時埋件不跑位或偏斜，可以與相應(yīng)部位增加附加鋼筋，地腳螺栓點焊在鋼筋上，點焊時，注意不要損壞埋件的有效直徑。側(cè)墻采用腳手架支撐（按900mm厚）側(cè)壓力：根據(jù)現(xiàn)澆砼側(cè)壓力的有關(guān)計算公式，當采用內(nèi)部振搗時，新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力標準值，按下列二式確定，并取其中較小值： f = h 式中：f 新澆筑砼對模板的最大側(cè)壓力（k n / m 2 ） 砼重力密度（k n / m 3 ） 砼的澆筑速度（m / h ）（在本工程中取每小時澆注 0.51.2m 砼計算） to 砼的初凝時間(h)=200/(t+15)，（t 為混凝土的溫度25） 1 外加劑影響系數(shù)，本

54、工程砼不摻外加劑取 1.0 2 砼坍落度影響修正系數(shù)。當坍落度小于 30mm 時，取 0.85；坍落度為 5090mm 時，取 1.0；坍落度為 110150mm時，取 1 . 1 5 ； h 砼的側(cè)壓力計算位置處至新澆砼頂面的總高度（m）。本工程保守考慮按最大值取。 計算結(jié)果： 取小值 有效壓頭高度為：h = f / =34.64 /25=1.38m計算荷載：混凝土在澆注過程中的側(cè)向壓力分布圖大致如下，故保守計算其最大值，按均布荷載計算。一、模板計算1、計算簡圖（見右圖）2、模板強度驗算（保守計算，按單跨計算，每延米計算）（1）強度計算因此，強度滿足要求。2、 撓度計算：（1）荷載計算（取標

55、準值）（2）撓度計算取跨中撓度最大處計算(說明：q值不要包含傾倒砼時的壓力)所以模板撓度滿足要求。二、 豎壓檢算（按單跨梁計算）1、計算簡圖（見右圖） 2、強度驗算（1）荷載計算（恒載去1.2系數(shù)，活載取 1.4系數(shù)）（2）強度計算因此，強度滿足要求。2、撓度驗算：取跨中撓度最大處計算因此，撓度滿足要求。三、橫壓檢算（按單等跨梁計算）1、計算簡圖及說明大方木上作用集中荷載，其值等于小方木支座反力，其中本部分大方木采用248鋼管。2、強度驗算（1）荷載計算（2）強度計算因此，強度滿足要求。3、大方木變形撓度驗算取跨中撓度最大處計算取跨中撓度最大處計算： 因此，撓度滿足要求。八、腳手架支撐體系驗算

56、搭設(shè)高度h=7.53米（取最大高度，8排），步距h=0.9米，立桿縱距l(xiāng)a=0.7米，立桿橫距l(xiāng)b=0.7米。本工程為深基坑工程在計算時不考慮風(fēng)荷載。頂板單立桿軸向力：a. 混凝土自重：25kn/m3b. 鋼筋重： 3.0kn/m3c. 模板縱橫方木：（0.122×0.8+0.12×0.6×4+0.8×0.7×0.02）×6=0.27knd. 立桿：38.4×7.53×0.001=0.289kne. 縱橫水平桿重：38.4×8×（0.7+0.7）=0.43knf. 扣件及剪刀撐折算?。?.4kn

57、g. 混凝土澆注沖擊荷載?。?.6knh. 施工及振搗荷載：1.8kn(1) 驗算板下面立桿穩(wěn)定性荷載總計：n=1.2(ng1k+ ng2k)+×1.4nqk=1.2×(25+3) ×0.7×0.7×0.45+1.2×（0.27+0.289+0.43+0.4) +1.4×（0.4+0.6+1.8） =12.986 knl=h+2a=900+2×500=1900mm長細比：查jgj130-2001附錄c表c得n/mm2 < f =205 n/mm2因此，立桿穩(wěn)定性滿足要求。側(cè)墻施工時水平桿軸向力：n=1.2ngk+1.4nqk=1.2