(精華)重力壩畢業(yè)設(shè)計模板

1、設(shè)計內(nèi)容一、 確定工程等級由校核洪水位446.31 m查水庫水位容積曲線讀出庫容為1.58億，屬于大（2）型，永久性水工建筑物中的主要建筑物為級，次要建筑物和臨時建筑物為3級。一、 確定壩頂高程(1)超高值h 的計算h = h1% + hz + hch防浪墻頂與設(shè)計洪水位或校核洪水位的高差，m；H1% 累計頻率為1%時的波浪高度，m；hz 波浪中心線至設(shè)計洪水位或校核洪水位的高差，m；hc 安全加高，按表31 采 表3-1 壩的安全加高hc運用情況壩的級別123設(shè)計情況（基本情況）0.70.50.4校核情況（特殊情況）0.50.40.3內(nèi)陸峽谷水庫，宜按官廳水庫公式計算（適用于20m/s 及

2、D20km）下面按官廳公式計算h1% ， hz。式中：D吹程，km，按回水長度計。波長，m壅高，mV0 計算風(fēng)速h當(dāng) 時，為累積頻率5%的波高h5%;當(dāng) 時，為累積頻率10%的波高h10%。規(guī)范規(guī)定應(yīng)采用累計頻率為1%時的波高，對應(yīng)于5%波高，應(yīng)由累積頻率為P（%）的波高hp 與平均波高的關(guān)系可按表B.6.3-1 進行換超高值h 的計算的基本數(shù)據(jù)設(shè)計洪水位校核洪水位吹程D（m）524.19965.34風(fēng)速（m）2718安全加高（m）0.40.3斷面面積S（）1890.5719277.25斷面寬度B（m）311.80314.44正常蓄水位和設(shè)計洪水位時，采用重現(xiàn)期為50 年的最大風(fēng)速，本次設(shè)計；

3、校核洪水位時，采用多年平均風(fēng)速，本次設(shè)計。a.設(shè)計洪水位時h 計算： 波浪三要素計算如下：波高： h=0.82m波長： =8.95m 壅高： ，故按累計頻率為計算，由表B.6.3-1查表換算 故 b.校核洪水位時h 計算：波高： h=0.27m波長： =7.03m壅高：，故按頻率為計算,由由表B.6.3-1查表換算故 (2)、壩頂高程：a.設(shè)計洪水位的壩頂高程： b.校核洪水位的壩頂高程： 為了保證大壩的安全，選取較大值，所以選取壩頂高程為447.2m三、 非溢流壩實用剖面的設(shè)計和靜力校核(1) 非溢流壩實用剖面的擬定擬定壩體形狀為基本三角形。壩的下游面為均一斜面，斜面的延長線與上游壩面相交于

4、最高庫水位處，本次設(shè)計采用上游壩面鉛直，下下游面傾斜的形式，坡度為1:0.75，折點設(shè)在高程為446.31m將壩底修建在弱風(fēng)化基巖上，開挖高程a.壩高為：447.72-328=119.72m 取120mb.壩頂寬度：壩頂寬度取壩高的即為12mc.壩底寬度： d.基礎(chǔ)灌漿廊道尺寸擬定：基礎(chǔ)灌漿廊道的斷面尺寸，應(yīng)根據(jù)澆灌機具尺寸即工作要求確定，一般寬為2.53m，高為34m，為了保證完成其功能且可以自由通行，本次設(shè)計基礎(chǔ)灌漿廊道斷面取3.0×3.5m，形狀采用城門洞型。e.廊道的位置：廊道的上游避距離上游面10.5m廊道底部距離壩底面6m初步擬定壩體形狀剖面如圖：(2) 確定正常和非正常

5、情況下的荷載組合及荷載計算；PSPS 1.自重：, 壩身自重：下游水自重： a. 設(shè)計洪水位時： b.校核洪水位時： 2.靜水壓力：不同情況下上下游水深及水位差特征水位上游水深下游水深上下游水位差設(shè)計洪水位11731.4985.51校核洪水位118.3134.2884.03a.設(shè)計洪水位時： b.校核洪水位時: 3.揚壓力：揚壓力折減系數(shù) a.設(shè)計洪水位時： b.校核洪水位時： 4.泥沙壓力： ， ， 5.浪壓力： a.設(shè)計洪水位時：b.校核洪水位時： (3) 對以上兩種情況進行非溢流壩的整體穩(wěn)定計算，校核其安全性；重力壩的抗滑穩(wěn)定分析按單一安全系數(shù)法和分項系數(shù)極限狀態(tài)設(shè)計進行計算和驗算，設(shè)計

6、洪水位情況和校核洪水位情況按承載能力極限狀態(tài)驗算。1.單一安全系數(shù)法: 按抗剪斷強度計算的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù) f 壩體混凝土與壩基接觸面的抗剪斷摩擦系數(shù), c 壩體混凝土與壩基接觸面的抗剪斷凝聚力，KPa， A 壩基接觸面截面積，W 作用于壩體上全部荷載（包括揚壓力）對滑動平面的法向分值，kN；P 作用于壩體上全部荷載對滑動平面的切向分值，kN； 按上式抗剪斷強度公式計算的壩基面抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)值應(yīng)不小于下表的規(guī)定。 荷載組合基本組合3.0特殊組合（1）2.5（2）2.3 故=3.0設(shè)計洪水位時： ，滿足要求校核洪水位時： ，滿足要求2.分項系數(shù)極限狀態(tài)設(shè)計法： 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計式：抗滑穩(wěn)定

7、極限狀態(tài)作用效應(yīng)函數(shù)為：P,壩基面上全部切向作用之和,即作用設(shè)計值水平方向的代數(shù)和抗滑穩(wěn)定極限狀態(tài)抗力函數(shù)： W 為壩基面上全部作用的法向作用設(shè)計值之和，既法向力設(shè)計值代數(shù)和。和的分項系數(shù)由附表5可查：，a.設(shè)計洪水位時：作用效應(yīng)函數(shù)： 壩基面抗剪斷系數(shù)設(shè)計值：壩基面抗剪斷黏聚力設(shè)計值：抗滑穩(wěn)定抗力函數(shù)： 驗算抗滑穩(wěn)定性： 查附表4知：持久狀況（基本組合）設(shè)計狀況系數(shù)；結(jié)構(gòu)重要性參數(shù)，本組合結(jié)構(gòu)系數(shù)。根據(jù)式 計算結(jié)果表明，重力壩在設(shè)計洪水位情況下滿足承載能力極限狀態(tài)下的抗滑穩(wěn)定要求。b.校核洪水位時： 作用效應(yīng)函數(shù)： 壩基面抗剪斷系數(shù)設(shè)計值： 壩基面抗剪斷黏聚力設(shè)計值： 抗滑穩(wěn)定抗力函數(shù)： 驗

8、算抗滑穩(wěn)定性： 持久狀況（基本組合）設(shè)計狀況系數(shù)；結(jié)構(gòu)重要性參數(shù)，本組合結(jié)構(gòu)系數(shù)。根據(jù)式 計算結(jié)果表明，重力壩在設(shè)計洪水位情況下滿足承載能力極限狀態(tài)下的抗滑穩(wěn)定要求。(4) 對非溢流壩的幾個代表性水平截面(壩底及變截面處)的邊緣應(yīng)力以及底部截面的內(nèi)部應(yīng)力計算，校核其強度。1.用材料力學(xué)法計算邊緣應(yīng)力。在一般情況下，壩體的最大和最小應(yīng)力都出現(xiàn)在壩面，應(yīng)校核壩體邊緣應(yīng)力是否滿足強度要求。在各種荷載組合下（地震荷載除外），壩踵垂直應(yīng)力不應(yīng)出現(xiàn)拉應(yīng)力，壩趾垂直應(yīng)力應(yīng)小于壩基容許壓應(yīng)力10.05MPaa.設(shè)計洪水位：采用單一安全系數(shù)法： W作用于計算截面以上全部荷載的鉛直分力的總和，kN；M作用于計算截

9、面以上全部荷載對壩基截面垂直水流流向形心軸的力矩總和，kN·m；B計算截面的長度，m。 壩踵鉛直應(yīng)力沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，符合規(guī)范要求。 壩趾鉛直應(yīng)力小于壩基容許壓應(yīng)力，符合規(guī)范要求。壩體最大主應(yīng)力按下游邊緣最大主應(yīng)力計算： 小于混凝土的容許壓應(yīng)力，滿足要求。b.校核洪水位：壩趾抗壓強度承載能力極限狀態(tài)：壩趾抗壓強度計入揚壓力情況下的極限狀態(tài)作用效應(yīng)函數(shù)為 ： 壩趾抗壓強度極限狀態(tài)抗力函數(shù)為： 式中：Ra為混凝土抗壓強度 偶然狀況，只需采用承載能力極限狀態(tài)法判別大壩是否滿足強度要求 計算作用效應(yīng)函數(shù)： 驗算抗壓強度： 查附表4知：偶然狀況（特殊組合）設(shè)計狀況系數(shù)；結(jié)構(gòu)重要性參數(shù)；抗壓基本組

10、合結(jié)構(gòu)系數(shù)。根據(jù)式 滿足強度要求。2.對給定的作用組合情況用抗剪強度指標(biāo)進行壩基面抗滑穩(wěn)定極限狀態(tài)驗算，對驗算結(jié)果進行評價?；竟?上、下游壩面垂直正應(yīng)力： 上、下游面剪應(yīng)力: 上、下游面水平正應(yīng)力 上、下游面主應(yīng)力 W作用于計算截面以上全部荷載的鉛直分力的總和，kN；M作用于計算截面以上全部荷載對壩基截面垂直水流流向形心軸的力矩總和，kN·m；B計算截面的長度，m。 上游壩坡； 下游壩坡；為泥沙壓強（，為泥沙壓力），故、計算截面在上、下游壩面所承受的水壓力強度（如有泥沙壓力時，應(yīng)計入在內(nèi)）；、計算截面在上、下游壩面處的揚壓力強度；a.設(shè)計洪水位時：上、下游壩面垂直正應(yīng)力 上游面垂

11、直正應(yīng)力: 下游面垂直正應(yīng)力: 上、下游面剪應(yīng)力:上游面剪應(yīng)力： 下游面剪應(yīng)力： 上、下游面水平正應(yīng)力上游面水平正應(yīng)力： 下游面水平正應(yīng)力： 上、下游面主應(yīng)力上游面主應(yīng)力： 下游面主應(yīng)力： b.校核洪水位時：上、下游壩面垂直正應(yīng)力 上游面垂直正應(yīng)力: 下游面垂直正應(yīng)力: 上、下游面剪應(yīng)力:上游面剪應(yīng)力： 下游面剪應(yīng)力： 上、下游面水平正應(yīng)力上游面水平正應(yīng)力： 下游面水平正應(yīng)力： 上、下游面主應(yīng)力上游面主應(yīng)力： 下游面主應(yīng)力： 應(yīng)力計算結(jié)果計算情況壩堹處壩趾處基本組合（設(shè)計洪水位）479.18039.97497.1839.971682.441261.83946.372628.810特殊組合（校核

12、洪水位）401.1039.97401.139.971735.61301.7976.282711.880表中數(shù)據(jù)單位都是。由上表應(yīng)力都小于10.05Mpa，所以滿足要求。四、溢流壩剖面的擬定和消能設(shè)計(1).泄水方式的選擇溢流重力壩既要擋水又要泄水，不僅要滿足穩(wěn)定和強度要求，還要滿足泄水要求。因此需要有足夠的孔口尺寸、較好體型的堰型，以滿足泄水的要求；且使水流平順，不產(chǎn)生空蝕破壞。重力壩的泄水主要方式有開敞式和孔口式溢流，開敞溢流式的堰除了有較好的調(diào)節(jié)性能外,還便于設(shè)計和施工,同時這種形式的堰在我國應(yīng)用廣泛，有很多的工程實踐經(jīng)驗。故本設(shè)計采用開敞溢流式孔口形式，堰頂不設(shè)閘門，故堰頂高程與正常蓄水

13、位齊平。(2). 溢流壩剖面擬定溢流曲線由頂部曲線段、中間直線段和底部反弧段三部分組成。設(shè)計要求：a.有較高的流量系數(shù)，泄流能力大；b.水流平順，不產(chǎn)生不利的負壓和空蝕破壞；c.體形簡單，造價低，便于施工。本設(shè)計采用的溢流壩的基本剖面為三角形。其上游面鉛直，溢流面由頂部的曲線、中間的直線、底部的反弧三部分組成。定型設(shè)計水頭的確定：堰頂最大水頭Hmax=校核洪水位-堰頂高程即：Hmax=446.31-443=3.31m定型設(shè)計水頭Hd 為Hd=（75%95%）Hmax，取Hd=3m，由Hd/Hmax=3/3.31=0.91。1.壩頂曲線段溢流壩頂部采用曲線形式，頂部曲線的形式很多，常用的有克奧曲

14、線和WES 曲線。本工程選用WES 曲線。首先繪出壩頂部的曲線，取堰頂部最高點為坐標(biāo)原點。WES 型堰頂部曲線以堰頂為界分為上游段和下游段兩部分。該設(shè)計上游段曲線采用三圓弧型曲線。堰頂O點上游三圓弧的半徑及其坐標(biāo)值為：R1=0.5Hd=1.5； x1=-0.175Hd=-0.525R2=0.2Hd=0.6； x2=-0.276Hd=-0.828R3=0.04Hd=0.12；x3=-0.282Hd=-846開敞式堰面堰頂下游堰面采用WES 冪曲線,可按下式計算：式中：堰面曲線定型設(shè)計水頭, m，可根據(jù)容許負壓的大小按堰頂最大作用水頭 的75%95%計算。x、y原點下游堰面曲線橫、縱坐標(biāo)；n與上游

15、堰坡有關(guān)的指數(shù),見下表；k當(dāng)P1 /Hd 1.0 時,k 值見下表,當(dāng)P1/Hd 1.0 時,取k2.02.2， 為上游相對堰高。 堰面曲線參數(shù) 上游面為鉛直面由上表可查的n=1.85，k=2.0，故原點下游堰面曲線方程為:按上式計算的坐標(biāo)值入下表所示： 計算WES 下游曲面坐標(biāo)值表xyxyxy 1 0.197 65.407 1116.596 2 0.708 77.192 1219.494 3 1.5 89.207 1322.605 42.554 911.449 1425.927 53.859 1013.913 1529.4572.中間直線段中間直線段與壩頂部下游曲線和下部反弧段相切，坡度和擋

16、水壩一致，取1：0.753.反弧段 a. 溢流堰下游反弧段半徑，應(yīng)結(jié)合下游消能設(shè)施來確定。本次設(shè)計選用挑流消能。對于挑流消能，可按下式求得反弧段半徑：R=(410)h式中： h為校核洪水位閘門全開時反弧段最低點處的水深，m；反弧段流速v16m/s 時，可取下限，流速越大，反弧半徑也宜選用較大值，以致取上限。上式為迭代公式，迭代初值取h=0。 -單寬流量，本次設(shè)計取35-上游最高水位與反弧段最低點的距離，反弧最低點與下游水位齊平。=446.31-362.28=84.03m ， =0.9初始令 故 取 又因 弗勞德數(shù)： 取 b.挑角挑角越大，射程越大，但挑角增大，入水角也增大，水下射程減小。同時入

17、水角增大后，沖刷坑深度增加。一般在之間，在此取c.挑坎高度：挑坎應(yīng)高出下游水位，一般以12m 為宜。計算時按設(shè)計洪水位情況考慮。取挑坎最低高程等于下游水位，挑坎最高點與最低點間距離為R(1-cos)。故挑坎高度h2=359.49-351+9×（1-cos）=9.70md.反弧段坐標(biāo)確定圓心O距壩底距離yo9.43+9×cos=17.22m圓心O距C點距離xo=根據(jù)以上數(shù)據(jù)，就可以確定溢流壩曲面了。下圖就是本次設(shè)計的溢流壩曲面。(3)消能防沖設(shè)計1.選擇孔口尺寸和閘墩型式及尺寸： 基本公式： 總下泄流量 溢流孔口的下泄流量 通過電站和泄水孔等下泄流量，取1000 系數(shù)，校核情

18、況是取1.0 校核洪水位時： 溢流壩凈寬為 ： q單寬流量，本次設(shè)計取35 故： 本次設(shè)計選用平板閘門，閘門厚度最小為1.52.0m，取d=2m。因為本次設(shè)計屬于大中型壩，故孔口寬度取為b=12m，孔口寬高比1.02.0 本次取1.5，所以孔高8m。 則孔口數(shù)為： 取 所以溢流壩前沿總長為： 本次設(shè)計選用上游段為橢圓形，下游段為方形的閘墩。2.確定消能方式水工建筑物及混凝土重力壩設(shè)計規(guī)范可知消能的設(shè)計原則是：a.盡量使下泄水流的大部分動能消耗在水流內(nèi)部的紊動中，以及水流與空氣的摩擦上；b.不產(chǎn)生危及壩體安全的河床或岸坡的局部沖刷；c.下泄水流平穩(wěn)，不影響樞紐中其它建筑物的正常運轉(zhuǎn)；d.結(jié)構(gòu)簡單

19、，工作可靠，工程量小。 分析比較各種消能工的優(yōu)缺點，考慮到本次設(shè)計的重力壩屬于高壩，下游地質(zhì)條件比較好的情況，決定選用挑流消能。挑流鼻坎設(shè)計a.挑流鼻坎有連續(xù)式和差動式，該設(shè)計選用連續(xù)式鼻坎；b.鼻坎高程=351+9.7=360.7m；c.反弧半徑R=10m；d.根據(jù)實際工程情況，該設(shè)計挑射角取=25°； 水舌挑距L 的估算 根據(jù)規(guī)范，水舌挑距L可按下式計算： 式中：水舌拋距，m，如有水流向心集中影響者，則拋距還應(yīng)乘以0.900.95 的折減系數(shù)；坎頂水面流速，m/s，按鼻坎處平均流速的1.1倍計，即 = 1.1 = （為水庫水位至坎頂?shù)穆洳?446.31-360.7=85.61m）

20、； 鼻坎的挑角； 坎頂垂直方向水深，m， (h為坎頂平均水深，m)； 坎頂至河床面高差，m，如沖坑已經(jīng)形成，可算至坑底； 堰面流速系數(shù)。 可按下式計算： 按校核洪水位計算： =101.98m最大沖坑水墊厚度的計算 根據(jù)規(guī)范，最大沖坑水墊厚度可按下式計算： 式中： 水墊厚度，自水面算至坑底，m；單寬流量，m3/（s·m）；上下游水位差，m；沖刷系數(shù)，其數(shù)值見下表基巖沖刷系數(shù)值由下表可查：本次設(shè)計取=1.6，則可計算得： 則 ，一般要求2.55，滿足要求。五、細部構(gòu)造設(shè)計（1）壩基的連接、灌漿和排水天然地基，由于經(jīng)受長期的地質(zhì)作用，一般都有風(fēng)化、節(jié)理、裂隙等缺陷，有時還有斷層、破碎帶和軟

21、弱夾層，所有這些都需要采取適當(dāng)?shù)奶幚泶胧鼗幚淼闹饕蝿?wù)是：（1）防滲；（2）提高基巖的強度和整體性。基巖開挖后，在澆灌混凝土前，需要進行徹底的清理和沖洗，包括：清除松動的巖塊，打掉突出的尖角?；又性械目碧姐@孔、井、洞等均應(yīng)回填封堵。固結(jié)灌漿孔一般布置在應(yīng)力較大的壩踵和壩趾附近，以及節(jié)理裂隙發(fā)育和破碎帶范圍內(nèi)。采用淺孔低壓灌注法灌入水泥漿，以提高基巖的彈性模量、抗?jié)B性和強度等。在壩踵、壩址附近灌注孔相對較密，呈梅花形布置，其他部位疏一些。孔距排距由灌漿試驗確定，一般從1020m 開始，采用內(nèi)插逐步加密的方法，最終約為34m，本設(shè)計取4m?？咨?8m，必要時還可適當(dāng)加深，帷幕上游區(qū)的孔深

22、一般為815m。鉆孔方向垂直于基巖面。當(dāng)存在裂隙時，為了提高灌漿效果，鉆孔方向盡可能正交于主要裂隙面，但傾角不能太大。防滲帷幕布置于靠近上游面壩軸線附近，自河床向兩岸延伸，鉆孔和灌漿常在壩體內(nèi)特設(shè)的廊道內(nèi)進行，靠近岸坡處也可在壩頂、岸坡或平洞內(nèi)進行。平洞還可以起排水作用，有利于岸坡的穩(wěn)定。鉆孔方向一般為鉛直，必要時也可有一定斜度，以便穿過主節(jié)理裂隙，但角度不宜太大，一般在10°以下，以便施工。防滲帷幕的深度根據(jù)作用水頭和基巖的工程地質(zhì)、水文地質(zhì)情況確定。當(dāng)?shù)刭|(zhì)內(nèi)的不透水層厚度不大時，帷幕可穿過透水層深入相對隔水層35m。當(dāng)相對隔水層埋藏較深，則帷幕深度可根據(jù)防滲要求確定，通常采用壩高

23、的0.30.7倍。帷幕深入兩岸的部分，原則上也應(yīng)達到上述標(biāo)準(zhǔn)，并與河床部位的帷幕保持連續(xù)，形成連續(xù)的不透水的防滲墻。當(dāng)相對隔水層距地面不遠時，帷幕應(yīng)深入岸坡與該層相銜接。當(dāng)相對隔水層埋藏較深時，可深到原地下水位線與最高枯水位的交點B 處，如圖在BC以上設(shè)置排水，以降低水庫蓄水后庫岸的地下水位。1灌漿廊道；2山坡鉆進；3壩頂鉆進；4灌漿平洞；5排水孔；6最高庫水位；7原河水位；8防滲帷幕底線；9原地下水位線；10蓄水后地下水位線為進一步降低壩底面的揚壓力，應(yīng)在防滲帷幕后設(shè)置排水孔幕。根據(jù)規(guī)定要求，壩基的排水孔幕在防滲帷幕的下游，向下游傾斜，與灌漿帷幕的夾角為15°，孔距取3m，孔徑為2

24、00mm?？咨顬?0m，沿壩軸線方向設(shè)置一排。具有軟弱夾層的壩基，由于夾層的抗剪強度很低，遇水易軟化或泥化，通常都須進行加固處理，以滿足抗滑穩(wěn)定要求。根據(jù)軟弱夾層的埋深、產(chǎn)狀、厚度、充填物的性質(zhì)，結(jié)合工程的具體情況，為了阻止軟弱夾層滑動，一般采用的處理措施有：對于淺埋的夾層，多用明挖處理，將軟弱夾層清除，回填混凝土或者在上游壩踵、下游壩趾設(shè)置深齒坎，切斷軟弱夾層直達完整基巖。當(dāng)夾層埋藏較淺時，此方法施工方便，工程量小，采用的較多。對于埋藏較深、較厚，傾角較緩的軟弱夾層，可在夾層內(nèi)設(shè)置混凝土洞塞。采用大型鋼筋混凝土抗滑樁。若有兩層以上的軟弱夾層時，可采用預(yù)應(yīng)力錨索，錨索可在水庫正常運行的情況下施

25、工，特別適合于已建工程的施工。（2）壩身廊道和排水壩體排水為了減小滲水對壩體的不利影響，在靠近壩體上游面需要設(shè)置排水管幕，排水管應(yīng)通至縱向排水管道，其上部應(yīng)通至上層廊道或壩頂（溢流面以下），以便于檢修管距可采用采用3m，排水管幕距上游壩面的距離，一段要求不小于壩前水深的1/101/12，且不少于2m，故根據(jù)規(guī)定排水管設(shè)置在距上游面9m 處，以使?jié)B透坡降控制在允許范圍內(nèi)。排水管采用預(yù)制多孔混凝土管，內(nèi)徑可為15cm25cm（取20cm），隨著壩體混凝土的澆筑而加高。滲入排水管的水可匯集到下層縱向廊道，沿積水溝或集水管經(jīng)橫向廊道的排水溝匯入集水井，再用水泵或自流排水排向下游，排水溝斷面常用30cm

26、×30cm，低坡3%，排水管施工時必須防止被混凝土的雜物等堵塞。排水管與廊道的連通采用直通式。為了滿足施工運用要求，如灌漿，排水，觀測，檢查和交通的需要，在壩體內(nèi)設(shè)置各種廊道，這些廊道互相連通，構(gòu)成廊道系統(tǒng)。帷幕灌漿需要在壩體澆灌到一定高度后進行，以便利用混凝土壓重提高灌漿壓力，保證灌漿質(zhì)量。本次設(shè)計基礎(chǔ)灌漿廊道斷面取3.0×3.5m，形狀采用城門洞型。灌漿廊道兼有排水作用，并在其上游側(cè)設(shè)排水溝，下游側(cè)設(shè)壩基排水孔幕，在靠近廊道最低處設(shè)置集水井，匯集從壩基和壩體的滲水，然后經(jīng)由水泵抽水排至下游壩外。（3）縱橫縫構(gòu)造及止水1、橫縫：減小溫度應(yīng)力，適應(yīng)地基不均勻變形和滿足施工要求；2、縱縫：適應(yīng)砼的澆筑能力和減小施工期的溫度應(yīng)力，在平行壩軸線方向設(shè)置。一般情況下橫縫為永久縫，也有臨時縫，垂直壩軸線，用于將壩體分成為若干獨立的壩段；縱縫為臨時縫，可分為鉛直縱縫、斜縫和錯縫三種，縱縫縫面應(yīng)設(shè)水平向鍵槽，鍵槽呈斜三角形，槽面大致沿主應(yīng)力方向，在縫面上布置灌漿系統(tǒng)進行接縫灌漿，為了灌漿時不使?jié){液從峰內(nèi)流出，必須在縫的四周設(shè)止?jié){片。橫縫內(nèi)需設(shè)止水，止水材料有金屬片、橡膠、塑料及瀝青等，對于高壩應(yīng)采用兩道止水片，中間設(shè)瀝青井，金屬片止水一般采用1.01.6mm 后的紫銅片，第