低碳鋼拉伸實(shí)驗(yàn)報(bào)告

1、低碳鋼拉伸試驗(yàn)報(bào)告材科1002班 任惠 41030096一、試驗(yàn)?zāi)康?、測(cè)定低碳鋼在退火、正火和淬火三種不同熱處理狀態(tài)下的強(qiáng)度與塑性性能2、測(cè)定低碳鋼的應(yīng)變硬化指數(shù)和應(yīng)變硬化系數(shù)二、試驗(yàn)原理和要求 原理：低碳鋼材料的機(jī)械性能指標(biāo)是由拉伸破壞試驗(yàn)來(lái)確定的，拉伸過(guò)程有彈性變形、塑性變形和斷裂三個(gè)階段。通過(guò)拉伸試驗(yàn)，可以確定材料的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、斷后伸長(zhǎng)率、斷面收縮率等性能指標(biāo)。而且可以通過(guò)Hollomon公式計(jì)算出材料的應(yīng)變硬化系數(shù)與應(yīng)變硬化指數(shù)。 要求：按照相關(guān)國(guó)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)（GB/T228-2002：金屬材料室溫拉伸試驗(yàn)方法）要求完成試驗(yàn)測(cè)量工作。三、試驗(yàn)材料與試樣 試驗(yàn)材料：退火低碳鋼、正火低

2、碳鋼、淬火低碳鋼的R4標(biāo)準(zhǔn)試樣各一個(gè)。試樣規(guī)格尺寸及公差要求如表1、表2所示；試樣示意圖如圖1所示： 圖 1 低碳鋼拉伸試樣示意圖表 1 R4試樣的規(guī)格尺寸 原始標(biāo)距Lo平行長(zhǎng)度Lc截面原始直徑d過(guò)渡弧半徑r頭部直徑d50 mm60 mm10 mm8 mm20 mm表 2 R4試樣的橫向尺寸公差尺寸公差形狀公差±0.07 mm0.04 mm四、試驗(yàn)測(cè)試內(nèi)容與相關(guān)的測(cè)量工具、儀器、設(shè)備1.試驗(yàn)測(cè)試內(nèi)容(1) 直接測(cè)量的物理量：試樣的原始標(biāo)距L0、斷后標(biāo)距Lu、原始直徑d0、斷后直徑du。(2) 連續(xù)測(cè)量加載過(guò)程中的載荷P和試樣的伸長(zhǎng)量L=L-L0數(shù)據(jù)。（由萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)給出應(yīng)力-應(yīng)變曲

3、線(xiàn)） 2.測(cè)量工具、儀器、設(shè)備(1) 萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)。其主要技術(shù)規(guī)格及參數(shù)如下：a. 最大試驗(yàn)力：200 kNb. 試驗(yàn)力準(zhǔn)確度：優(yōu)于示值的0.5%c. 力值測(cè)量范圍：最大試驗(yàn)力的0.4%-100%d. 變形測(cè)量準(zhǔn)確度：在引伸計(jì)滿(mǎn)量程的2%-100%范圍內(nèi)優(yōu)于示值的1%e. 橫梁位移測(cè)量：分辨率的0.001mm f. 橫梁速度范圍：0.005mm/min -500mm/min，無(wú)級(jí)，任意設(shè)定g. 夾具形式：標(biāo)準(zhǔn)楔形拉伸附具、壓縮附具、彎曲附具 (2) 游標(biāo)卡尺：精確度0.02 mm(3) 載荷傳感器：0.5級(jí)，是指載荷傳感器示值的最大相對(duì)誤差為±0.5%(4) 引伸計(jì)：標(biāo)距為50 m

4、m，0.5級(jí)，0.5級(jí)引伸計(jì)的標(biāo)距相對(duì)誤差為±0.5%(5) 劃線(xiàn)器：標(biāo)記應(yīng)準(zhǔn)確到±1%注：低碳鋼淬火后抗拉強(qiáng)度可達(dá)600MPa，而試樣直徑為10 mm，故最大試驗(yàn)力為：600 MPa×(10 mm/2)2=47.1 kN<200 kN，因此試驗(yàn)機(jī)加載能力滿(mǎn)足要求。五、試驗(yàn)步驟1 拿到試樣，給試樣標(biāo)號(hào)：1號(hào)、2號(hào)和3號(hào)；2 用游標(biāo)卡尺分別測(cè)量三個(gè)樣品的兩端和中間這三個(gè)位置上相互垂直方向的直徑d0，記錄數(shù)據(jù)，并對(duì)照R4標(biāo)準(zhǔn)試樣的橫向尺寸公差和形狀公差，看試樣是否滿(mǎn)足要求，若不符合，則換一個(gè)試樣重新測(cè)量；3 用劃線(xiàn)器在試樣上標(biāo)記試樣的原始標(biāo)距L0，標(biāo)記4條線(xiàn)，線(xiàn)

5、和線(xiàn)之間的距離是10mm+40mm+10mm；4 將引伸計(jì)固定在試樣的標(biāo)距之間，同時(shí)將試樣安裝卡緊至拉伸試驗(yàn)機(jī)的夾頭之間，試驗(yàn)中用引伸計(jì)檢測(cè)試樣的變形量，載荷傳感器固定安置于試驗(yàn)機(jī)的下橫梁和下夾頭之間；5 設(shè)置試驗(yàn)參數(shù)，第一步，設(shè)置實(shí)驗(yàn)類(lèi)型為拉伸試驗(yàn)，第二步，將載荷與位移的數(shù)值清零，第三步，選擇等位移的控制方法，設(shè)置試驗(yàn)機(jī)的拉伸速率為6 mm/min1，第四步，點(diǎn)擊“實(shí)驗(yàn)開(kāi)始”按鈕，啟動(dòng)測(cè)試過(guò)程，計(jì)算機(jī)自動(dòng)繪制出載荷-位移曲線(xiàn)，當(dāng)曲線(xiàn)趨于平緩時(shí)，摘除引伸計(jì)；6 繼續(xù)拉伸試驗(yàn)，觀(guān)察試樣出現(xiàn)頸縮直至斷裂，試驗(yàn)機(jī)自動(dòng)停止，從試驗(yàn)機(jī)的夾頭之間取下試樣，觀(guān)察斷口形貌；7 再用游標(biāo)卡尺測(cè)量斷后標(biāo)距Lu2和

6、頸縮處最小直徑du3；8 重復(fù)以上步驟，測(cè)量不同熱處理狀態(tài)的試樣；9 根據(jù)測(cè)試結(jié)果，處理數(shù)據(jù)。注：1國(guó)標(biāo)規(guī)定，試樣平行長(zhǎng)度的屈服期間應(yīng)變速率應(yīng)在0.00025/s0.0025/s，因?yàn)樵嚇悠叫虚L(zhǎng)度為60 mm，60 mm×0.00025 /s×60 s=0.9 mm/min，60 mm×0.0025 /s×60 s=9 mm/min，即試樣被拉伸的速度范圍是0.9 mm/min9 mm/min，因此設(shè)定試驗(yàn)機(jī)的拉伸速率為6 mm/min符合要求。2要求斷后標(biāo)距的測(cè)量工具分辨率要優(yōu)于0.1 mm，準(zhǔn)確到±0.25 mm，因此可以用精度為0.02m

7、m的游標(biāo)卡尺測(cè)量多組數(shù)據(jù)，求均值和方差。3要求斷裂后最小橫截面積的測(cè)定應(yīng)準(zhǔn)確到±2%，因此可以測(cè)量多組數(shù)據(jù)求方差。六、實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)1.試樣原始尺寸測(cè)量表 3 試樣原始尺寸測(cè)量記錄表試樣標(biāo)號(hào)原始標(biāo)距L0/mm試樣的原始直徑d0/mm試樣原始面積S0/mm2上端測(cè)量中端測(cè)量下端測(cè)量一次二次平均值一次二次平均值一次二次平均值150.09.929.949.939.949.949.949.949.949.9477.44250.09.869.929.899.909.929.919.909.929.9176.82350.09.909.909.909.909.909.909.909.909.9076.9

8、8 根據(jù)規(guī)定，R4試樣的原始直徑d0應(yīng)該滿(mǎn)足尺寸公差要求9.93mmd010.07mm，但是由測(cè)量結(jié)果可以看出1、2、3號(hào)試樣均不滿(mǎn)足此要求。但是三個(gè)試樣的最大直徑和最小直徑之差均沒(méi)有超過(guò)0.04mm，滿(mǎn)足R4試樣的形狀公差要求。其中試樣原始橫截面積，d0取的是上端、中端和下端測(cè)量平均值中的最小值。2.試樣斷后尺寸測(cè)量表 4 試樣斷后尺寸測(cè)量記錄表試樣標(biāo)號(hào)測(cè)量?jī)?nèi)容斷后測(cè)量值平均值斷后橫截面積Su/mm21斷后標(biāo)距Lu/mm68.6468.5068.5268.6468.6868.6668.6125.07斷后直徑du/mm5.665.645.652斷后標(biāo)距Lu/mm69.3069.2469.272

9、7.53斷后直徑du/mm5.905.925.945.905.925.925.923斷后標(biāo)距Lu/mm23.41斷后直徑du/mm5.505.425.46其中，(1) 1號(hào)試樣測(cè)量六組斷后標(biāo)距，故 =0.077mm<0.25mm因此測(cè)量的斷后標(biāo)距符合國(guó)標(biāo)精度要求。(2) 2號(hào)試樣測(cè)量六組斷后直徑，因此=0.015mm<0.02mm由于du的值小于游標(biāo)卡尺的測(cè)量精度，而斷后直徑是由游標(biāo)卡尺測(cè)得的，因此du至少要大于0.02mm故，因此測(cè)量的斷后直徑符合國(guó)標(biāo)精度要求。(3) 3號(hào)試樣由于斷口處離試樣一端太近，其塑性變形范圍已經(jīng)超過(guò)標(biāo)距線(xiàn)，因而無(wú)法得到其斷后伸長(zhǎng)率A，故其斷后標(biāo)距不用測(cè)量

10、。3.由拉伸試驗(yàn)機(jī)得到的數(shù)據(jù)表 5 由試驗(yàn)機(jī)得到的1、2和3號(hào)試樣實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)試樣標(biāo)號(hào)屈服強(qiáng)度ReL或Rp0.2/MPa抗拉強(qiáng)度Rm/MPa修約前修約后修約前修約后1267.973270429.39254302287.289285446.25464453381.5423380568.3383570 1、2和3號(hào)試樣的應(yīng)力應(yīng)變曲線(xiàn)如圖2的(a)、(b)和(c)所示。其中由于3號(hào)試樣的應(yīng)力應(yīng)變曲線(xiàn)的屈服階段不明顯，故采用規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度Rp0.2來(lái)表征強(qiáng)度性能。其中拉伸試驗(yàn)性能測(cè)定結(jié)果數(shù)值的修約要求如表6所示。表 6 性能結(jié)果的數(shù)值修約間隔要求性能范圍修約間隔ReL，Rm200 MPa>200

11、1000 MPa>1000 MPa1 MPa5 MPa10 MPaA0.5%Z0.5% (a)1號(hào)試樣 (b)2號(hào)試樣 (c)3號(hào)試樣圖 2 1、2和3號(hào)試樣的應(yīng)力應(yīng)變曲線(xiàn)七、實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理1.強(qiáng)度性能強(qiáng)度性能可由屈服強(qiáng)度ReL(規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度Rp0.2)和抗拉強(qiáng)度表征，列于表5中。 2.塑性性能(1)斷后伸長(zhǎng)率A斷后伸長(zhǎng)率計(jì)算公式：1號(hào)試樣：，修約后A=37.0%2號(hào)試樣：，修約后A=38.5%3號(hào)試樣由于斷口處離試樣一端太近，其塑性變形范圍已經(jīng)超過(guò)標(biāo)距線(xiàn)，因而無(wú)法得到其斷后伸長(zhǎng)率。(2) 斷面收縮率Z斷面收縮率計(jì)算公式：，其中，1號(hào)試樣：，修約后Z=67.5%2號(hào)試樣：，修約后Z=

12、64.0%3號(hào)試樣：，修約后Z=69.5%3.應(yīng)變硬化系數(shù)與應(yīng)變硬化指數(shù)在載荷-位移曲線(xiàn)的硬化階段取幾個(gè)點(diǎn)，可以求得：工程應(yīng)力，工程應(yīng)變已知真應(yīng)力S、真應(yīng)變e與工程應(yīng)力、工程應(yīng)變有以下關(guān)系：，由此導(dǎo)出Hollomon公式：，K為應(yīng)變硬化系數(shù)，n為應(yīng)變硬化指數(shù)。對(duì)公式取對(duì)數(shù)，得：。根據(jù)試驗(yàn)所得真應(yīng)力、真應(yīng)變數(shù)據(jù)做出曲線(xiàn)，則曲線(xiàn)的斜率即為應(yīng)變硬化指數(shù)n，曲線(xiàn)與軸的截距即為，由此得到應(yīng)變硬化系數(shù)K。1號(hào)試樣：根據(jù)1號(hào)試樣的應(yīng)力應(yīng)變曲線(xiàn)圖(圖2(a)，在均勻塑性變形階段取10個(gè)點(diǎn)，如表7所示。表 7 1號(hào)試樣塑性變形取點(diǎn)列表載荷/kN形變量L/mm工程應(yīng)力/MPa工程應(yīng)變真應(yīng)力S真應(yīng)變elnSlne2

13、4.1731.6293312.15 0.0326 322.32 0.0321 5.7756 -3.4399 25.6131.9769330.75 0.0395 343.82 0.0388 5.8401 -3.2499 26.7982.3255346.05 0.0465 362.14 0.0455 5.8920 -3.0909 28.162.8224363.64 0.0564 384.16 0.0549 5.9511 -2.9020 29.1983.3057377.04 0.0661 401.97 0.0640 5.9964 -2.7486 30.2423.9346390.52 0.0787 4

14、21.25 0.0757 6.0432 -2.5803 30.8954.4466398.95 0.0889 434.43 0.0852 6.0740 -2.4628 31.515.063406.90 0.1013 448.10 0.0965 6.1050 -2.3387 32.1375.9306414.99 0.1186 464.22 0.1121 6.1403 -2.1885 32.6216.9218421.24 0.1384 479.56 0.1297 6.1729 -2.0429 根據(jù)表7中的lnS和lne數(shù)據(jù)作圖并擬合，得到圖3。圖 3 1號(hào)試樣的lnS-lne關(guān)系曲線(xiàn)及擬合直線(xiàn)擬合直

15、線(xiàn)方程為：lnS=0.2846lne+6.7688，線(xiàn)性相關(guān)系數(shù)R=0.9976因此，應(yīng)變硬化指數(shù)n=0.2846；lnK=6.7688，應(yīng)變硬化系數(shù)K=e6.7688=870MPa2號(hào)試樣：根據(jù)2號(hào)試樣的應(yīng)力應(yīng)變曲線(xiàn)圖(圖2(b)，在均勻塑性變形階段取10個(gè)點(diǎn)，如表8所示。表 8 2號(hào)試樣塑性變形取點(diǎn)列表載荷/kN形變量L/mm工程應(yīng)力/MPa工程應(yīng)變真應(yīng)力S真應(yīng)變elnSlne25.180 1.6234325.15 0.0325 335.71 0.0320 5.8163 -3.4435 26.831 2.0159346.47 0.0403 360.44 0.0395 5.8873 -3.2

16、308 27.933 2.3421360.71 0.0468 377.60 0.0458 5.9338 -3.0840 29.367 2.8714379.22 0.0574 401.00 0.0558 5.9940 -2.8853 30.539 3.4381394.36 0.0688 421.47 0.0665 6.0438 -2.7105 31.468 4.0284406.35 0.0806 439.09 0.0775 6.0847 -2.5576 32.233 4.6724416.23 0.0934 455.13 0.0893 6.1206 -2.4154 32.640 5.1061421

17、.49 0.1021 464.53 0.0972 6.1410 -2.3306 33.327 6.109430.36 0.1222 482.94 0.1153 6.1799 -2.1605 33.819 7.269436.71 0.1454 500.20 0.1357 6.2150 -1.9970 根據(jù)表8中的lnS和lne數(shù)據(jù)作圖并擬合，得到圖4。圖 4 2號(hào)試樣的lnS-lne關(guān)系曲線(xiàn)及擬合直線(xiàn)擬合直線(xiàn)方程為：lnS=0.2758lne+6.7811，線(xiàn)性相關(guān)系數(shù)R=0.9974因此，應(yīng)變硬化指數(shù)n=0.2758；lnK=6.7811，應(yīng)變硬化系數(shù)K=e6.7811=881MPa3號(hào)試樣：

18、根據(jù)3號(hào)試樣的應(yīng)力應(yīng)變曲線(xiàn)圖(圖2(c)，在均勻塑性變形階段取10個(gè)點(diǎn)，如表9所示。表 9 3號(hào)試樣塑性變形取點(diǎn)列表載荷/kN形變量L/mm工程應(yīng)力/MPa工程應(yīng)變真應(yīng)力S真應(yīng)變elnSlne32.5990.8364420.96 0.0167 428.00 0.0166 6.0591 -4.0990 34.0271.0258439.40 0.0205 448.41 0.0203 6.1057 -3.8967 35.9931.3366464.79 0.0267 477.21 0.0264 6.1680 -3.6351 37.5021.6286484.27 0.0326 500.05 0.0321

19、 6.2147 -3.4404 39.1182.0184505.14 0.0404 525.53 0.0396 6.2644 -3.2296 40.3252.4006520.73 0.0480 545.73 0.0469 6.3021 -3.0598 41.5092.9081536.01 0.0582 567.19 0.0565 6.3407 -2.8729 42.3863.4458547.34 0.0689 585.06 0.0666 6.3717 -2.7084 42.900 3.8883553.98 0.0778 597.06 0.0749 6.3920 -2.5917 43.4954.

20、7364561.66 0.0947 614.87 0.0905 6.4214 -2.4023 根據(jù)表9中的lnS和lne數(shù)據(jù)作圖并擬合，得到圖5。圖 5 3號(hào)試樣的lnS-lne關(guān)系曲線(xiàn)及擬合直線(xiàn)擬合直線(xiàn)方程為：lnS=0.2177lne+6.9594，線(xiàn)性相關(guān)系數(shù)R=0.9981因此，應(yīng)變硬化指數(shù)n=0.2177；lnK=6.9594，應(yīng)變硬化系數(shù)K=e6.9594=1053MPa八、實(shí)驗(yàn)結(jié)論三個(gè)試樣的強(qiáng)度和塑性性能指標(biāo)及熱處理工藝如表10所示。表10 三個(gè)試樣的性能指標(biāo)及熱處理工藝一覽表試樣標(biāo)號(hào)強(qiáng)度性能塑性性能形變強(qiáng)化性能熱處理工藝屈服強(qiáng)度ReL/MPa抗拉強(qiáng)度Rm/MPa斷后伸長(zhǎng)率A斷面

21、收縮率Z應(yīng)變硬化指數(shù)n應(yīng)變硬化系數(shù)K/MPa127043037.0%67.5%0.2846870退火228544538.5%64.0%0.2758881正火338057069.5%0.21771053淬火注：其中3號(hào)試樣的屈服強(qiáng)度值指的是規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度Rp0.2九、誤差分析1.下屈服強(qiáng)度ReL由于，因此因?yàn)樵囼?yàn)機(jī)的試驗(yàn)力準(zhǔn)確度優(yōu)于示值的0.5%，故又游標(biāo)卡尺的精確度為0.02mm，故d0=0.02mm所以1號(hào)試樣：2號(hào)試樣：3號(hào)試樣：所以可知，國(guó)標(biāo)規(guī)定屈服強(qiáng)度在200N/mm21000N/mm2范圍內(nèi)時(shí)修約間隔為5N/mm2是合理的。 2.抗拉強(qiáng)度Rm由于，因此因?yàn)樵囼?yàn)機(jī)的試驗(yàn)力準(zhǔn)確度優(yōu)于

22、示值的0.5%，故又游標(biāo)卡尺的精確度為0.02mm，故d0=0.02mm所以1號(hào)試樣：2號(hào)試樣：3號(hào)試樣：由計(jì)算結(jié)果可以看出，3號(hào)試樣抗拉強(qiáng)度的相對(duì)誤差5.14MPa略超出了國(guó)標(biāo)規(guī)定的5N/mm2的修約間隔，說(shuō)明5N/mm2的修約間隔不太合理。3.斷后伸長(zhǎng)率A由于，因此因?yàn)閯澗€(xiàn)器精度為1%，故以1號(hào)試樣測(cè)得的六組斷后標(biāo)距Lu=0.077mm為準(zhǔn)，另外兩個(gè)試樣沿用該數(shù)據(jù)所以1號(hào)試樣：2號(hào)試樣：數(shù)據(jù)表明，實(shí)驗(yàn)誤差超過(guò)了斷后伸長(zhǎng)率的修約間隔0.5%，原因是本次試驗(yàn)采用了劃線(xiàn)器的精度1%，并沒(méi)有對(duì)原始標(biāo)距進(jìn)行多次測(cè)量求方差，如果多次測(cè)量，則原始標(biāo)距的相對(duì)誤差約為0.1%，比1%小許多，斷后伸長(zhǎng)率誤差可

23、以滿(mǎn)足國(guó)標(biāo)要求，因此國(guó)標(biāo)要求修約間隔0.5%是合理的。4.斷面收縮率Z由于，因此又游標(biāo)卡尺的精確度為0.02mm，故d0=0.02mm以2號(hào)試樣測(cè)得的六組斷后直徑du=0.025mm為準(zhǔn)，另外兩個(gè)試樣沿用該數(shù)據(jù)所以1號(hào)試樣：2號(hào)試樣：3號(hào)試樣：數(shù)據(jù)表明，斷面收縮率的實(shí)驗(yàn)誤差在國(guó)標(biāo)規(guī)定的修約間隔0.5%范圍之內(nèi)，所以斷面收縮率的實(shí)驗(yàn)結(jié)果滿(mǎn)足國(guó)標(biāo)要求。十、討論總結(jié)1. 由實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出，淬火低碳鋼的冷卻速率最快，強(qiáng)度最高，塑性最差，應(yīng)變硬化指數(shù)最低，應(yīng)變硬化系數(shù)最大，特點(diǎn)：硬度大，適合對(duì)硬度有特殊要求的部件；退火低碳鋼的冷卻速率最慢，試樣強(qiáng)度最小，塑性最好，應(yīng)變硬化指數(shù)最高，應(yīng)變硬化系數(shù)最低，特

24、點(diǎn)：退火可以降低硬度，使材料便于切削加工，并使鋼的晶粒細(xì)化，消除應(yīng)力；正火低碳鋼的冷卻速率介于淬火和退火之間，試樣強(qiáng)度、塑性和應(yīng)變硬化指數(shù)、應(yīng)變硬化系數(shù)也介于淬火和退火之間，特點(diǎn)：許多碳素鋼和合金鋼正火后，各項(xiàng)機(jī)械性能均較好，可以細(xì)化晶粒。2. 塑性性能指標(biāo)有斷后伸長(zhǎng)率和斷面收縮率兩個(gè)，從斷面收縮率判斷，淬火低碳鋼的塑性是最好的，這與實(shí)際不符。由于淬火低碳鋼試樣斷口靠近標(biāo)距，所以其斷后伸長(zhǎng)率無(wú)效，但是可以測(cè)得其斷后標(biāo)距約為62.64mm，此時(shí)斷后伸長(zhǎng)率為25.28%，其真實(shí)的斷后伸長(zhǎng)率一定比25%要大一些，而退火和正火試樣的斷后伸長(zhǎng)率在37%附近，遠(yuǎn)大于淬火低碳鋼，所以從斷后伸長(zhǎng)率判斷，淬火低

25、碳鋼的塑性最差。由此看出，判斷材料的塑性性能，不能只看斷面收縮率，而要與斷后伸長(zhǎng)率相結(jié)合，才能準(zhǔn)確判斷。3. 根據(jù)規(guī)定，R4試樣的原始直徑d0應(yīng)該滿(mǎn)足尺寸公差要求9.93mmd010.07mm,但是由測(cè)量結(jié)果可以看出1、2、3號(hào)試樣均不滿(mǎn)足此要求。但是三個(gè)試樣的最大直徑和最小直徑之差均沒(méi)有超過(guò)0.04mm，滿(mǎn)足R4試樣的形狀公差要求。嚴(yán)格來(lái)說(shuō)，標(biāo)準(zhǔn)樣必須同時(shí)滿(mǎn)足尺寸要求和公差要求，否則不可以用于實(shí)驗(yàn)。但本試驗(yàn)是教學(xué)目的，是為了通過(guò)試驗(yàn)了解同種材料不同熱處理工藝帶來(lái)的材料性能的變化，因此試樣就直接用于試驗(yàn)了。4. 在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，3號(hào)淬火處理的低碳鋼的斷口在靠近試樣標(biāo)距端部的地方，塑性變形在標(biāo)距之外，致使無(wú)法獲得有效的斷后伸長(zhǎng)率數(shù)據(jù)，但是可以獲得有效的截面收縮率，其強(qiáng)度性能也同樣有效。這是因?yàn)榇慊鹛幚淼牡吞间搹?qiáng)度雖然比較高，同時(shí)硬度也隨之升高，相比退火態(tài)就顯得比較脆，