地基處理及基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）六冶佳苑 G3 樓地基處理及基坑支護(hù)設(shè)計(jì)摘要本設(shè)計(jì)為洛陽市六冶佳苑住宅小區(qū)，根據(jù)地質(zhì)情況、周圍環(huán)境，考慮到社會(huì)經(jīng)濟(jì)效益綜合眾多支護(hù)技術(shù)的特點(diǎn)，同時(shí)參考當(dāng)?shù)氐慕ㄖ?jīng)驗(yàn)和施工現(xiàn)場(chǎng)的具體情況，完成了該住宅基坑圍護(hù)的方案論證和設(shè)計(jì)。其中地基處理采用剛?cè)嵝詷稄?fù)合地基，基坑支護(hù)分別采用樁錨支護(hù)和土釘墻支護(hù)兩種方案，運(yùn)用了理論計(jì)算、土力學(xué)、結(jié)構(gòu)力學(xué)、鋼筋混凝土、基坑支護(hù)等專業(yè)技術(shù)，對(duì)鉆孔灌注樁的結(jié)構(gòu)內(nèi)力、結(jié)構(gòu)構(gòu)造、支撐錨桿進(jìn)行計(jì)算設(shè)計(jì)。本論文主要通過土釘墻以及鉆孔灌注樁與錨桿支護(hù)結(jié)構(gòu)在某基坑的應(yīng)用，介紹了基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)樁墻的設(shè)計(jì)，并進(jìn)行了圍護(hù)樁墻的內(nèi)力計(jì)算、結(jié)構(gòu)計(jì)算；支撐結(jié)構(gòu)錨桿的

2、設(shè)計(jì)，進(jìn)行了錨桿的內(nèi)力計(jì)算、結(jié)構(gòu)計(jì)算,驗(yàn)算包括樁錨系統(tǒng)的抗隆起驗(yàn)算、抗傾覆驗(yàn)算、深層剪切滑移驗(yàn)算、整體穩(wěn)定性驗(yàn)算。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理，節(jié)省造價(jià)，施工方便，工期合理。關(guān)鍵詞：深基坑工程；地基處理；灰土樁；CFG 樁；基坑支護(hù)；土釘墻，鉆孔灌注樁；錨桿；穩(wěn)定性驗(yàn)算；洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）I IFound Treatment and Excavation Design Process ofSix metallurgical Jiayuan G3 buildingABSTRACTThe design is for the rule of Luoyang six Jiayuan residential

3、area. According to the geological conditions and the surrounding environment, we take into account the socio-economic benefits of supporting technology integrated many features,and refer to local building experience and the specific circumstances of the construction site,and finally complete the res

4、idential base pit envelope demonstration program and design. Found treatment is using rigid flexible piles composite foundation,and excavation were used to pile anchor and soil nailing ,in the design we have used heoretical calculations, soil mechanics,structural mechanics, reinforced concrete, exca

5、vation and other professional technology,finally design bored forces on the structure, structures, supporting bolt.This thesis is mainly about applications of soil nailing and bolting bored with the structure of a pit,and it describes the foundation pit construction- pile wall design, and carrys out

6、 retaining pile wall force calculation, structural calculations; support structure - soil anchor design, carrys out bolt force calculation, structural calculations; support structure - soil anchor design, carrys out bolt force calculation, structural calculations;Checking is including pile heave anc

7、hor system checking, checking against overturning, deep shear sliding checking, checking overall stability.Structure design is reasonable,cost is saving, construction is convenient,period is reasonable.KEY WORDS:deep deep excavation; foundation treatment; lime pile; CFG pile;excavation; soil nail wa

8、ll;bored; bolt ;Stability Checking;洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）II II目 錄前 言 .1第一章 地基處理 .21.1 工程概況 .21.2 場(chǎng)地地質(zhì)條件 .21.2.1 地質(zhì)資料：.21.2.2 水位：.21.2.3 樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值.31.3 地基處理方案選定 .31.3.1 地基處理的對(duì)象與分類.31.3.2 地質(zhì)條件與處理方案的選擇.31.3.3 復(fù)合地基處理.41.4 應(yīng)力分擔(dān)計(jì)算 .81.4.1CFG 樁數(shù)要求.81.4.2 應(yīng)力分擔(dān)比.91.4.3 應(yīng)力分擔(dān)系數(shù).91.4.4 應(yīng)力分擔(dān).101.5 沉降 .101.5.1 剛性樁、柔性樁與土

9、構(gòu)成的復(fù)合土層壓縮量.101.5.2 柔性樁樁端一下剛性樁與土構(gòu)成的復(fù)合土層壓縮量.121.5.3 沉降量.131.6 小結(jié) .13第二章 土釘墻設(shè)計(jì) .142.1 土釘墻支護(hù)的基本原理及構(gòu)造要求.142.1.1 土釘墻支護(hù)的基本原理.142.1.2 土釘墻的構(gòu)造要求.152.2 土釘墻的設(shè)計(jì)與計(jì)算.152.2.1 土釘墻土層參數(shù)計(jì)算.15洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）IIIIII2.2.2 確定土釘布置圖.162.2.3 土釘長度計(jì)算.172.2.4 錨固段的長度計(jì)算.172.3 整體穩(wěn)定性驗(yàn)算.202.4. 第 i 條土體提供的抗滑力與致滑力計(jì)算.212.5 土釘錨固力計(jì)算.222.6 小結(jié)

10、 .23第三章 樁錨的設(shè)計(jì)與計(jì)算 .243.1 作用在支護(hù)結(jié)構(gòu)上的荷載計(jì)算.243.1.1 土壓力計(jì)算理論 .243.1.2 地面荷載引起的側(cè)壓力 .253.1.3 土壓力計(jì)算 .273.2 錨撐式支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì).293.2.1 計(jì)算規(guī)定 .293.2.2 反彎點(diǎn)的確定 .293.2.3 水平支撐力計(jì)算 .303.3 樁墻嵌固深度的確定.333.3.1 樁墻嵌固深度的計(jì)算理論 .333.3.2 嵌固深度的計(jì)算 .333.4 支護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)長度.353.5 結(jié)構(gòu)計(jì)算.353.5.1 截面彎矩設(shè)計(jì)值的計(jì)算 .353.5.2 截面剪力設(shè)計(jì)值的計(jì)算 .383.5.3 支點(diǎn)結(jié)構(gòu)支點(diǎn)力設(shè)計(jì)值 .383.6

11、支護(hù)樁的配筋計(jì)算.383.6.1 鉆孔灌注樁結(jié)構(gòu)及計(jì)算特點(diǎn) .383.6.2 擬用條件 .393.6.3 支護(hù)樁配筋計(jì)算 .403.7 錨桿計(jì)算.423.7.1 錨桿的構(gòu)造及類型.423.7.2 土層錨桿的作用機(jī)理及布置要求.43洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）IVIV3.7.3 錨桿的設(shè)計(jì)計(jì)算理論 .443.7.4 錨桿設(shè)計(jì)計(jì)算.453.8 基坑的穩(wěn)定性驗(yàn)算.483.8.1 基坑的抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算 .483.8.2 基坑的抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算 .523.8.3 基坑整體穩(wěn)定性驗(yàn)算 .543.9 小結(jié) .54第四章 基坑工程監(jiān)測(cè) .564.1 工程概況.564.2 基坑工程監(jiān)測(cè)的目的與內(nèi)容 .564.

12、3 監(jiān)測(cè)點(diǎn)的布置原則 .564.3.1 一般規(guī)定 .574.3.2 基坑及支護(hù)結(jié)構(gòu) .574.4 小結(jié) .58結(jié) 論 .59謝 辭 .60參考文獻(xiàn) .61外文資料翻譯 .62洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）0 0前 言 基坑工程是一個(gè)劃時(shí)代的巖土工程課題，基坑工程的大量實(shí)踐為我國基礎(chǔ)工程建設(shè)積累了大量的成功經(jīng)驗(yàn)，取得了不少實(shí)效的教訓(xùn)。事實(shí)上，人類土木工程的頻繁活動(dòng)促進(jìn)了基坑工程的發(fā)展，特別是在 20 世紀(jì)，隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，大量高層超高層建筑以及地下工程的不斷涌現(xiàn)，對(duì)基坑工程的要求越來越高，隨之出現(xiàn)的問題也越來越多，迫使工程技術(shù)人員須從新的角度去審視基坑工程這一古老的課題，導(dǎo)致許多新的理論新的經(jīng)驗(yàn)或

13、研究方法得以出現(xiàn)與成熟。通過科學(xué)分析研究，從深基坑工程的成功與失敗中總結(jié)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，對(duì)深基坑工程存在的問題進(jìn)行探討以進(jìn)一步提高認(rèn)識(shí)，促進(jìn)技術(shù)發(fā)展。施工環(huán)境越復(fù)雜，施工難度就越大，因而基坑事故頻頻發(fā)生，如何選擇更安全更經(jīng)濟(jì)的施工方案對(duì)工程完成質(zhì)量以及社會(huì)的影響具有重要意義。由于深基坑施工環(huán)境的復(fù)雜性，對(duì)施工過程的管理工作將有更加嚴(yán)格的要求。對(duì)深基坑工程的正確設(shè)計(jì)和施工，將預(yù)防與防護(hù)相結(jié)合，能帶來巨大的經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益，對(duì)加快工程進(jìn)度和保護(hù)工程周圍環(huán)境能發(fā)揮重要作用。基坑工程的設(shè)計(jì)與施工，既要保證整個(gè)支護(hù)結(jié)構(gòu)在施工過程中的安全，又要控制結(jié)構(gòu)和其周圍土體的變形，以保證周圍環(huán)境(相鄰建筑及地廠公共設(shè)施等)

14、的安全。在安全前提下，設(shè)計(jì)要合理，又能節(jié)約造價(jià)、方便施上、縮短工期。要提高基坑工程的設(shè)計(jì)與施工水平，必須正確選擇土壓力、計(jì)算方法和計(jì)算參數(shù)，選擇合理的支護(hù)結(jié)構(gòu)體系，同時(shí)還要響應(yīng)豐富的設(shè)計(jì)和施工經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)。由于基坑土有一定的濕陷性，所以本工程采用灰土樁消除濕陷性，用 CFG樁增加地基的承載能力，而基坑支護(hù)由于西邊距道路較近，所以選擇采用鉆孔灌注樁和錨桿支護(hù)，其余側(cè)開闊無建筑，因此采用土釘墻支護(hù)。最后進(jìn)行了圍護(hù)樁墻的內(nèi)力計(jì)算、結(jié)構(gòu)計(jì)算；支撐結(jié)構(gòu)錨桿的設(shè)計(jì)，進(jìn)行了錨桿的內(nèi)力計(jì)算、結(jié)構(gòu)計(jì)算；樁錨系統(tǒng)的抗隆起驗(yàn)算、抗傾覆驗(yàn)算、深層剪切滑移驗(yàn)算、整體穩(wěn)定性驗(yàn)算。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理，節(jié)省造價(jià)，施工方便，工期合理。洛

15、陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）1 1第一章 地基處理1.1 工程概況擬建住共 35 層，地上 34 層，地下一層，結(jié)構(gòu)類型為剪力墻，基礎(chǔ)類型為筏板基礎(chǔ)，基礎(chǔ)面積為 31.219.6，荷載大小為 550kPa,基礎(chǔ)埋深為 8.1m,地下水位在地表下 20m 處，無需降水。工程場(chǎng)地西側(cè)距已有道路較近，其余方向周邊環(huán)境開闊無建筑，但要考慮施工期間的堆土、重車運(yùn)輸?shù)群奢d。1.2 場(chǎng)地地質(zhì)條件1.2.1 地質(zhì)資料：根據(jù)工程地質(zhì)報(bào)告，地面以下各土層的主要物理力學(xué)性能指標(biāo)參見表 11，承載力指標(biāo)參見表 11 。表 11 土層物理力學(xué)指標(biāo)土層土壤名稱層厚（m）含水量(%)重度（kN/m ）3承載特征值（kPa）黃

16、土狀粉質(zhì)粘土3.222217.6黃土狀粉質(zhì)粘土2.893018.4-1黃土狀粉質(zhì)粘土2.172518.2130黃土狀粉質(zhì)粘土2.982418.15150粉質(zhì)粘土3.222518.5140粉質(zhì)粘土2.9922.518.51601.2.2 水位：地下水初見水位埋深 20.421.3m 之間，地下水位變化幅度 3.0m 左右，可以不考慮降水。洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）2 21.2.3 樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表 12 樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值sikq層號(hào)液性指數(shù)lI狀態(tài)干作業(yè)鉆孔樁sikq0.25硬可塑66kPa0.67可塑58kPa1 0.45硬可塑54kPa0.60可塑57kPa0.32硬可塑60kP

17、a0.45硬可塑61kPa1.3 地基處理方案選定1.3.1 地基處理的對(duì)象與分類 根據(jù) GB500252004建筑地基設(shè)計(jì)規(guī)范中規(guī)定，場(chǎng)地為非自重濕陷性場(chǎng)地，地基濕陷等級(jí)為 I 級(jí)，濕陷性中等。1.3.2 地質(zhì)條件與處理方案的選擇地質(zhì)條件： 根據(jù)鉆孔和探井揭露，擬建區(qū)表層為人工堆填的填土，上部為第四系全新統(tǒng)坡洪積的黃土狀粉質(zhì)粘土，下部為第四系上更新統(tǒng)坡洪積及沖洪積的粉質(zhì)粘土、粉土、粉砂、中砂、礫砂、卵石，具有明顯的二元結(jié)構(gòu)。 環(huán)境條件： 工程場(chǎng)地原為舊房拆除區(qū)，周圍無高大建筑，對(duì)周圍環(huán)境影響不大，西側(cè)距已有道路較近，其余方向周邊環(huán)境情況開闊無建筑，但要考慮施工期間的堆土、重車運(yùn)輸?shù)群奢d。 綜

18、合考慮地基土的濕陷性中等，所以選擇采用灰土樁消除地基土的濕陷性，洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）3 3采用 CFG 樁來提高地基土的承載力。1.3.3 復(fù)合地基處理1 1柔性樁樁徑和樁距柔性樁樁徑和樁距 安裝孔布置原則和要求，樁孔間距應(yīng)保證樁間土擠密后達(dá)到要求的密實(shí)度和消除濕陷性為原則，樁孔宜按正方形布樁，樁孔間的中心距離可為粧直徑的2.02.5 倍。初步選定灰土樁為柔性樁，樁孔直徑選為 400mm。 樁間距也可按下式估算： （1-1）ddcdcdLmaxmax887. 0 式中： L 樁孔之間的中心距離（m） ； - 樁孔直徑（m） ；d -樁間土的最大干密度（kN/m ） ；maxd3 （kN

19、/m ） ；處理前土的平均干密度d3 樁間土經(jīng)成孔擠密后的平均擠密系數(shù)，為 樁c-max-1cdd1d間土擠密后的平均干密度。對(duì)重要工程不宜小于 0.93，對(duì)于一般工程不c-c-宜小于 0.90。 )44. 399. 222. 398. 2(44. 36 .1499. 25 .1322. 38 .1398. 26 .14d=14.1 kN/md3洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）4 4 87. 061. 141. 11cmax-dd取 0.93c- 47. 141. 161. 193. 061. 193. 04 . 0887. 0L為方便計(jì)算，樁間距定位 2m。2.2.灰土樁（柔性樁）樁長灰土樁（柔

20、性樁）樁長根據(jù)地層情況，選用第1 層粉質(zhì)粘土作為基礎(chǔ)持力層，樁頂位于持力層中，初定有效樁長m。7l3.3.一根柔性樁樁分擔(dān)的處理面積一根柔性樁樁分擔(dān)的處理面積正方形布樁，按正方形計(jì)算等效圓直徑：m （1-2）26. 2213. 113. 11Lde面積置換率： （1-3）031. 026. 24 . 02221211eddm承擔(dān)處理地基面積：m （1-4）01. 44211eedA2 - 1 根灰土樁分擔(dān)的處理地基面積的等效圓直徑（m） ；1ed - 灰土樁的直徑（m） ；1d - 1 根灰土擠密樁所承擔(dān)的處理地基面積（m ） ；1eA2地基土的天然承載力為持力層的承載力 即211.56kPa

21、。skf根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，對(duì)于灰土擠密樁地基，不應(yīng)大于處理前的 2 倍，并不應(yīng)大于洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）5 5250kPa。4.剛性樁（CFG 樁）設(shè)計(jì) CFG 樁采用長螺旋鉆孔壓灌樁法施工，一般為 350600 mm,樁徑取 4d，初步設(shè)計(jì)樁距 L=2m。第層卵石層承載力為 600kPa,初定有效樁長為 12m。5.CFG5.CFG 樁分擔(dān)的處理面積樁分擔(dān)的處理面積正方形布樁，按正方形計(jì)算等效圓直徑m （1-5）26. 2213. 113. 12Lde面積置換率： （1-6）049. 026. 25 . 02222221eddm承擔(dān)處理地基面積： m （1-7）01. 4426. 214. 3

22、42222eedA2式中： - 1 根 CFG- 分擔(dān)的處理地基面積的等效圓直徑（m） ；2ed - CFG 樁的直徑（m） ；2d6.6.剛性樁單樁承載力計(jì)算剛性樁單樁承載力計(jì)算初步設(shè)計(jì)時(shí)可按下列公式估算單樁豎向承載力特征值： （1-8）nippisipaAqlqR122為方便計(jì)算，上式宜可改寫為： （1-9）222PpspaAqlqR式中： - 單樁豎向承載力計(jì)算值（kN） ；aR-樁周土的平均側(cè)阻力特征值（kPa） ；2P洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）6 6 - 樁長，15m；2l - 天然土層樁的端阻力特征值，600kPa；Pq-單樁截面積，0.19625；2PA其中7 .59)44.

23、399. 222. 398. 218. 06144. 36199. 26022. 35798. 218. 054sq即kPa。7 .59sq69.152319625. 0600157 .5957. 1aR即kN。69.1523aR7.7.剛剛?cè)嵝詷稄?fù)合地基承載力特征值柔性樁復(fù)合地基承載力特征值 剛?cè)嵝詷稄?fù)合地基承載力特征值可以通過現(xiàn)場(chǎng)復(fù)合地基承載力試驗(yàn)確定。初步設(shè)計(jì)時(shí)也可以按下式計(jì)算： （1-10）skpaaaspkfmmARmARmf)1 (/21332222111式中：-剛性樁承載力發(fā)揮系數(shù)，無經(jīng)驗(yàn)時(shí)可取 0.81.0,褥墊層較厚時(shí)1取小值，取 0.8； -剛性樁面積置換率，=0.049；

24、1m1m -柔性樁面積置換率，=0.056；2m2m -柔性樁承載力發(fā)揮系數(shù)，無經(jīng)驗(yàn)時(shí)可取 0.750.95,褥墊層較厚2時(shí)取小值，取 0.75； -基底土的承載力特征值，130kPa；skf -剛性樁的單樁豎向承載力特征值， （kN） ；1aR -柔性樁的單樁豎向承載力特征值， （kN） ；2aR -剛性樁的截面積，0.19625；2PA -柔性樁的截面積，0.125；3PA -樁間土的承載力發(fā)揮系數(shù)，按當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)或?qū)嶒?yàn)結(jié)果取值，無經(jīng)驗(yàn)3時(shí)取 0.50.9；洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）7 7代入數(shù)據(jù)： 04.748 .18435.30440.149)049. 0125. 01 (6 . 012

25、5. 0550056. 075. 019625. 069.1523031. 08 . 0spkf =563.19kPa550kPa 滿足要求。8.8. CFGCFG 樁樁體的強(qiáng)度計(jì)算樁樁體的強(qiáng)度計(jì)算已知：單樁的實(shí)際豎向承載力kN,樁的截面積 m69.1523aR19625. 0PA2則樁體的實(shí)際承載強(qiáng)度為：kPa （1-11）03.776419625. 069.1523PacARq要求的樁體材料試驗(yàn)強(qiáng)度：kPa （1-12）05.1552819625. 069.152322PacARq式中：- 單樁豎向承載力計(jì)算值，1523.69kPa；aR - CFG 單樁截面積，0.19625；PA 2

26、單樁承載力安全系數(shù)；因此，必須使樁體混合料的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值達(dá)到 15528.69kPa,以kPa 作為設(shè)計(jì)值。C35 混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度為 16.7MPa=16700kPa,69.15528cq故采用 C35 混凝土的樁體材料符合要求。1.4 應(yīng)力分擔(dān)計(jì)算1.4.1CFG 樁數(shù)要求根據(jù)前面計(jì)算參數(shù)，CFG 樁總數(shù)量 （1-2PAmAn 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）8 813）式中：-CFG 樁截面積，0.19625；2PA -建筑物基底實(shí)有面積，437.1；Am - CFG 樁面積置換率，取 0.049；代入數(shù)據(jù) 14.10919625. 01 .437049. 0n實(shí)際布 CFG 樁 1

27、10 根，符合要求。1.4.2 應(yīng)力分擔(dān)比采用公式： （1-scfqn2014）式中：-CFG 樁單樁豎向承載力實(shí)際抗壓強(qiáng)度，=7764.03kPa;2cq2cq -樁間土天然承載力平均值，=211.56kPa;sfsf1:70.3656.21103.776420scfqn1.4.3 應(yīng)力分擔(dān)系數(shù)應(yīng)力集中系數(shù)： （1-135.13049. 0) 170.36(170.36) 1(100mnn15） 符合要求。 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）9 9應(yīng)力減少系數(shù)： （1-136. 0049. 0) 170.36(11) 1(110mn16）符合要求。1.4.4 應(yīng)力分擔(dān)樁體承擔(dān)的應(yīng)力為： （1-PP

28、C17）式中：-樁體自身分擔(dān)的應(yīng)力；CP -應(yīng)力集中系數(shù)，13.35； P 建筑物基底計(jì)算壓力 563.19kPa；所以kPa 滿足要求。56.21103.20219.56335.13 PPC1.5 沉降剛?cè)嵝詷稄?fù)合地基沉降量可按下式計(jì)算： （1-18）321SSSS式中：-剛性樁、柔性樁與土構(gòu)成的復(fù)合土層壓縮量（mm） ；1S -柔性樁端以下，剛性樁與土構(gòu)成的復(fù)合土地層壓縮量（mm） ；2S -剛性樁端以下天然土層壓縮量（mm）,按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑地基3S基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50007 的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行計(jì)算；1.5.1 剛性樁、柔性樁與土構(gòu)成的復(fù)合土層壓縮量剛性樁、柔性樁與土構(gòu)成的復(fù)合土層壓縮量可

29、按下式計(jì)算：1S洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）1010 （1-)(11101111iiiinispliszzEpS19）式中：-剛性樁、柔性樁與土構(gòu)成的復(fù)合土層壓縮量計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，宜按當(dāng)?shù)?s經(jīng)驗(yàn)取值，無經(jīng)驗(yàn)時(shí)可按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50007 的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行； -柔性樁樁長范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)；1n -對(duì)應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合下的基礎(chǔ)底面處的附加應(yīng)力（kPa） ；0p -剛性樁、柔性樁與土構(gòu)成的第 i 層復(fù)合土層的復(fù)合壓縮模量（MPa） ；spliE -基礎(chǔ)底面至第 i 層土地面的距離（m） ；iz -基礎(chǔ)底面計(jì)算點(diǎn)至第 i 層土底面范圍內(nèi)平均應(yīng)力系數(shù)；i -基礎(chǔ)底面計(jì)算點(diǎn)至第

30、 i-1 層土底面范圍內(nèi)的平均應(yīng)力系數(shù)；1i 其中各復(fù)合土層的壓縮模量等于該層天然地基壓縮模量的倍；即 （1-akspkff20）式中：-復(fù)合地基承載力特征值，563.19kPa；spkf-基礎(chǔ)底面下天然地基承載力特征值，149.40kPa；akf77. 340.14919.563akspkff基本參數(shù)見表 1-3：各土層的參數(shù)表 1-3（m）iz壓縮系數(shù)壓縮模量（）iE-10.180.2628.653.070.3224.516.290.2234.319.250.1841.47洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）111112.720.1744.11變形計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)表 1-4sMpaSE/2.54.07

31、.015.020.0s1.11.00.70.40.2由線性內(nèi)插法得： （1-21）54. 71 . 981. 25 . 616. 36 . 706. 381. 216. 306. 31siiiSEAAE；68. 0)0 . 754. 7(87 . 04 . 07 . 0s代入數(shù)據(jù)：)17. 673.1082.1196.11(68. 0)19. 025. 919. 072.12(47.41388)27. 025. 619. 025. 9(31.3438831. 007. 327. 029. 6(51.24388)26. 018. 031. 007. 3(65.2838868. 01S =27.6

32、6mm1.5.2 柔性樁樁端一下剛性樁與土構(gòu)成的復(fù)合土層壓縮量柔性樁樁端一下，剛性樁與土構(gòu)成的復(fù)合土層壓縮量可按下式計(jì)算：2S （1-22）)(11120221iiiinniispszzEpS式中： -柔性樁樁端以下，剛性樁與土構(gòu)成的復(fù)合土層壓縮量計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，2s宜按當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)取值，無經(jīng)驗(yàn)時(shí)可按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50007 的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行； -剛性樁樁長范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)；n -對(duì)應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合下的基礎(chǔ)底面處的附加應(yīng)力（kPa） ；0p -柔性樁樁端以下，剛性樁與土構(gòu)成的第 i 層復(fù)合土層的復(fù)合壓縮模ispE2量（MPa） ；洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）1212 M

33、Pa98.140 .21347. 14 .10875. 0347. 1875. 0SE由插值法得：s40. 0s)91. 284. 1 (40. 0)18. 07 .132 . 03 .15(17.79388)17. 072.1218. 07 .13(98.6338840. 02S=1.90mm 1.5.3 沉降量沉降量由于剛性樁樁端以下沒有軟弱土層，且樁端以下的土層比加固部分土層密實(shí)度大，沉降量很小，所以不需計(jì)算，現(xiàn)假定與相同，即=3S2S2S3S90. 190. 166.27321SSSS =31.46mm1.6 小結(jié)CFG 樁：樁徑采用 500mm,樁距及樁長計(jì)算決定，以1 層作為持力層

34、。 柔性樁：灰土樁，樁徑初步選為 400mm。 基礎(chǔ)最大寬度為 19.6m,最大基礎(chǔ)長度為 31.2m。 基礎(chǔ)占地范圍面積 m 。2底板實(shí)有面積 A=m 。1 .4374 .138 . 98 . 92 .312本工程地基處理采用直徑 400mm,樁長 7m,間距 2.0m 矩形布樁形式的灰土樁消除濕陷性，其中基坑開挖線內(nèi)布樁 136 根，基坑外布樁 58 根，總計(jì) 194 根。同時(shí)采用直徑 500mm,樁長 12m,間距 2.0m 矩形布樁形式的 CFG 樁提高地基土的承載能力，總計(jì) 110 根。經(jīng)地基承載力和沉降驗(yàn)算，得地基的實(shí)際承載力為洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）1313561.0kPa,

35、大于地基所要要求的 550kPa,地基總的沉降量為 31.46mm,符合實(shí)際要求。洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）1414第二章 土釘墻設(shè)計(jì)所謂的土釘通常是指在基坑開挖過程中，在基坑邊壁上鉆出的、與土壁接近垂直的深孔，然后插入鋼筋并壓力注入水泥漿或水泥砂漿，從而形成的與周圍土體全長緊密結(jié)合的加筋注漿體。當(dāng)土體不易成孔時(shí)，可將管壁上帶有注漿小孔的鋼管直接擊入或頂入土中，然后在鋼管內(nèi)用壓力注漿形成土釘。土釘墻是采用較密排列的土釘加固基坑側(cè)壁土體，并在基坑側(cè)壁上設(shè)置配筋混凝土護(hù)面等，從而形成的一種支護(hù)結(jié)構(gòu)。土釘墻是采用較密排列的土釘加固基坑側(cè)壁土體，并在基坑側(cè)壁上設(shè)置配筋混凝土護(hù)面等，從而形成的一種支護(hù)

36、結(jié)構(gòu)。由于本工程除西側(cè)外，其余擬建場(chǎng)地比較開闊沒有任何建筑，為了節(jié)約支護(hù)成本，及早在施工期內(nèi)完成，所以采用土釘墻支護(hù)，這樣做既經(jīng)濟(jì)又合理。2.1 土釘墻支護(hù)的基本原理及構(gòu)造要求2.1.1 土釘墻支護(hù)的基本原理土體的抗剪強(qiáng)度較低，抗拉強(qiáng)度幾乎可以忽略，但土體具有一定的結(jié)構(gòu)整體性，在基坑開挖時(shí)，可存在使邊坡保持直立的臨界高度，但在超過這個(gè)深度或有地面超載時(shí)將會(huì)發(fā)生突發(fā)性的整體破壞。一般護(hù)坡措施均基于支擋護(hù)坡的被動(dòng)制約機(jī)制，以擋土結(jié)構(gòu)承受其后的土體側(cè)壓力，防止土體整體穩(wěn)定性破壞。土釘墻技術(shù)則是在土體內(nèi)放置一定長度和分布密度的土釘體與土共同作用，彌補(bǔ)土體自身強(qiáng)度的不足。因此通過以增強(qiáng)邊坡土體自身穩(wěn)定性

37、的主動(dòng)制約機(jī)制為基礎(chǔ)的復(fù)合土體。不僅效地提高了土體的整體剛度，彌補(bǔ)了土體抗拉、抗剪強(qiáng)度低的弱點(diǎn)。通過相互作用、土體自身結(jié)構(gòu)強(qiáng)度潛力得到充分發(fā)揮，改變了邊坡變形和破壞的性狀，顯著提高了整體穩(wěn)定性，更重要的是土釘墻受荷載過程中不會(huì)發(fā)生素土邊坡那樣的突發(fā)性塌滑，土釘墻不僅延遲塑性變形發(fā)展階段，而且具有明顯的漸進(jìn)性變形和開裂破壞，不會(huì)發(fā)生整體性塌滑。洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）15152.1.2 土釘墻的構(gòu)造要求 土釘墻墻面坡度不宜大于。1 . 0:1 土釘與水平面夾角宜為。205 土釘?shù)闹睆綉?yīng)根據(jù)成孔機(jī)具確定，一般為mm。12070 土釘?shù)乃介g距和垂直間距宜為m。21 土釘?shù)匿摻钜话悴捎?、，鋼筋?/p>

38、徑為mm。400HRB500HRB3216 土釘?shù)淖{材料為水泥漿或水泥砂漿，強(qiáng)度等級(jí)不低于 M20。 面層一般采用噴射混凝土，并在其中配置鋼筋。噴射混凝土的強(qiáng)度等級(jí)一般不低于,厚度不小于mm。鋼筋的直徑一般為mm，間距為20C80106mm。分層施工上下段鋼筋網(wǎng)搭接長度大于mm。300150300 本工程土釘墻的構(gòu)造如下：土釘墻墻面坡度為，土釘?shù)乃介g距設(shè)75計(jì)為 1.6m，垂直間距設(shè)計(jì)為 1.6m，土釘與水平面夾角為，土釘?shù)匿摻畈捎?0，直徑為 20mm，面層噴射混凝土強(qiáng)度用，厚度 80mm，鋼筋直徑400HRB20C8mm，間距 200mm，分層施工上下段鋼筋網(wǎng)搭接長度 400mm。 2

39、.2 土釘墻的設(shè)計(jì)與計(jì)算由于本工程除西側(cè)外，其余擬建場(chǎng)地比較開闊沒有任何建筑，為了節(jié)約支護(hù)成本，及早在施工期內(nèi)完成，所以除西側(cè) AH 段采用樁錨支護(hù)，其余各側(cè)采用土釘墻支護(hù)。2.2.1 土釘墻土層參數(shù)計(jì)算 計(jì)算、 、的加權(quán)平均值，求主動(dòng)土壓力系數(shù)，荷載折減系數(shù)cak kN/ m （2-03.181 . 82 .1899. 14 .1889. 26 .1722. 31iiicdd31）kPa （2-50.131 . 899. 1171589. 21022. 31iiicddc2）洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）1616 （2-89.185 . 82099. 11889. 21922. 31iiicd

40、d3）主動(dòng)土壓力系數(shù)： （2-51. 0)289.1845(tan)245(tan22ak4）荷載折減系數(shù) 69. 0)289.1845(tan/ )75tan1289.1875tan1(289.1875tan)245(tan/ )tan12tan1(2tan222.2.2 確定土釘布置圖計(jì)算土釘主動(dòng)受拉區(qū)高度hm （2-5）09. 203.181)051. 05 .132(1)2(qkcha本工程在基坑頂面以下 2.0m 處開始布置土釘，如圖 2-1：洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）1717圖 2-1 土釘布置圖2.2.3 土釘長度計(jì)算自由段的長度計(jì)算由正弦定理得： （2-6）28sin75si

41、n57sin01ilhH由土釘布置圖可知： m m0 . 21h6 . 32h m m2 . 53h8 . 64h可得土釘自由段長度為： m m54. 31ol61. 202l m m68. 103l75. 004l2.2.4 錨固段的長度計(jì)算錨固段的長度計(jì)算1.1.第一排土釘長度計(jì)算第一排土釘長度計(jì)算第一排土釘距基坑頂面的距離m。0 . 21h土釘布置處的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值： （2-51. 0)245(tan021aK7） （2-51. 010251. 0)0 . 26 .170(2)(1111aaakkckzqe8） =3.67kPa單根土釘受拉荷載標(biāo)準(zhǔn)值：洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）1818

42、 kN （2-9）58. 610cos6 . 16 . 167. 369. 0cos1111jzxakkasseT單根土釘?shù)目估休d力設(shè)計(jì)值： kN （2-23. 858. 60 . 125. 125. 1101kuTT10）由公式 可得 （2-aisiksujldqT1siksajaidqTl11）即m14. 1301 . 014. 33 . 123. 811siksuadqTl故m,由構(gòu)造要求取m。68. 414. 154. 31011alll0 . 61l2.2.第二排土釘長度計(jì)算第二排土釘長度計(jì)算第二排土釘距基坑頂面的距離m。6 . 32h土釘布置處的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值： （2-528.

43、0152528. 0)38. 04 .1822. 36 .170(2)(22222112aaakkckzzqe12） =11.82kPa單根土釘受拉荷載標(biāo)準(zhǔn)值： kN （2-20.2110cos6 . 16 . 182.1169. 0cos2222jzxakkasseT13）單根土釘?shù)目估休d力設(shè)計(jì)值： kN （2-50.2620.210 . 125. 125. 1202kuTT14）由公式 可得 aisiksujldqT1siksajaidqTl即m （2-66. 3301 . 014. 33 . 150.2622siksuadqTl洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）191915）故 , 取 6.

44、5m。27. 661. 266. 32022alll2l3.3.第三排土釘長度計(jì)算第三排土釘長度計(jì)算第三排土釘距基坑頂面的距離m2 . 53h土釘布置處的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值： （2-528. 0152528. 0)98. 14 .1822. 36 .170(2)(22222113aaakkckzzqe16） =27.36kPa單根土釘受拉荷載標(biāo)準(zhǔn)值： kN （2-07.4910cos6 . 16 . 136.2769. 0cos3333jzxakkasseT17）單根土釘?shù)目估休d力設(shè)計(jì)值： kN （2-34.6107.490 . 125. 125. 1303kuTT18）由公式 可得 aisik

45、sujldqT1siksajaidqTl即m （2-46. 8301 . 014. 33 . 134.6133siksuadqTl19）故m。66.1346. 82 . 53033alll4.4.第四排土釘長度計(jì)算第四排土釘長度計(jì)算第四排土釘距基坑頂面的距離m。8 . 64h土釘布置處的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 49. 020249. 0)69. 02 .1889. 24 .1822. 36 .170(2)(3333322114aaakkckzzzqe洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）2020 =31.98kPa單根土釘受拉荷載標(biāo)準(zhǔn)值： kN （2-36.5710cos6 . 16 . 198.3169.

46、0cos4444jzxakkasseT20）單根土釘?shù)目估休d力設(shè)計(jì)值： kN （2-70.7136.570 . 125. 125. 1404kuTT21）由公式 可得aisiksujldqT1siksajaidqTl即m （2-93. 5501 . 014. 33 . 170.7144siksuadqTl22）故m。68. 693. 575. 04044alll2.3 整體穩(wěn)定性驗(yàn)算第 i 條土體與滑裂面之間的摩阻力計(jì)算用割線長度代替弧長第一條土體：滑裂面處各土層粘聚力標(biāo)準(zhǔn)值：kPa98.11533615211600.1032201kc圓弧割線與水平面的夾角：691滑動(dòng)面單元體厚度：m0 .

47、 2b第 1 條土滑裂面割線弧長：m （2-58. 5)6990sin(0 . 2)90sin(11sl23）故，第一條土體提供的摩阻力：洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）2121kPa72.1330.258.598.11111slcik同理，可依次計(jì)算剩余 4 條土體摩阻力，見表格 2-1：表 2-1 各條土層的相關(guān)數(shù)據(jù)第一條土第二條土第三條土第四條土kic11.98kPa12.98kPa13.39kPa13.50kPas 2.0m 2.0m 2.0m 2.0mi 59402310il 5.580m 2.61m 2.17m 1.57mslciiik133.72kPa67.76kPa58.11kPa

48、32.85kPa故：=133.72+67.76+58.11+32.85=292.44kPaslciiik2.4. 第 i 條土體提供的抗滑力與致滑力計(jì)算抗滑力： （2-24）niikiiiqbws1tancos)(致滑力： （2-25）niiiikqbws1sin)(其中, ; 取加權(quán)平均重度 18.03kN/m3 ，整體滑動(dòng)分項(xiàng)系iiihbwk數(shù)取 1.3。計(jì)算簡圖如圖 2-2：洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）2222圖 2-2 抗滑力滯滑力計(jì)算簡圖89.18tan10cos024 . 203.1889.18tan23cos042. 7203.1889.18tan40cos017. 6203.1

49、889.18tan69cos067. 2203.182tancos)(1niikiiiqbws=467.14kPa10sin)024 . 203.18(23sin)042. 7203.18(40sin)017. 6203.18(69sin)067. 2203.18(3 . 10 . 12sin)(10niiiikqbws=-916.43kPa2.5 土釘錨固力計(jì)算單根土釘在圓弧滑裂面外錨固體與土體的極限抗拉力按下式計(jì)算： （2-26）nisiknjnjlqdT對(duì)第一根土釘：m;kPa;m1 . 01jd301ksq55. 01il故：kPa12.555.0301.014.31jT對(duì)第二根土釘：

50、洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）2323m;kPa;m1 . 02jd302ksq19. 12il故：kPa21.1119.1301.014.32jT同理，根據(jù)已知參數(shù) m，m，20. 43il95. 34il kPa；kPa；303ksq504ksq 取相同值 0.1m。d 可依次計(jì)算得： kPa56.393jT kPa02.604jT計(jì)算 （2-27）ikjjjjmjnjaaTtan)sin(21)cos(1其中：土釘與水平面夾角，分別為。10jaj10234069、 因?yàn)?，在?jì)算時(shí)選取滑動(dòng)體單元厚度 s=2.0m,而土釘間距取的 1.6m,在計(jì)算時(shí)應(yīng)乘以ikjjjjmjnjaaTtan)si

51、n(21)cos(1系數(shù)。5 . 10 . 289.18tan)1010sin(21)1010cos(02.6089.18tan)1023sin(21)1023cos(56.3989.18tan)1040sin(21)1040cos(21.1189.18tan)1069sin(21)1069cos(12.55.10.2tan)sin(21)cos(1ikjjjjmjnjaaT=178.81kPa綜上，根據(jù)土釘墻整體穩(wěn)定性驗(yàn)算公式：096.3143.91681.17814.46744.292sin)(tan)sin(21)cos(tancos)(111iniiikikjjjjmjnjikinii

52、iiiikqbwsaaTqbwsslc洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）2424 故，滿足整體穩(wěn)定性。2.6 小結(jié)本工程對(duì) ABCDEFGB 段采用土釘墻支護(hù)形式，其中土釘?shù)拇蛟O(shè)上覆土層厚度為 2.5m,水平間距和豎直間距均為 1.6m,即按 1.6m1.6m 的規(guī)格布置土釘，土釘與水平面之間的間距取 10，通過驗(yàn)算，土釘?shù)目够椭够M足要求。洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）2525第三章 樁錨的設(shè)計(jì)與計(jì)算3.1 作用在支護(hù)結(jié)構(gòu)上的荷載計(jì)算土壓力的計(jì)算是結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算的基礎(chǔ)，反彎點(diǎn)的計(jì)算關(guān)系到嵌固深度的確定、錨桿的設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)。3.1.1 土壓力計(jì)算理論土壓力是指土體作用在支護(hù)結(jié)構(gòu)上的側(cè)向壓力，通

53、常是由土的自重和地面荷載產(chǎn)生的。土壓力的大小與土的重度、土的抗剪強(qiáng)度、地下水位、支護(hù)結(jié)構(gòu)體系的剛度及橫向位移條件以及基坑工程的施工方法等因素相關(guān)。土壓力主要包括靜止土壓力、主動(dòng)土壓和被動(dòng)土壓力。由于圍護(hù)結(jié)構(gòu)的墻體豎直，背后填土面水平，因此可以用土體處于極限平衡狀態(tài)時(shí)的最大和最小主應(yīng)力的關(guān)系即朗肯土壓力理論來計(jì)算作用于墻背上的土壓力。由土體的極限平衡理論，可得到土中某點(diǎn)處于極限平衡狀態(tài)時(shí)主應(yīng)力之間的關(guān)系為：對(duì)于粘性土： （31）213tan (45)2 tan(45)22c （32）231tan (45)2 tan(45)22c式中：大主應(yīng)力1小主應(yīng)力3當(dāng)墻背是豎直、填土面是水平時(shí)，處于主動(dòng)狀態(tài)

54、時(shí)可以應(yīng)用極限平衡理論計(jì)算主動(dòng)土壓力：ae （33）aaakczkcp2245tan2245tan213當(dāng)墻背是豎直、填土面是水平時(shí)，處于被動(dòng)狀態(tài)時(shí)可以應(yīng)用極限平衡理論計(jì)算被動(dòng)土壓力：pe洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）2626 （34）pppkczkcp2245tan2245tan231即： （35）aaiiakckhqp2 （36）ppjjpkckhp2其中： （37）245tan2ak （38）245tan2pk3.1.2 地面荷載引起的側(cè)壓力采用分層計(jì)算的方法來計(jì)算主動(dòng)土壓力。（1）已知條件如表 3-1：表 3-1 各土層參數(shù)表層號(hào)重度(kN/m )3層厚(m)粘聚力(kPa)內(nèi)摩擦角()

55、巖土名稱17.63.221019黃土狀粉質(zhì)粘土18.42.891518黃土狀粉質(zhì)粘土-118.22.171720黃土狀粉質(zhì)粘土18.152.982119黃土狀粉質(zhì)粘土18.53.222220粉質(zhì)粘土（2）計(jì)算區(qū)段劃分見表 3-2：表 3-2 建筑場(chǎng)地區(qū)段參數(shù)區(qū)段西北東南段位號(hào)AHGFABBCDEBGFEDC地面荷載20KPa0KPa0KPa0KPa開挖深度8.1m8.1m8.1m8.1m（3）主被動(dòng)土壓力系數(shù)洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）2727第層土：k N/ m ,kPa,m6 .1713101c19122. 31h主動(dòng)土壓力系數(shù)： 0.509245tan21ak21945tan2第二層土：

56、k N/ m ,kPa,m4 .1823102c19222. 32h主動(dòng)土壓力系數(shù)： =0.53245tan22ak21845tan2第-1 層土：k N/ m ,kPa,m2 .1833173c20217. 23h主動(dòng)土壓力系數(shù)： =0.49245tan23ak22045tan2被動(dòng)土壓力系數(shù)： =2.04245tan23pk21845tan2第層土：k N/ m ,kPa,m15.1843214c20498. 24h主動(dòng)土壓力系數(shù)： =0.509245tan24ak21945tan2被動(dòng)土壓力系數(shù)： =1.97245tan24pk21945tan2第層：k N/ m ,kPa,m5 .18

57、53225c20522. 35h =0.49245tan25ak22045tan2被動(dòng)土壓力系數(shù)： =2.04245tan25pk22045tan2洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）28283.1.3 土壓力計(jì)算 計(jì)算支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力時(shí)，一般假設(shè)為：支護(hù)結(jié)構(gòu)所受外荷載為擋土側(cè)在基坑面以上為三角形分布的主動(dòng)土壓力，基坑面以下為矩形分布的附加壓力。基坑面以上僅考慮開挖面以上荷載所產(chǎn)生的主動(dòng)土壓力，開挖面以下的土體自重所產(chǎn)生的主動(dòng)土壓力近似認(rèn)為與坑內(nèi)土體的土壓力平衡。（1）主動(dòng)土壓力計(jì)算由公式（35）可得各層土分界處的主動(dòng)土壓力樁頂處： （39）509. 0102509. 0)020(2)0(111aaak

58、ckqp上 =-4.09kPa第層土底部： （310）509. 0102509. 0)22. 36 .1720(2)(111111aaakckhqp下 =24.76kPa第層土頂部： （311）528. 0152528. 0)22. 36 .1720(2)(222112aaakckhqp上 =18.68kPa 第層土底部: （312）53. 015253. 0)89. 24 .1822. 36 .1720(2)(22222112aaakckhhqp下 =46.76kPa第-1 層土上部：洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）2929 （313）49. 017249. 0)89. 24 .1822. 36

59、 .1720(2)(33322113aaakckhhqp上 =39.83kPa坑內(nèi)底部： 49. 017249. 0)2 .1899. 189. 24 .1822. 36 .1720(2)(333332211aaakckhrhhqp坑頂 =57.57kPa第層土上部： 51. 018251. 0)2 .1817. 289. 24 .1822. 36 .1720(2)(4443322114aaakckhrhhqp上 =60.51kPa（2） 被動(dòng)土壓力計(jì)算由公式（36） （314）ppjjpkckhp2可得坑內(nèi)頂部的被動(dòng)土壓力: （315）04.217204.202.182333pppkckhp

60、 =48.56kPa第-1 層土底部的被動(dòng)土壓力: （316）04.217204.218.02.1823333pppkckhp下 =55.26kPa第層土頂部的被動(dòng)土壓力: （317）97.118297.118.02.18233334pppkckhp上 =56.90kPa第層土底部的被動(dòng)土壓力:洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）303097.118297.1)98.215.1818.02.18(2)(44444334pppkckhhp下 =163.18kPa第層土頂部的被動(dòng)土壓力:04.222204.2)98.215.1818.02.18(2)(55544335pppkckhhp上 =179.87k