鋼結(jié)構(gòu)練習(xí)20001

1、模擬試卷33、選擇題(每題2分，共30分)1. 摩擦型高強(qiáng)螺栓連接與承壓型高強(qiáng)螺栓連接的主要區(qū)別是。(A) 摩擦面處理不同(B)材料不同(C)預(yù)拉力不同(D)設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)所取極限狀態(tài)不同2. 在靜力荷載作用下，鋼材承受三向拉應(yīng)力時(shí)，易發(fā)生。(A) 塑性破壞(B)脆性破壞(C)疲勞破壞(D)無法判定3. 進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)，荷載應(yīng)采用_。(A) 將永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以永久荷載分項(xiàng)系數(shù)(B) 將可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以可變荷載分項(xiàng)系數(shù)(C) 永久荷載和可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值，均不乘以各自的分項(xiàng)系數(shù)(D) 將永久荷載和可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值均乘以各自的分項(xiàng)系數(shù)4. 鋼結(jié)構(gòu)焊接節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)中，應(yīng)盡可能選用的焊接位置。(A) 俯

2、焊(B)仰焊(C)立焊(D)任意：-伉5. 在綴條穩(wěn)定驗(yàn)算式-汨(A)考慮塑性發(fā)展的系數(shù)(B)考慮重要性的調(diào)整系數(shù)(C)考慮單角鋼單面連接偏心受力的系數(shù)(D)考慮安全的附加系數(shù)6圖示T型截面拉彎構(gòu)件彎曲正應(yīng)力強(qiáng)度計(jì)算的最不利點(diǎn)為。(A) 截面上邊緣1點(diǎn)(B) 截面下邊緣2點(diǎn)(C) 截面中和軸處3點(diǎn)(D) 可能是1點(diǎn)也可能是2點(diǎn)7. 結(jié)構(gòu)或節(jié)點(diǎn)的疲勞強(qiáng)度與關(guān)系不大。(D)應(yīng)力集中系數(shù)(D)腹板薄而寬(A)鋼材的種類(B)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)(C)節(jié)點(diǎn)的制作工藝和質(zhì)量8. 為提高梁在彎矩作用下的強(qiáng)度和剛度，應(yīng)盡可能使梁的(A)翼緣厚而窄(B)翼緣寬薄而腹板窄厚(C)腹板厚而窄9. 對(duì)于鋼結(jié)構(gòu)用鋼材，對(duì)化學(xué)

3、成分的定義為 (A) C為不可缺少元素， Mn、S、P均為有害元素(B) C為不可缺少元素，Mn為脫氧劑，S、P為有害元素(C) C、Mn、S、P均為有害元素(D) C、Mn為有害元素，S、P為不可缺少元素10.規(guī)范規(guī)定綴條式格構(gòu)柱單肢的長(zhǎng)細(xì)比為柱兩個(gè)主軸方向長(zhǎng)細(xì)比的最大值)，是為了(A)保證柱平面內(nèi)的整體穩(wěn)定(C)避免單肢先于整個(gè)柱失穩(wěn)(B) 保證柱平面外的整體穩(wěn)定(D) 構(gòu)造要求11由于建筑用鋼材多為塑性性能好的鋼材，故殘余應(yīng)力的存在將(A)降低靜力承載能力(B)對(duì)靜力承載能力無影響(C) 提高靜力承載能力(D)鋼材易發(fā)生塑性破壞12.開口槽形截面軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)繞對(duì)稱軸失穩(wěn)時(shí)，構(gòu)件將發(fā)生

4、的失穩(wěn)變形（A）彎曲屈曲（B）扭轉(zhuǎn)屈曲（C）彎扭屈曲（D）不能確定13.在鋼材的機(jī)械性能指標(biāo)中,（A）極限強(qiáng)度（B）伸長(zhǎng)率（C）彈性變形極限（D）最大變形量14. 在由雙角鋼作為桿件的桁架結(jié)構(gòu)中，為避免節(jié)點(diǎn)區(qū)域的焊縫過于密集使材料變脆，可通過控制桿件之間的凈間距來實(shí)現(xiàn)。一般桿件之間的凈間距為。（A） >15 20mm（B） >2530mm（C）10mm（D）40mm15. 為提高梁的整體穩(wěn)定性，從用鋼量的角度，經(jīng)濟(jì)的做法是。（A）加強(qiáng)兩個(gè)翼緣（B）加強(qiáng)受拉翼緣（C）加高腹板（D）受壓翼緣設(shè)側(cè)向支承二、問答題（每題3分，共18分）1. 對(duì)于理想的軸心受壓構(gòu)件，提高鋼材的牌號(hào)（即鋼材強(qiáng)

5、度），對(duì)構(gòu)件的穩(wěn)定承載能力有何影響？為什么？2. 剪力作用下的普通螺栓連接節(jié)點(diǎn)可能發(fā)生哪些破壞形式?3. 兩板件通過抗剪螺栓群承擔(dān)剪力時(shí)，就板件的凈截面強(qiáng)度來說，摩擦型高強(qiáng)螺栓連接與普通螺栓連接有何區(qū)別？采 用何種連接方式更合理？4. 某煤氣柜結(jié)構(gòu)，據(jù)統(tǒng)計(jì)在預(yù)期的20年使用壽命內(nèi)，煤氣氣壓循環(huán) 1.5萬次，問：可否按現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中有關(guān)鋼結(jié)構(gòu)疲勞驗(yàn)算的規(guī)定對(duì)該煤氣柜結(jié)構(gòu)及其節(jié)點(diǎn)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算？為什么？5. 同一種類的鋼材，當(dāng)其厚度或直徑發(fā)生變化時(shí)，鋼材的機(jī)械性能（強(qiáng)度和塑性）有何變化？為什么?6. 某鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)度連接梁柱節(jié)點(diǎn)，設(shè)計(jì)按摩擦型高強(qiáng)螺栓（接觸面噴砂后生赤銹）計(jì)算摩擦面的抗滑移系數(shù)。

6、施工單 位為防止構(gòu)件銹蝕對(duì)構(gòu)件的損傷，對(duì)接觸面（梁端板與柱翼緣板）間進(jìn)行了噴漆處理。問這種處理方式是否合理？為 什么？三、計(jì)算題（共52分）1. （本題10分）試驗(yàn)算圖中所示柱牛腿中鋼板與柱翼緣節(jié)點(diǎn)的連接焊縫的強(qiáng)度（說明驗(yàn)算點(diǎn)）。圖中荷載為靜力荷載 設(shè)計(jì)值。鋼材為 Q235-A?F。手工焊，焊條 E43 型。ffw=160N/mm 2，ftw=185N/mm 2，fvw=125N/mm 2。8.8 級(jí) M20，預(yù)2. （本題10分）試驗(yàn)算圖示節(jié)點(diǎn)摩擦型高強(qiáng)螺栓群的強(qiáng)度。圖中荷載為靜力荷載設(shè)計(jì)值，高強(qiáng)螺栓為拉力P=110KN ,被連接板件鋼材Q235-A?F=125N/mm2. , =215N/

7、mm 2），板件摩擦面間作噴砂處理（卩=0.433. （本題15分）某簡(jiǎn)支梁截面如圖所示，梁的跨度為 6m,荷載為靜力荷載設(shè)計(jì)值，試驗(yàn)算梁的強(qiáng)度是否滿足要求。 判定梁的局部穩(wěn)定是否滿足要求（腹板判定是否需設(shè)加勁肋，如需設(shè)加勁肋，請(qǐng)按構(gòu)造要求設(shè)置加勁肋，并畫岀加勁 肋的布置圖）。梁采用 Q235-A鋼材，fd=215N/mm2，fvd=125N/mm2，fy=235N/mm 2。計(jì)算時(shí)可忽略梁的自重。Q235-A4. （本題17分）某壓彎構(gòu)件截面如圖所示，荷載為靜力荷載設(shè)計(jì)值，試驗(yàn)算整體穩(wěn)定是否滿足要求。材質(zhì): 鋼材，fd=215N/mm 2，fvd=125N/mm 2 ， fy=235N/mm

8、 2，E=2.06X105N/mm2。少二丄（0一965 + 0切+才）一（0.96庁+0丈 + ?。?4M E， 力鐲= 107-護(hù)f,44000 235模擬試卷一參考答案一、選擇題（每題2分，共30分）1. D2.B3.C 4.A5.C6.B7.A8.D9.B10.C11.B12.C13.B14.A15.D二、問答題（每題3分，共18分）分EI1. 無影響。因?yàn)槔硐胼S心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定承載力為.，與鋼號(hào)無關(guān)。2栓桿被剪斷、栓桿（孔壁承壓）破壞、板件拉斷、栓桿受彎破壞、板端沖剪破壞3. 摩擦型高強(qiáng)螺栓連接板件計(jì)算截面承力需考慮孔前傳力，其所受荷載小于普通螺栓連接。從板件的受力來說，采用 摩擦型

9、高強(qiáng)螺栓連接更合理。4不能按現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)該煤氣柜結(jié)構(gòu)及其節(jié)點(diǎn)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算，因?yàn)殇摻Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中有關(guān)鋼結(jié)構(gòu)疲 勞驗(yàn)算是基于循環(huán)次數(shù) >1055. 同一種類的鋼材，當(dāng)其厚度或直徑發(fā)生減小時(shí)，鋼材的強(qiáng)度和塑性會(huì)提高。因?yàn)殡S著鋼材厚度或直徑的減小，鋼材 （型鋼）的軋制力和軋制次數(shù)增加，鋼材的致密性好，存在大缺陷的幾率減少，故強(qiáng)度和塑性會(huì)提高。6. 這種處理方式不合理。因?yàn)閲娚昂笊噤P板件間的抗滑移系數(shù)大于板件噴漆處理，板件接觸面噴漆后摩擦型高強(qiáng)螺 栓的抗剪承載力將下降。三、計(jì)算題（共52分）1. （本題10分）=86.6M = 86 6 x 200 -50x 130 = 10820 上邊

10、緣點(diǎn)危險(xiǎn) N50xl05 一前7譏V2 x0.7x8x 25086.6xl03_ Z0.7/w ' 6M2x0 7x8x250 6x10820 xlO3 £0 7為盅-2x0.7x8x250-92.7AA/ mm17.927 / mm30.9AT/ mm刃二* + = 17.9 + 92 7=110.6?/1.22U-22 J+ 3Q,92 = 95.827/ww2. （本題10分）= 0 9弓時(shí)=0.9xlx045x 110 = 44.55AJVAT743.75 <0= (1 - 0.5) = (1 - 0.5 x-) x 175 = 131,2我Mn44=2-用=

11、12x200- 2x 21 5x12 = 1884聊掙截面強(qiáng)度:毛截面強(qiáng)度乂初 131.25xl03cr =A 1884=69.66N! mm2175xl0312x200=72 mm</=215/ “215N7酬賦3. （本題15分）肱=20CLW曲K = 100WZ- = x8x500J +2x200 X12X3063 = 5,32x10*12ur 532x10® f “63 1.71x10 mm龍 312=200x12 x30d = 7 344 xlOw3仏=i+ 300 xSx150 =10.94 xlO5ra3tTi = 口曲 k = 111 r39x= 107 W/f

12、fljflj21h624旦0皿門嚴(yán)皿"加加/w5.32 x 103 x8j = /crf+= 710 lf+3x17.22 = 111.2/2 <1.1 = 236 577/ 2312-2x2x26052 小加0.7572;平面內(nèi)穩(wěn)定驗(yàn)算:故需按構(gòu)造要求設(shè)置橫向加勁肋，且盤取2妬12（山其中支座及跨中集中力處均設(shè)橫向加勁骯4. （本題17分）A = 11040wiwfilv = AxgX6003 +2x260 x 12 x306a =7.28xlOe4= 13471 AkN3 14模擬試卷二一、選擇題(每題2分，共30分) 在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，通常以下列中的值作為設(shè)計(jì)承載力的依據(jù)。

13、(A)屈服點(diǎn)(B)比例極限(C)抗拉強(qiáng)度 (D)伸長(zhǎng)率 壓彎格構(gòu)柱的彎矩繞虛軸作用時(shí)，其彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定是通過保證的。(A)計(jì)算平面外的整體穩(wěn)定(B)計(jì)算單肢穩(wěn)定(C)自然滿足(D)計(jì)算局部穩(wěn)定 x 2.05x10x11040l.lx38.?:N fM = lOOOxlO 當(dāng)構(gòu)件為Q235鋼材時(shí)，焊接連接時(shí)焊條宜采用。(A )E43型焊條 (B) E50型焊條 (C) E55型焊條(D)前三種型焊條均可 同類鋼種的鋼板，厚度越大，。(A)內(nèi)部存在缺陷的幾率越小(B)塑性越好(C)韌性越好 (D)強(qiáng)度越低 在進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，計(jì)算用的荷載應(yīng)采用(A) 將永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以永久

14、荷載分項(xiàng)系數(shù)(B) 將可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以可變荷載分項(xiàng)系數(shù)(C) 永久荷載和可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值，均不乘以各自的分項(xiàng)系數(shù)(D) 將永久荷載和可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值均乘以各自的分項(xiàng)系數(shù) 鋼材牌號(hào)Q235代表的是一。(A)鋼材的伸長(zhǎng)率是235 L(B)鋼材的屈服強(qiáng)度是235MPa(C)鋼材的比例極限是 235MPa(D)鋼材的抗拉強(qiáng)度是 235MPa 承受靜力荷載的結(jié)構(gòu)，其鋼材應(yīng)保證的基本力學(xué)性能指標(biāo)是(A)抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率(B)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率(C)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、冷彎性能(D)屈服強(qiáng)度、冷彎性能、伸長(zhǎng)率 0x20X106恥 (1-0.8)0.7572x11040 1 05x233x1(/x

15、(l- 0.8x 1000 )%134711=176,1陽加 </rf = 215Nf 朋賦平面內(nèi)穩(wěn)定驗(yàn)算:-_88.5 f 235714 72.06x10= 0.9519;"0.6309;4 = 0.65 + 0.35-0.825購=1 07-竺23544000 2350.892旦+辿二蝕皿*減血沁性込2心=曲A 鐲叭 0.6309x11040 0892x233x1 爐8. 在螺栓連接中，要求板疊厚度二一 是為了 _。(A) 防止栓桿發(fā)生過大彎曲變形破壞(B)方便施工(C)節(jié)約栓桿材料(D)使板件間緊密9. 在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，認(rèn)為鋼材是理想的彈塑性體，是指屈服點(diǎn)以前的材料為。(

16、A)非彈性的(B)彈性的 (C)彈塑性的 (D)塑性的10與單向拉應(yīng)力相比，鋼材承擔(dān)雙向拉應(yīng)力時(shí)。(A)破壞形式?jīng)]變化(B)易發(fā)生塑性破壞(C)易發(fā)生脆性破壞(D)無法判定11. 我國鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定，當(dāng)構(gòu)件承擔(dān)循環(huán)應(yīng)力的循環(huán)次數(shù)時(shí)，應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算。(A) V 105(B) >105(C) <106(D) >10612. 由于建筑用鋼材多為塑性性能好的鋼材，故應(yīng)力集中的存在將。(A)鋼材易發(fā)生塑性破壞(B)降低靜力承載能力(C)提高靜力承載能力(D)對(duì)靜力承載能力無影響13. 在由雙角鋼作為桿件的桁架結(jié)構(gòu)中，通常角鋼相并肢間每隔一定距離設(shè)置墊板，目的是(A)雙角鋼組成共同截

17、面工作(B)方便桿件的制作(C)桿件美觀(D)增加桿件截面面積14. 為提高梁的整體穩(wěn)定性，在用鋼量不變的前提下，應(yīng)盡可能(A)采用窄翼緣截面(B)采用雙軸對(duì)稱截面(C)加強(qiáng)受拉翼緣(D)加強(qiáng)受壓翼緣15在吊車梁的強(qiáng)度驗(yàn)算中,(C)塑性發(fā)展系數(shù)取(A)塑性發(fā)展系數(shù)取兒= 1.0,(B)塑性發(fā)展系數(shù)取(D)塑性發(fā)展系數(shù)取1.21.0二、問答題(每題3分，共18分)1. 建筑鋼材的伸長(zhǎng)率是通過什么實(shí)驗(yàn)確定的？實(shí)驗(yàn)時(shí)如何取值？伸長(zhǎng)率反映了鋼材的什么性質(zhì)?2. 請(qǐng)?jiān)u價(jià)鋼材經(jīng)過常溫時(shí)的加工(冷作硬化)后，其強(qiáng)度、塑性性能的變化。3. 在角焊縫設(shè)計(jì)中，對(duì)焊腳尺寸和計(jì)算長(zhǎng)度有哪些構(gòu)造要求？為什么?4. 承壓

18、型高強(qiáng)螺栓和摩擦型高強(qiáng)螺栓承受剪力作用時(shí)在傳力和螺栓的驗(yàn)算上有什么區(qū)別?5. 鋼材在復(fù)雜應(yīng)力作用下，應(yīng)力場(chǎng)不同，鋼材的強(qiáng)度、塑性等力學(xué)性能有何變化?6. 請(qǐng)說明綴條式格構(gòu)柱和綴板式格構(gòu)柱的單肢的受力情況，大型柱從受力更合理的角度出發(fā)應(yīng)盡可能選用何種形式的格構(gòu)柱?三、計(jì)算題（共52分）1. （本題10分）試驗(yàn)算圖中所示柱牛腿中鋼板與柱翼緣節(jié)點(diǎn)的連接焊縫的強(qiáng)度。圖中荷載為靜力荷載設(shè)計(jì)值。鋼材為2 2 2Q235-A?F。手工焊，焊條 E43 型。ffw=160N/mm , ftw=185N/mm , fvw=125N/mm。2. （本題10分）試驗(yàn)算圖示節(jié)點(diǎn)摩擦型高強(qiáng)螺栓群的強(qiáng)度（不需驗(yàn)算連接板的

19、強(qiáng)度）。圖中荷載為靜力荷載設(shè)計(jì)值,高強(qiáng)螺栓為10.9級(jí)M20 （孔d0=21.5mm ），預(yù)拉力P=155kN，被連接板件鋼材Q235-A?F （=125N/mm2=215N/mm2）,板件摩擦面間作噴砂處理（ 卩=0.453. （本題15分）某簡(jiǎn)支梁截面如圖所示，梁的跨度為6m,所受荷載為靜力荷載設(shè)計(jì)值，試驗(yàn)算梁的強(qiáng)度是否滿足要求。判定梁的局部穩(wěn)定是否滿足要求（腹板判定是否需設(shè)加勁肋，如需設(shè)加勁肋，請(qǐng)按構(gòu)造要求設(shè)置加勁肋，并畫岀 加勁肋的布置圖）。梁采用 Q235-A鋼材，fd=215N/mm2, fvd=125N/mm 2 , fy=235N/mm 2。計(jì)算時(shí)可忽略梁的自重Q235-A4.

20、 （本題17分）某壓彎構(gòu)件截面如圖所示，荷載為靜力荷載設(shè)計(jì)值，試驗(yàn)算整體穩(wěn)定是否滿足要求。材質(zhì): 鋼材，fd =215N/mm 2, fvd =125N/mm 2 , fy=235N/mm 2, E=2.06X105N/mm2。二丄（0 965 + 0 切 +才）一J（0 965+0+尸-4亍2刁 購=im-44000 235模擬試卷二參考答案一、選擇題（每題2分，共30分）1.A2. B 3. A 4.D5. C 6. B 7. B 8. A 9. B 10. C 11. B 12. D 13. A 14. D 15. A二、問答題（每題3分，共18分）1.建筑鋼材的伸長(zhǎng)率是通過單向拉伸實(shí)驗(yàn)

21、確定的。取試件拉斷后的伸長(zhǎng)量與原標(biāo)距的比值的百分率，即 幾，伸長(zhǎng)率反映了鋼材的塑性變形能力。2.鋼材經(jīng)過冷作硬化后，其強(qiáng)度提高，塑性變形能力下降。3.最大焊腳尺寸：如耐蘭L2£,防止焊縫過燒焊件;最小焊腳尺寸：必和血NldJL:，防止焊縫冷裂；最大計(jì)算長(zhǎng)度：-6°如動(dòng)荷載J冬40卯，防止應(yīng)力沿焊縫長(zhǎng)度不均勻分布;最小計(jì)算長(zhǎng)度：4 -附及4血瞎，防止焊縫沿長(zhǎng)度缺陷幾率增加。4. 承壓型高強(qiáng)螺栓承受剪力作用時(shí)螺栓直接承受剪力，需驗(yàn)算螺栓的受剪和承壓承載能力。摩擦型高強(qiáng)螺栓承受剪力作用時(shí)螺栓不直接承受剪力，需驗(yàn)算螺栓的受剪承載能力。5. 同號(hào)應(yīng)力場(chǎng)時(shí)鋼材的強(qiáng)度提高而塑性變形能力降

22、低，異號(hào)應(yīng)力場(chǎng)時(shí)鋼材的強(qiáng)度降低而塑性變形能力提高。6. 綴條式格構(gòu)柱的單肢為軸心受力構(gòu)件，綴板式格構(gòu)柱的單肢為壓彎構(gòu)件。從受力更合理的角度出發(fā)，大型柱應(yīng)盡可 能選用綴條式格構(gòu)柱。三、計(jì)算題（共52分）i. (本題io分)V = 6仙M = 60*200 = 12000F V60xl03“ zfj = 21.4M/ ws 加'z Hl%”2x0.7x10x200J.22128.6I 1.22+ 21 43 =107.6W W =160/ww2. （本題10分）15000x120= 100x150 = 15000V= 2g 12刑 <08P= 12僦"' 功:2x(

23、2xl20a+2x40a)W| = 0.9«/<F-1.25Af；) = 0.9x1x0.45x(155-1.25x28.125) = 48,54I88I3. （本題15分）某簡(jiǎn)支梁截面如圖所示，梁的跨度為6m,所受荷載為靜力荷載設(shè)計(jì)值，試驗(yàn)算梁的強(qiáng)度是否滿足要求。判定梁的局部穩(wěn)定是否滿足要求（腹板判定是否需設(shè)加勁肋，如需設(shè)加勁肋，請(qǐng)按構(gòu)造要求設(shè)置加勁肋，并畫岀 加勁肋的布置圖）。梁采用 Q235-A鋼材，fd=215N/mm2，fv=125N/mm2，fy=235N/mm 2。計(jì)算時(shí)可忽略梁的自重M = -x25x62 =112.58 =1x25x6 = 75272= x8x

24、6003 + 2x240xl6x308J =3.73x10®12873xlOe "一說 3=2 76 x 10 也解316=240x16x308 + 300x8x150 = 1.54 x!0e3 一 _1123x10°1.05x2.76xlQs禮 75xl03xl.54xl0°3“和t 16.527/ 喘?n < jC = 125N/ 憂劇8.73x10s x8wQjnaM=38,8-AA/ww <= 25Nimm因?yàn)?0加屁 600»80 <= = 75故無需設(shè)加勁肋，但在支座處需設(shè)橫向加勁肋4.（本題17分）M = -x8

25、0x9= 18CltM 幡4A= 8600地即4=1x6x600 2 x 250x10 x 30573x105.73xlOa =1 35x1063'3101 = 2xxl0x2503 = 2 64 冥 1M 燉購° *125,73x10 = 258T =2.64x10一* 一、“=55 4 啊肉“ 8600 $ 8600=2222 = 34.9 <刃=1恥兄=1222 = 54.2 <=150r 25R 1*55.4“0 37543142 06xl05;Pt ° 0.9181;平面內(nèi)穩(wěn)定驗(yàn)算:1.1x34.9J.14-x2.06x1Q；x8600 = 1

26、3037 W 矗 1.1處12估八血鬻®5N0”_ 1000x130985x180x10®叭 A n.(i_o,8)°'91Slx86001 05xl.85xl06x(l-0.8x-)%=223.91/f fnm2 商 £ 二 2152V/Fmm平面內(nèi)穩(wěn)定驗(yàn)算:I 5423.14V2.06X105；洱 0.8368;Na13037,14 = io=107-54 2° 23544000 235N即心 1000x121= 眄 A 吶0.8368x86001 Qxl8QxlQe1.0x1 85x106=236.3NI tmi2> 久二

27、215Nlmm2平面外穩(wěn)定不滿足要求。模擬試卷三一、選擇題(每題1.5分，共30分)焊腳尺寸1. 設(shè)有一截面尺寸為100$的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在10mm厚的節(jié)點(diǎn)板上，兩板件板面平行,為6mm。為滿足最小焊縫長(zhǎng)度的構(gòu)造要求，應(yīng)選用。(A) 40mm(B)60mm(C)80mm(D)100mm2. 鋼結(jié)構(gòu)連接中所使用的焊條應(yīng)與被連接構(gòu)件的強(qiáng)度相匹配，通常在被連接構(gòu)件選用Q345時(shí)，焊條選用(A) E55(B)E50(C)E43(D)前三種均可3. 產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是(A) 鋼材的塑性太低(B)鋼材的彈性模量太高(C)焊縫的厚度太小(D)焊接時(shí)熱量分布不均4. 焊接結(jié)構(gòu)的疲

28、勞強(qiáng)度的大小與關(guān)系不大。(A) 鋼材的種類(B)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)(C)連接的構(gòu)造細(xì)節(jié)(D)殘余應(yīng)力大小5. 未焊透的對(duì)接焊縫計(jì)算應(yīng)按計(jì)算。(A) 對(duì)接焊縫(B)角焊縫(C)斷續(xù)焊縫(D)斜焊縫6. 計(jì)算梁的時(shí)，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。(A) 正應(yīng)力 (B)剪應(yīng)力 (C)整體穩(wěn)定(D)局部穩(wěn)定7. 梁的最小高度是由 控制的。(A) 強(qiáng)度 (B)建筑要求(C)剛度 (D)整體穩(wěn)定8. 單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時(shí)是 形式的失穩(wěn)。(A) 彎曲 (B)扭轉(zhuǎn) (C)彎扭 (D)雙向彎曲9. 鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用準(zhǔn)則。(A) 腹板局部屈曲應(yīng)力與構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力相等(B) 腹板實(shí)際應(yīng)力不超過腹板屈曲應(yīng)力(C) 腹板實(shí)

29、際應(yīng)力不小于板的屈服應(yīng)力(D) 腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力10. 分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時(shí)，腹板與翼緣相接處可簡(jiǎn)化為。(A)自由邊 (B)固定邊 (C)有轉(zhuǎn)動(dòng)約束的支承邊(D)簡(jiǎn)支邊11. 軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度極限狀態(tài)是。(A) 凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度(B) 毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度(C) 凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度(D) 毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度12. 實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容有 。(A) 強(qiáng)度(B) 強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定(C) 強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性(D) 強(qiáng)度、剛度(長(zhǎng)細(xì)比)后者的13. 用Q235號(hào)鋼和16錳鋼分別建造一軸心受壓柱

30、，其長(zhǎng)細(xì)比相同，在彈性范圍內(nèi)屈曲時(shí)，前者的臨界力 臨界力。(A)大于 (B)小于 (C)等于或接近(D)無法比較14. 為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了。(A) 改變板件的寬厚比(B) 改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài)(C) 增大截面面積(D) 增加截面的慣性矩15. 在下列因素中，對(duì)壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。(A) 壓桿的殘余應(yīng)力分布(B) 構(gòu)件的初始幾何形狀偏差(C) 材料的屈服點(diǎn)變化(D) 荷載的偏心大小16. 彎矩作用在實(shí)軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進(jìn)行、剛度和綴材的計(jì)算。(A) 強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性(B) 彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平

31、面外的穩(wěn)定性(C) 彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外穩(wěn)定性(D) 強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性17. 承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載的工形截面壓彎構(gòu)件，其強(qiáng)度計(jì)算公式中，塑性發(fā)展系數(shù)gx通常取(A) 1.1(B) 1.15(C) 1.05(D) 1.0718. 鋼結(jié)構(gòu)壓彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)一般應(yīng)進(jìn)行下面 的計(jì)算？(A) 強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形(B) 彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形、長(zhǎng)細(xì)比(C) 強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形(D) 強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、長(zhǎng)細(xì)比19. 實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用

32、平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式中的gx主要是考慮 一。(A)截面塑性發(fā)展對(duì)承載力的影響（B）殘余應(yīng)力的影響（C）初彎矩的影響（D）初偏心的影響20. 工形截面壓彎構(gòu)件腹板的容許高厚比是根據(jù)確定的（A）介于軸壓桿腹板和梁腹板高厚比之間（B）腹板的應(yīng)力梯度a0（C）構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比（D）hO /tw與腹板的應(yīng)力梯度 aO、構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比的關(guān)系、計(jì)算題（70分）：1.（本題15分）兩鋼板截面為 一18 >400，兩面用蓋板連接，鋼材Q235，承受軸心力設(shè)計(jì)值 N=1181kN，采用M22 普通C級(jí)螺栓連接，d0 = 23.5mm，按圖示連接。試驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)是否安全。已知:單個(gè)螺栓承壓承載力設(shè)計(jì)值N：述卅=221

33、805 = 1208001-120.8故取丄打。每側(cè)12個(gè)螺栓，承載力為12n85.6kN>Nl81kN(2)驗(yàn)算被連接鋼板的凈截面強(qiáng)度4 =A-n!dcl 401.8-2.351.8 = 55.08cm2HSliCP55.081022. (本題20分)設(shè)強(qiáng)軸為x軸。(1)強(qiáng)度驗(yàn)算I=2x0.8x2040.42 + x06x803 = 77829cm4 _J2_肌= 29OWS = OWOx 40.4 + 0.640x20 = 1126齊=0.820404 =646Acm1 4P 1 4130肱=；=M = 378kN'm14P= =最大正應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算：抵竺“2-5 5因?yàn)橐砭壣?/p>

34、二 所以可以考慮部分塑性。= i88.7<f = 21537腫01.05x19081(最大剪應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算:&篤煮豐;腹板與翼緣交界處折算應(yīng)力驗(yàn)算:_ 37810400777829104玩 77829106吋局兩=皿2 妙=山215 = 2沁扁所以強(qiáng)度均滿足。(2)整體穩(wěn)定性保證如不需驗(yàn)算梁的整體穩(wěn)定性，則需受壓翼緣自由長(zhǎng)度與其寬度的比滿足要求:<1600 = 3200所以在梁跨中設(shè)一道側(cè)向支承點(diǎn)就能保證梁的整體穩(wěn)定性。3. (本題20分)截面幾何特性：A = 220020 50010 = 13000mm24 M-x20x2O2x/Qx2 = /ftJOW2=xj0 x 50

35、0s+2x200x20x2tf0j12=6-45x10'朋赫= 2x-Lx20x2003=2.67 x/oW12=2 23 IO2 mm卜祜幻0*V i lO4j2.6710745,3mm按強(qiáng)度條件確定的承載力：=1.0610215 = 228 心供 N=2280kN按穩(wěn)定條件確定的承載力:_ 300 廠甬=66 2 < 2 = 150因x軸為弱軸，且 對(duì)人，因而對(duì)y軸的穩(wěn)定承載力小于對(duì) x軸的穩(wěn)定承載 力，由冷W查表得0疔°773所以N疔A f 7773小腫皿腫=216NN所以 此柱的最大承載力為 2160kN。、一 二 r! _ 11 時(shí),4. （本題15分）熱軋工

36、字鋼截面對(duì)x軸屬于a類。因而，當(dāng)?shù)?#39;： -. 一-065 + 0 35= 0.3175 < 0 4= 0.4% =孚衛(wèi)=x20x10 .xl4.3xlOa = 454279對(duì)-45427%" 醐 4803由平面內(nèi)穩(wěn)定計(jì)算公式：“丄03齊論（卜0醐叫）宀16X12*0.4X10 仙二0.783 x 14.3xlOa 1.05 x 49 xl 03 fl 0.8 x 16 / 454.279）= 94.3y/2 </由截面強(qiáng)度計(jì)算公式：16x12-10x10卜,=11.2 +194.4 = 205.6?7/3 </143 xl 031 05X49X103因?yàn)槠矫?/p>

37、外穩(wěn)定通過側(cè)向支承得到保證，所以本題承載力由強(qiáng)度、平面內(nèi)穩(wěn)定 計(jì)算均滿足要求。i. 鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù)（屈服點(diǎn)）確定的1. 鋼材的塑性指標(biāo)，主要用（D.伸長(zhǎng)率）表示。2. 鋼材的三項(xiàng)主要力學(xué)性能指標(biāo)為（ A ）。A .抗拉強(qiáng)度、屈服點(diǎn)、伸長(zhǎng)率3. 鋼材牌號(hào) Q235、Q345、Q390是根據(jù)材料（A）命名的。A.屈服點(diǎn)4. 對(duì)鋼材的分組是根據(jù)鋼材的確定的。（D） D.厚度與直徑5. 四種不同厚度的 Q345鋼，其中（A）厚的鋼板強(qiáng)度設(shè)計(jì)值最高。A. 12mm6. 塑性好的鋼材，則（A）.韌性也可能好7. 鋼材的伸長(zhǎng)率用來反映材料的（C）。C.塑性變形能力8鋼材的伸長(zhǎng)率與標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長(zhǎng)度

38、的伸長(zhǎng)值有關(guān)。（ D） D. 試件斷裂后9. 鋼材在低溫下，強(qiáng)度提高，塑性下降，沖擊韌性（B）。 B .下降10在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，具有明顯先兆的情況是（B）的典型特征。B.塑性破壞11. 型鋼中的 H 型鋼和工字鋼相比，B. 前者的翼緣相對(duì)較寬12部分焊透的對(duì)接焊縫的計(jì)算應(yīng)按（B）計(jì)算。B.角焊縫13. 在彈性階段，側(cè)面角焊縫應(yīng)力沿長(zhǎng)度方向的分布為C. 兩端大、中間小14斜角焊縫主要用于（C鋼管結(jié)構(gòu) ）。15. 焊接殘余應(yīng)力對(duì)構(gòu)件的（A ）無影響。A .靜力強(qiáng)度16. 高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接和承壓型連接主要區(qū)別是（D ）。 D. 設(shè)計(jì)計(jì)算方法不同17承壓型高強(qiáng)度螺栓可用于（D ）。D 承受靜

39、力荷載或間接承受動(dòng)力荷載結(jié)構(gòu)的連接18每個(gè)受剪力作用的摩擦型高強(qiáng)度螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的（C）倍。C. 0.819. 一個(gè)承受剪力作用的普通螺栓在抗剪連接中的承載力是（ D ）o. A、B中的較小值 20下圖所示為高強(qiáng)度螺栓連接，在彎矩M 的作用下，可以認(rèn)為中和軸在螺栓（ 3 ）上。21實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容包括（D）o D強(qiáng)度、剛度（長(zhǎng)細(xì)比）22. 對(duì)有孔眼等削弱的軸心拉桿承載力，鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范采用的準(zhǔn)則為凈截面（B）o B .平 均應(yīng)力達(dá)到鋼材屈服點(diǎn)23. 下列軸心受拉構(gòu)件，可不驗(yàn)算正常使用極限狀態(tài)的為（ D ）o D .預(yù)應(yīng)力拉桿24. 兩端鉸接的理想軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)截面形

40、式為雙軸對(duì)稱十字形時(shí)，在軸心壓力作用下構(gòu)件可能發(fā)生（C）o C扭轉(zhuǎn)屈曲25. 為提高軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，在構(gòu)件截面面積不變的情況下，構(gòu)件截面的形式應(yīng)使其面積分布（B） o B .盡可能遠(yuǎn)離形心26. 為了（ C ），確定軸心受壓實(shí)腹式構(gòu)件的截面形式時(shí)，應(yīng)使兩個(gè)主軸方向的長(zhǎng)細(xì)比盡可 能接近。 C. 達(dá)到經(jīng)濟(jì)效果27. 軸心受壓構(gòu)件發(fā)生彈性失穩(wěn)時(shí)，截面上的平均應(yīng)力（C）o C.低于鋼材比例極限28. 軸心受壓構(gòu)件柱腳底板的面積主要取決于（C）o C.基礎(chǔ)材料的強(qiáng)度等級(jí)29. 在下列關(guān)于柱腳底板厚度的說法中，錯(cuò)誤的是C. 其它條件相同時(shí)，四邊支承板應(yīng)比三 邊支承板更厚些30. 雙肢格構(gòu)式受壓柱，

41、實(shí)軸為x x，虛軸為y y,應(yīng)根據(jù)（B）確定肢件間距離。B.31. 在焊接組合梁的設(shè)計(jì)中，腹板厚度應(yīng)（C厚薄相當(dāng)）。32. 在焊接工字形組合梁中,翼緣與腹板連接的角焊縫計(jì)算長(zhǎng)度不受的限制,是因?yàn)椋―）。 D .內(nèi)力沿側(cè)面角焊縫全長(zhǎng)分布的關(guān)系33. 當(dāng)無集中荷載作用時(shí),焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受（C ）。 C. 水平 剪力34. 焊接工字形截面梁腹板設(shè)置加勁肋的目的是（D ）o D .提高梁的局部穩(wěn)定性35. 焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對(duì)防止（ A B）引起的局部失穩(wěn)最有效。A.剪應(yīng)力B. 彎曲應(yīng)力36. 梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在（B）。 B. 上翼緣或下翼緣有固定集中力作用處

42、37. 梁上作用較大固定集中荷載時(shí)，其作用點(diǎn)處應(yīng)（B）o B .設(shè)置支承加勁肋38. 右圖所示的單向彎曲簡(jiǎn)支梁的整體穩(wěn)定計(jì)算公式中，Wx =（ C ）o C.39. 右圖所示為加強(qiáng)受壓翼緣的工字形等截面簡(jiǎn)支組合梁，抗側(cè)移支撐桿如圖中（A）設(shè)置, 對(duì)提高梁的整體穩(wěn)定性效果最好。當(dāng)（A）時(shí)，梁的整體穩(wěn)定性最好。40. 焊接工字形截面簡(jiǎn)支梁,其他條件均相同的情況下,A. 加強(qiáng)梁的受壓翼緣寬度41. 彎矩作用在實(shí)軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進(jìn)行（D）和綴材的計(jì)算。D .強(qiáng)度、剛 度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性42. 單軸對(duì)稱截面的壓彎構(gòu)件， 當(dāng)彎矩作用在對(duì)稱軸平面內(nèi)， 且使較大翼緣受壓時(shí)，構(gòu)件達(dá)

43、 到臨界狀態(tài)的應(yīng)力分布（ A ）。 A. 可能在拉、壓側(cè)都出現(xiàn)塑性43. 實(shí)腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)一般應(yīng)進(jìn)行的計(jì)算的內(nèi)容為（D ）。D .強(qiáng)度、剛度、彎矩作用 平面內(nèi)及平面外穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、長(zhǎng)細(xì)比44. 計(jì)算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴材時(shí)，剪力應(yīng)?。– ）。 C. 構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值或由公式計(jì) 算的剪力兩者中較大值45. 單軸對(duì)稱截面的壓彎構(gòu)件，一般宜使彎矩（A ）。 A. 繞非對(duì)稱軸作用46. 實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式中的主要是考慮（A）。 A. 截 面塑性發(fā)展對(duì)承載力的影響B(tài) . 越大，越小，結(jié)構(gòu)可靠性越 ）47. 在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，失效概率與可靠指標(biāo)的關(guān)系為（A 鋼材屈服點(diǎn)的

44、大小 其凈截面強(qiáng)度驗(yàn)算公式， 其中與軸47. 下列因素中（A ）與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無直接關(guān)系。48. 承受軸心力作用的高強(qiáng)度螺栓摩擦型受剪切連接中， 心拉桿所受的力相比（ B ） B.49.計(jì)算軸心壓桿時(shí)需要滿足D ）的要求。 D .強(qiáng)度、 整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定性、 剛度（長(zhǎng)D）。 D. 壓彎構(gòu)件的穩(wěn)細(xì)比50. 在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計(jì)算式中，軸力項(xiàng)分母里的是（定系數(shù)51. 為保證屋蓋結(jié)構(gòu)的（D. III、IV ）,應(yīng)根據(jù)屋蓋結(jié)構(gòu)形式（有檁體系或無檁體系，有托架 或無托架） 、廠房?jī)?nèi)吊車的位置、有無振動(dòng)設(shè)備，以及房屋的跨度和高度等情況，設(shè)置可靠 的支撐系統(tǒng)。 III .空間整體作用，提

45、高其整體剛度，減小弦桿的計(jì)算長(zhǎng)度；IV .安裝時(shí)穩(wěn)定與方便，承擔(dān)和傳遞水平荷載（如風(fēng)荷載、懸掛吊車水平荷載和地震荷載等）。1.碳的含量對(duì)鋼材性能的影響很大，一般情況下隨著含碳量的增高，鋼材的塑性和韌性逐 漸增高。（X）2. 試驗(yàn)證明，鋼材的疲勞強(qiáng)度主要與構(gòu)造狀況、應(yīng)力幅和循環(huán)荷載重復(fù)次數(shù)有關(guān)，而與鋼 材的強(qiáng)度并無明顯關(guān)系。（V ）3. 角焊縫中的最小焊縫尺，其中 t為較薄焊件的厚度（mm）。（X ）4. 計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度，穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值。（V）5. 構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比是計(jì)算長(zhǎng)度與相應(yīng)截面積之比。（X ）6. 軸心受壓構(gòu)件，應(yīng)進(jìn)行強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛度的驗(yàn)算。（V

46、 ）7. 承受靜力荷載的焊接工字鋼梁，當(dāng)腹板高厚比時(shí)，利用腹板屈曲后強(qiáng)度，腹板應(yīng)配置縱 向加勁肋。（X ）8. 鋼屋蓋的剛度和空間整體性是由屋蓋支撐系統(tǒng)保證的。（V ）9. 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中，荷載設(shè)計(jì)值為荷載標(biāo)準(zhǔn)值除以荷載分項(xiàng)系數(shù)。（X ）10. 當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時(shí)，鋼材的塑性和沖擊韌性降低。（V ）1.0 ；但對(duì)直11. 在靜力或間接動(dòng)力荷載作用下，正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)增大系數(shù)=接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取=1.2 （X ）12. 加引弧板施焊的情況下，受壓、受剪的對(duì)接焊縫，以及受拉的一級(jí)和二級(jí)焊縫，均與母材等強(qiáng)，不需計(jì)算；只有受拉的三級(jí)焊縫才需要計(jì)算。（V ）13. 當(dāng)荷載作用在梁的上

47、翼緣時(shí)，梁整體穩(wěn)定性提高。（X ）14. 屋架的外形應(yīng)考慮在制造簡(jiǎn)單的條件下盡量與彎矩圖接近，使弦桿的內(nèi)力差別較小。 （V）15. 對(duì)于跨中無側(cè)向支承的組合梁，當(dāng)驗(yàn)算整體穩(wěn)定不足時(shí)， 宜采用加大受壓翼緣板的寬度(V)1. 承載能力極限狀態(tài)包括構(gòu)件和連接的強(qiáng)度破壞、疲勞破壞和因過度變形而不適于繼續(xù)承 載的狀態(tài)。(V )2鋼材具有兩種性質(zhì)完全不同的破壞形式，即塑性破壞和脆性破壞。(V )3 高溫時(shí)，硫使鋼變脆，稱之冷脆；低溫時(shí)，磷使鋼變脆，稱之熱脆。(x )4.鋼材的強(qiáng)度隨溫度的升高而增大，塑性和韌性增大。(X )n 次時(shí)，5承受動(dòng)力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù) 應(yīng)進(jìn)行疲

48、勞驗(yàn)算。 (V ) 6 摩擦型高強(qiáng)螺栓連接只依靠被連接板件間強(qiáng)大的摩擦阻力承受外力，以摩擦阻力被克服 作為連接承載能力的極限狀態(tài)。 (V ) 7 焊縫按施焊位置分為平焊、橫焊、立焊及仰焊，其中仰焊的操作條件最差，焊縫質(zhì)量不 易保證。 (V )&構(gòu)件上存在焊接殘余應(yīng)力會(huì)增大結(jié)構(gòu)的剛度。(X )9 螺栓群的抗剪連接承受軸心力時(shí)，長(zhǎng)度方向螺栓受力不均勻，兩段受力大，中間受力小。(V )10 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定角焊縫中的最小焊角尺寸，其中t 為較厚焊件的厚度( mm)(V )11 軸心受力構(gòu)件的剛度通過限制其長(zhǎng)細(xì)比來保證。(V )12柱與梁連接的部分稱為柱腳，與基礎(chǔ)連 接的部分稱為柱頭。 (X

49、 )13 梁主要用于承受彎矩，為了充分發(fā)揮材料的強(qiáng)度，其截面通常設(shè)計(jì)成高而窄的形式。(V )14. 進(jìn)行拉彎和壓彎構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)，壓彎構(gòu)件僅需要計(jì)算強(qiáng)度和剛度；拉彎構(gòu)件則需要計(jì)算強(qiáng)度、局部穩(wěn)定、整體穩(wěn)定、剛度。 (X )15屋架的外形首先取決與建筑物的用途，其次考慮用料經(jīng)濟(jì)施工方便、與其他構(gòu)件的連接以及結(jié)構(gòu)的剛度等問題。 (V )1 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中，荷載設(shè)計(jì)值為荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以_荷載分項(xiàng) _系數(shù)。2計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度，穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì) 值。3. 承載能力極限狀態(tài)為結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達(dá)到最大承載力或達(dá)到不適于繼續(xù)承載的變形時(shí)的極限狀態(tài)。4. 在不同質(zhì)量等級(jí)的同一類鋼材(如Q235 A

50、, B , C, D四個(gè)等級(jí)的鋼材)，它們的屈服點(diǎn)、 強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率都一樣，只是它們的化學(xué)成分和_沖擊韌性 _指標(biāo)有所不同。5 對(duì)于焊接結(jié)構(gòu)，除應(yīng)限制鋼材中的硫、磷的極限含量外，還應(yīng)限制碳 的含量不超過規(guī)定值。6 碳的含量對(duì)鋼材性能的影響很大，一般情況下隨著含碳量的增高，鋼材的塑性和韌性逐 漸降低 _。7鋼材中硫含量過多會(huì)引起鋼材的熱脆；磷含量過多會(huì)引起鋼材的冷脆 。&當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時(shí)，鋼材的塑性和沖擊韌性降低 。9試驗(yàn)證明，鋼材的疲勞強(qiáng)度主要與構(gòu)造狀況、應(yīng)力幅和循環(huán)荷載重復(fù)次數(shù)有關(guān)，而與鋼 材的 _強(qiáng)度 _并無明顯關(guān)系。10. 承受動(dòng)力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接，當(dāng)應(yīng)力變

51、化的循環(huán)次數(shù) n次時(shí)，應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算。11 當(dāng)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)次時(shí)，應(yīng)進(jìn)行疲勞計(jì)算；疲勞計(jì)算采用容許應(yīng)力 法，應(yīng)力按彈性狀態(tài)計(jì)算。12影響鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接的疲勞性能因素有構(gòu)造狀況、_應(yīng)力幅 _和循環(huán)次數(shù)。13. 在靜力或間接動(dòng)力荷載作用下，正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)增大系數(shù)=1.22 ;但對(duì)直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取=1.0 。14. 角焊縫中的最大焊腳尺寸，其中t 為_較薄_件厚度。15. 角焊縫中的最小焊縫尺寸，其中t 為 較厚焊件的厚度（ mm） 。16. 加引弧板施焊的情況下，受壓、受剪的對(duì)接焊縫，以及受拉的一級(jí) 和二級(jí)焊縫，均 與母材等強(qiáng)，不需計(jì)算;只有受拉的 三級(jí) 焊縫才需要計(jì)算。17.

52、 按焊縫質(zhì)量檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)外觀缺陷及內(nèi)部探傷都要檢驗(yàn)的是二級(jí)和一 級(jí)焊縫。18. 鋼板對(duì)接中，采取分段施焊，厚焊縫則分層施焊，工字形連接焊接時(shí)采用對(duì)稱跳焊，上 述措施的目的在于 減少焊接變形 。19普通螺栓連接受剪時(shí)，限制端距e> 2d,是為了避免鋼板被沖剪 破壞。20. 采用普通螺栓連接時(shí)，栓桿發(fā)生剪斷破壞，是因?yàn)開螺栓直徑過細(xì)。21. 軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容有 _強(qiáng)度和剛度。22. 構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比是 _計(jì)算長(zhǎng)度與回轉(zhuǎn)半徑 _之比。23. 軸心受壓構(gòu)件，應(yīng)進(jìn)行強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、 局部穩(wěn)定 和剛度的驗(yàn)算。24. 軸心受壓構(gòu)件整體失穩(wěn)的形式有 彎曲失穩(wěn)、彎扭失穩(wěn)、扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)。25. 雙軸對(duì)稱截面的

53、理想軸心受壓構(gòu)件，可能發(fā)生彎曲屈曲和扭轉(zhuǎn) 屈曲。26. 實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，包括彎矩作用平面內(nèi) 的穩(wěn)定和彎矩 作用平面外的 穩(wěn)定。27. 實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性計(jì)算中，截面為單軸對(duì)稱的構(gòu)件，繞對(duì)稱軸（設(shè)為y 軸） 應(yīng)取計(jì)及扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的換算長(zhǎng)細(xì)比替代計(jì)算值。28. 實(shí)際軸心受壓構(gòu)件臨界力低于理想軸心受壓構(gòu)件臨界力的主要原因有初彎曲和殘余應(yīng) 力;而且 殘余應(yīng)力 對(duì)軸心受壓構(gòu)件臨界力的影響最大。29. 計(jì)算雙肢格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸x 軸彎曲的整體穩(wěn)定時(shí)， 其軸心受壓整體穩(wěn)定系數(shù) 應(yīng)根據(jù) _換算長(zhǎng)細(xì)比查表確定。30. 工字形梁彎矩和剪力都較大的截面中，除了要驗(yàn)算正應(yīng)力和剪應(yīng)力外， 還要

54、在正應(yīng)力和 剪應(yīng)力都較大 處驗(yàn)算折算應(yīng)力。31. 梁腹板中，設(shè)置橫向 加勁肋對(duì)防止剪力引起的局部失穩(wěn)有效，設(shè)置 縱向 加勁肋 對(duì)防止彎曲應(yīng)力引起的局部失穩(wěn)有效。32. 承受靜力荷載的焊接工字鋼梁，當(dāng)腹板高厚比時(shí)，利用腹板屈曲后強(qiáng)度，腹板可不配置 縱向加勁肋 。33. 當(dāng)荷載作用在梁的下 翼緣時(shí)，梁整體穩(wěn)定性提高。34. 工字形截面簡(jiǎn)支梁， 當(dāng)受壓翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間距離越小時(shí)， 則梁的整體穩(wěn)定就 越好35. 有鋪板 （各種混凝土板和鋼板） 密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連、能阻止梁受壓翼緣的側(cè)向位移時(shí)，可不計(jì)算梁的整體穩(wěn)定 。36. 受均布荷載作用的簡(jiǎn)支梁，如要改變截面，應(yīng)在距支座約l/6 處改變截面較為經(jīng)濟(jì)。37. 焊接組合梁