苯-甲苯連續(xù)精餾浮閥塔設(shè)計(jì)

1、目錄1課程設(shè)計(jì)的目的32課程設(shè)計(jì)題目描述和要求33課程設(shè)計(jì)報(bào)告內(nèi)容44對(duì)設(shè)計(jì)的評(píng)述和有關(guān)問(wèn)題的討論225參考書目221苯甲苯連續(xù)精溜浮閥塔設(shè)計(jì)1. 課程設(shè)計(jì)的目的2課程設(shè)計(jì)題目描述和要求號(hào) 號(hào)號(hào) 單5?單欽 4 木設(shè)計(jì)的題目是苯甲苯連續(xù)精鎘浮閥塔的設(shè)計(jì)，即需設(shè)計(jì)一個(gè)精懈塔用來(lái)分離易揮發(fā)的苯 和不易揮發(fā)的甲苯，采用連續(xù)操作方式，需設(shè)計(jì)一板式塔，板空上安裝浮閥，具體工藝參數(shù) 如下： 原料苯含量：質(zhì)量分率二（30+0.5*學(xué)號(hào)） 原料處理量：質(zhì)蜃流罐二（10-0.1*學(xué)號(hào)）t/h（10+0.1* 學(xué)號(hào)）t/h產(chǎn)品要求：質(zhì)量分率：xd二98%, xw=2%xd=96%, xw=1%工藝操作條件如下：常

2、壓精飾，塔頂全凝，塔底間接加熱，泡點(diǎn)進(jìn)料，泡點(diǎn)回流，r= （1.22） rmino3.課程設(shè)計(jì)報(bào)告內(nèi)容3.1流程示意圖冷凝器-> 塔頂產(chǎn)品冷卻器-> 苯的儲(chǔ)罐-苯門回流原料-原料罐-原料預(yù)熱器->精懈塔t回流！再沸器- 塔底產(chǎn)品冷卻器一> 甲苯的儲(chǔ)罐一> 甲苯3.2流程和方案的說(shuō)明及論證3.2.1流程的說(shuō)明首先，苯和甲苯的原料混合物進(jìn)入原料罐，在里面停留一定的時(shí)間之后，通過(guò)泵進(jìn)入原料預(yù) 熱器，在原料預(yù)熱器屮加熱到泡點(diǎn)溫度，然后，原料從進(jìn)料口進(jìn)入到精鎘塔屮。因?yàn)楸患訜?到泡點(diǎn)，混合物屮既有氣相混合物，乂有液相混合物，這時(shí)候原料混合物就分開(kāi)了，氣相混 合物在精懾塔屮上

3、升，而液相混合物在精懈塔屮下降。氣和混合物上升到塔頂上方的冷凝器 >!',這些氣相混合物被降溫到泡點(diǎn)，其屮的液態(tài)部分進(jìn)入到塔頂產(chǎn)品冷卻器屮，停留一定的 時(shí)間然示進(jìn)入苯的儲(chǔ)罐，而其屮的氣態(tài)部分重新回到精鎘塔中，這個(gè)過(guò)程就叫做冋流。液相 混合物就從塔底一部分進(jìn)入到塔底產(chǎn)品冷卻器屮，一部分進(jìn)入再沸器，在再沸器屮被加熱到 泡點(diǎn)溫度重新冋到精鎘塔。塔里的混合物不斷重復(fù)前而所說(shuō)的過(guò)程，而進(jìn)料口不斷有新鮮原 料的加入。最終，完成苯與甲苯的分離。3.2.2方案的說(shuō)明和論證 本方案主要是采用浮閥塔。精鎘設(shè)備所用的設(shè)備及其相互聯(lián)系，總稱為精鎘裝置，其核心為精懈塔。常用的精館塔有板 式塔和填料塔兩類，

4、通稱塔設(shè)備，和具他傳質(zhì)過(guò)程一樣，精飾塔對(duì)塔設(shè)備的要求人致如f： 3一：牛產(chǎn)能力大：即單位塔截面大的氣液相流率，不會(huì)產(chǎn)牛液泛等不正常流動(dòng)。二：效率高：氣液兩相在塔內(nèi)保持充分的密切接觸，具有較高的塔板效率或傳質(zhì)效率。三：流體阻力?。毫黧w通過(guò)塔設(shè)備時(shí)阻力降小，可以節(jié)省動(dòng)力費(fèi)用，在減壓操作是時(shí)，易于 達(dá)到所要求的真空度。四：有一定的操作彈性：當(dāng)氣液相流率有一定波動(dòng)時(shí)，兩相均能維持正常的流動(dòng)，而且不會(huì) 使效率發(fā)牛較大的變化。五：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低，安裝檢修方便。六：能滿足某些工藝的特性：腐蝕性，熱敏性，起泡性等。而浮閥塔的優(yōu)點(diǎn)正是：而浮閥塔的優(yōu)點(diǎn)正是：1. 生產(chǎn)能力人，由于塔板上浮閥安排比較緊湊，其開(kāi)孔面

5、積人于泡罩塔板，牛產(chǎn)能力比泡 罩塔板人20%40%,與篩板塔接近。2. 操作彈性人，由于閥片可以自由升降以適應(yīng)氣量的變化，因此維持正常操作而允許的負(fù) 荷波動(dòng)范圍比篩板塔，泡罩塔都人。3. 塔板效率高，由于上升氣體從水平方向吹入液層，故氣液接觸時(shí)間較長(zhǎng)，而霧沫夾帶量 小，塔板效率高。4. 氣體壓降及液面落差小，因氣液流過(guò)浮閥塔板時(shí)阻力較小，使氣體壓降及液面落差比泡 罩塔小。5. 塔的造價(jià)較低，浮閥塔的造價(jià)是同等牛產(chǎn)能力的泡罩塔的50%80%,但是比篩板塔 高20%30。但是，浮閥塔的抗腐蝕性較高(防止浮閥銹死在塔板上)，所以一般采川不銹鋼作成，致使 浮閥造價(jià)昂貴，推廣受到一定限制。隨著科學(xué)技術(shù)的

6、不斷發(fā)展，各種新型填料，高效率塔板 的不斷被研制出來(lái)，浮閥塔的推廣并不是越來(lái)越廣。近幾年來(lái)，人們對(duì)浮閥塔的研究越來(lái)越深入，生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)越來(lái)越豐富，積累的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)比較 完整，因此設(shè)計(jì)浮閥塔比較合適。3.3設(shè)計(jì)的計(jì)算與說(shuō)明3.3.1全塔物料衡算根據(jù)工藝的操作條件可知：料液流量 f= (10-0.5*19) t/h=2.25kg/s =94.285kmol/h料液中易揮發(fā)組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)xf= (30+0.5*19) %=39.5%；塔頂產(chǎn)品質(zhì)量分?jǐn)?shù)xd二98%,摩爾分?jǐn)?shù)為97.6%；塔底產(chǎn)品質(zhì)量分?jǐn)?shù)xw二2%,摩爾分?jǐn)?shù)為1.7%：由公式：f=d+wf*xf=d*xd+w*xw代入數(shù)值解方程組得：塔頂產(chǎn)品

7、(鎘出液)流量d=41.067 kmol/h=0.89kg/s：塔底產(chǎn)品(釜液)流量 w=53.218kmol/h=1.360 kg/so3.3.2.分段物料衡算lgpa*=6.02232-1206.350/(t+220.237)安托尼方程lgpb*=6.07826-1343.943/(t+219.377)安托尼方程xa=(p 總-pb*)/(pa*-pb*)泡點(diǎn)方程根據(jù)xa從化匸原理p204表61杳出和應(yīng)的溫度根據(jù)以上三個(gè)方程，運(yùn)用試差法可求出pa*,pb*當(dāng) xa=0.395 時(shí)，假設(shè) t=92°cpa*=144.544p, pb*=57.809p,當(dāng) xa=0.98 時(shí)，假設(shè)

8、t=80.1°c pa*=100.432p, pb*=38.904p,當(dāng) xa=0.02 時(shí)，假設(shè) t=108°c pa*=222.331p, pb*=93.973p,t=92°c,既是進(jìn)料口的溫度，t=80.1°c是塔頂蒸汽需被冷凝到的溫度，t=108°c是釜液需被加熱的溫度。根據(jù)衡摩爾流假設(shè)，全塔的流率一致，相對(duì)揮發(fā)度也一致。a=pa*/pb*=144.544p/57.809p =2.500 (t二80.1 °c)所以平衡方程為y二ax/1+(a 1 岡二2.500x/ (1+1.500x),最小回流比rmin為rmin=xd/x

9、f-a(1 -xd)/(1 -xf)/(a-1 )= 1.426,所以 r=1.5rmin=2.139,所以精鐳段液相質(zhì)雖流竝l(kg/s) = rd = 2.139*0.89=1.904,精僻段氣相質(zhì)量流量v(kg=(r+1)d=3.139p.89=2.794,所以，精憾段操作線方程yn+仁r*xn/(r+1)+xd/(r+1)=0.681xn+0.311因?yàn)榕蔹c(diǎn)進(jìn)料，所以進(jìn)料熱狀態(tài)q=所以，提僻段液相質(zhì)量流量 l*(kg/s)=l+qf = 1.904+1 *2.25=4.154,提鎘段氣相質(zhì)量流量v(kg/s)=v-(1-q)f=2.794o所以，捉僻段操作線方程ym+仁l'xm

10、/ v-wxw/ v=1.487xm-0.0083.3.3理論塔板數(shù)的計(jì)算(1) 聯(lián)立精館段和提懈段操作線方程解得xd二0.3759且前面已算得xw=0.017(2) 用逐板計(jì)算法計(jì)算理論塔板數(shù)第一塊板的氣相組成應(yīng)與回流蒸汽的組成一致，所以y仁xd,然示可以根據(jù)平衡方程可 得x1,從第二塊板開(kāi)始應(yīng)用精係段操作線方程求yn,用平衡方程求xn,直到x*xd,共需 n-1塊精帽板，第n塊板為進(jìn)料板。第一板y1=xd0.98x1=y1/y1+a(1-y1)0.9514第二板y2=0.681x1+0.3110.9592x2=y2/y2+a(1-y2)0.9039第三板y3=0.681x2+0.3110.

11、9268x3=y3/y3+a (1-y3)0.8351第四板y4=0.681x3+0.3110.8799x4=y4/y4+a(1-y4)0.7456第五板y5=0.681x4+0.3110.8189x5=y5/y5+a(1-y5)0.6440第六板y6=0.681x5+0.3110.7497x6=y6/y6+a(1 -y6)0.54510.46210.6823第七板 y7=0.681x6+0.311x7=y7/y7+a(1-y7)第八板y8=0.681x7+0.3110.6258x8=y8/y8+a(1-y8)0.4008第九板y9=0.681x8+0.3110.5840x9=y9/y9+a(

12、1-y9)0.3596x9<xd所以木設(shè)計(jì)屮共需八塊精懈板,第九塊板為進(jìn)料板。從笫十塊板開(kāi)始，用提僻段操作線求yn,丿ij平衡方程求xn, 一直到x*xw。第十板y10二 1.487x900080.5267x10=y10/y10+a(1-y10)0.3080第 v一板y1 仁1.487x10-0.0080.4500x11=y11/y11+a(1-y11)0.2466第十二板y12二 1.487x11 0.0080.3587x12=y12/y12+a(1-y12)0.1828第十三板 y13=1.487x12-0.0080.2638x13=y13/y13+a(1-y13)0.1254第十四

13、板y14 二 1.487x130.0080.1784x14=y14/y14+a(1-y14)0.0799第十五板 y15=1.487x14-0.0080.1108x15=y15/y15+a(1-y15)0.0475第十六板 y16h.487x150.0080.0626x16=y16/y16+a(1-y16)0.0260第十七板丫仃=1.487x16-0.0080.0307x17=y17/y17+a(1-y17)0.0125x17<xw,因?yàn)楦组g接加熱，所以共需要17-1=16塊塔板。精懾段和提鎘段部需要八塊板。3.3.4實(shí)際塔板數(shù)的計(jì)算根據(jù)內(nèi)插法，可查得：苯在泡點(diǎn)時(shí)的黏度pa(mpa.

14、s)=0.25,甲苯在泡點(diǎn)是的黏度pb(mpa.s)=0.27,所以：平均黏度 pav(mpa.s)=pa*xf+|jb*(1-xf)=0.25*0.395+0.27 (1-0.395) =0.262所以：總板效率 e=1/0.49 (a*pav)e0.245=0.544實(shí)際板數(shù) ne二nt/et=29.412=30實(shí)際精鎘段塔板數(shù)為ne仁14.705=5實(shí)際提謂段塔板數(shù)為ne2=14.705=15由上可知，在求取實(shí)際板數(shù)時(shí)，以精懾段，提憎段分別計(jì)算為佳。而且設(shè)計(jì)時(shí)，往往精館段，提僻段都多加一層至兒層塔板作為余量，以保證產(chǎn)品質(zhì)量，并便于操作及調(diào)節(jié)。3.3.5塔徑計(jì)算因?yàn)橐毫髁坎蝗耍赃x取單流

15、型，因?yàn)樘徭k段液相流量較人，所以以提鎘段的數(shù)據(jù)確定全 塔數(shù)據(jù)更為安全可靠。所以：氣和體積流量 vh(ma3/h)=3325.713219, vs(ma3/s) = 0.923809227,液相體積流量 lh(ma3/h)=25.123146,ls(ma3/h)=0.006978652o杏表得，液態(tài)苯的泡點(diǎn)密度pa(kg/ma3)=792.5,液態(tài)甲苯的泡點(diǎn)密度pb(kg/ma3)=790.5,根據(jù)公式 1/pl=x1/pa+(1-x1)/pb 得,液相密度 pl(kg/ma3)=791.1308658,根據(jù)公式苯的摩爾分率=(y1778)/yi'/78+(1-yi,)/92m苯的摩爾分

16、率f/i苯+甲苯的摩爾分率*m甲苯pv=m722.4*273/(273+120)*p/p0 得氣相密度 pv(kg/ma3) = 2.7424531030氣液流動(dòng)參數(shù)，flv=lh/vh*(pl/pv)a0.5 = 0.12830506,根據(jù)試差法，設(shè)塔徑d(m)=1.2,根據(jù)經(jīng)驗(yàn)關(guān)系：可設(shè)板間距ht=0.45m,清液層高度hi常壓塔(50100mm)取為50mm,所以液體沉降高度hthl=0.4rm根據(jù)卜圖可杏得，氣相負(fù)荷因了 c20= 0.065,液休表面張力6(mn/m), 100°c時(shí)， 查表 苯18.85 甲苯19.49所以，平均液體表面張力為19.26427815,根據(jù)公

17、式： c=c20*(6/20)a0.2得，c= 0.064514585.所以,液泛氣速uf(m/s)=c* (pl-pv)a0.5) / (pva0.5) = 1.093851627o設(shè)計(jì)氣速u(rrvs)=u=(0.6 0.8)*uf=0.765696139,設(shè)計(jì)塔徑d,(m)=(vs/0.785/u)a0.5 = 1.197147394,根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)圓整為 1.2m,空塔氣速u0(m/s)=0.785*vs/d/d=0.469409612.3.3.6確定塔板和降液管結(jié)構(gòu)確定降液管結(jié)構(gòu)塔徑 d(mm) 1200塔截面積at(ma2)查表1.31ad/at(ad/at)/%查表10.2iw/diw

18、/d查表0.73降液管堰長(zhǎng)lw(mm)杏表876降液管截面積的寬度bd(mm)查表290降液管截面積ad(ma2)杳表0.115底隙hb(mm),般取為3040mm,而且小于hw,本設(shè)計(jì)取為30mm,溢流堰高度hw(mm),常壓和加壓時(shí)，一般取5080mm.木設(shè)計(jì)取為60mm, 降液管的校核單位堰長(zhǎng)的液體流量，(lh/lw) (ma3/m.h)=27.47661034,不人于100130,符合要求堰上方的液頭高度how(mm) = 2.84*0.001 *e*(lh/lw)a0.66667 =25.86020161, 式屮，e近似取一，how=25.86>6mm,符合要求。底隙流速，ub

19、(m/s)二ls/lw/hb=0.2544130,而且不人于0.30.5,符合要求。 塔盤及其布置由于直徑較大，采取分塊式，查表得分三塊，厚度取位4mmo降液區(qū)的面積按ad計(jì)算,取為0.115ma2,受液區(qū)的面積按ad計(jì)算，取為0."5口八2,入口安定區(qū)得寬度bs'(mm), 一般為50100,木設(shè)計(jì)取為60。出口安定區(qū)得寬度bs*(mm), 一般為50100,本設(shè)計(jì)取為60。邊緣區(qū)寬度bc(mm), 一般為5075,木設(shè)計(jì)取為50,有效傳質(zhì)區(qū),aa(ma2)= 2*x*(ra2-xa2)a0.5+ra2*arcsin(x/r)=24.59287702. 塔板結(jié)構(gòu)如下兩圖浮閥

20、數(shù)排列選擇f1型重型32g的浮閥閥孔肓徑給定，d0(mm)=39mm,動(dòng)能因了 f0 般取為812,木設(shè)計(jì)取為11.5。閥孔氣速,uo(m/s)=f0/pva0.5= 6.940790424,閥孔數(shù) n=vs*4/d0/d0/u0/3.1415926=103.8524614,取 104。實(shí)際排列時(shí)按等腰三角形排沖心距取為75mm,固定底邊尺寸b(mm)= 70,所以實(shí)際排出104個(gè)閥孔，與計(jì)算個(gè)數(shù)基木相同。所以，實(shí)際閥孔氣速 uo(m/s)=vs*4/d0/d0/n/3.1415926=6.930943938實(shí)際閥孔動(dòng)能因了，f0=u0*pva0.5=11.48368564,開(kāi)孔率屮=n*do

21、*do/d/d = 0.10985, 一般10%14%,符合要求。3.3.7塔板的流體力學(xué)校核(1)液沫夾帶量校和核液體橫過(guò)塔板流動(dòng)的行程，z(m) =d-2*bd=0.62塔板上的液流面積，ab(ma2) =at-2*ad=1.08物性系數(shù)，k,杏表得 =1泛點(diǎn)負(fù)荷因數(shù),cf二0.125,見(jiàn)下頁(yè)圖。f2=vs*pv/(pl-pv)a0.5+1.36*z*ls/ab/k/cf=0.41815191,f1=vs*pv/(pl-pv)a0.5/avk/cf/0.78=0.397830445,泛點(diǎn)率f1 <(0.8-0.82), f!,f2均符合要求。，塔板阻力的計(jì)算與較核臨界孔速 uoc(m

22、/s) =(73/pv)a(1/1.875)= 5.7525979<uo二6.93,閥未全開(kāi),干板阻力,ho(m)=19.9/ pl* (u0a0.175) =0.035299005,充氣系數(shù)£0=0.4,塔板充氣液層的阻力hl(m)= &0*(hw+how)= 0.034344081,克服表面張力的阻力ho, 般忽略不計(jì)，所以塔板阻力hf(m)=ho+hl+ho=0.069643086o13降液管液泛校核液體通過(guò)降液管的流動(dòng)阻力，hd=1.18*0.00000001 *(lh/lw/hb)a2=0.009898418m,降液層的泡沫層的和對(duì)密度<p =0.5,降

23、液層的泡沫高度m'=mi(p=0.019796837(m),ht+hw=0.51m>hd,合格。液體在降液管屮停留時(shí)間較核平均停留時(shí)間t=ad*hvls=7.740082575s,(不小于 35 s)，合格。嚴(yán)重泄漏較核泄漏點(diǎn)氣速 u0*=f0/(pva0.5) =3.017734967, f0=5,穩(wěn)定系數(shù)，k=u0/u0*= 2.296737127 >1.52,合格。3.3.8全塔優(yōu)化(如下圖)illi線 1 是過(guò)量液沫夾帶線，根據(jù) f2=vspv/(plpv)f0.5+1.36*z*ls/ab/k/cff2=0.8得，方程 vh=6588-14.289lh,llh線

24、2 是液相 f限線，根據(jù) lh=(0.00284a0.6667)*lw*(howa1.5) how=6mm 得lh(ma3/h)=2.690007381,illi線 3 是嚴(yán)重漏液線，根據(jù) vh=3.1415926/4k/do*f0f/(pva0.5) f0=5 得 vh(mp/h)二 1349.696194,illi線 4 是液相上限線，根據(jù) lh=ad*ht / t*3600 t=5s 得 lh(ma3/h)= 37.26, 曲線5是降液管泛線，根據(jù)hd< q> (ht+hw),得vh=(2.98*10e7-0.4*10e6*lha0.67-13.49*lha2)a0.5,曲線

25、 5 必過(guò)的五點(diǎn)(0, 5461)(10,5268)(20,5150) (0, 5461)(10,5268)(20,5150) 作圖如下vmax(ma3/h)= 4779, vmin(ma3/h)= 1349操作彈性=vmax/vmin=,3.542624166,大于2,小于4,合格143.3.9塔高規(guī)則塔體高h(yuǎn)=np*ht=13.5m,開(kāi)人孔處(屮間的兩處人孔)塔板間距增加為0.6m,進(jìn)料處塔板間距增加為0.6m,塔兩端空間，上封頭留1.5m ,下封頭留1.5m,釜液停留時(shí)間t為20min ,填充系數(shù)(p二0.7,所以體積流量 vgw/h)二lhfpl/(p =1.679350119 ,所以

26、釜液高度 a z(m)=0.333*v/(3.1415926*d*d/4)= 0.49495223=0.5m所以,最后的塔體高為17.59m.3.3.10熱量衡算塔底熱量衡算塔底苯蒸汽的摩爾潛熱2苯(kj/kg)= 373,塔底甲苯蒸汽的摩爾潛熱2甲苯(kj/kg)=361；所以塔底上升蒸汽的摩爾潛熱rv*(kj/kg)= rv'苯(kj/kg)*yc6h6+rv'甲 苯*yc7h8=361.1412849,15所以再沸器的熱流量qr(kj)二vm 166.395822,因?yàn)榧訜嵴羝臐摕醨r(kj/kg)= 2177.6(t=130°c),所以需要的加熱蒸汽的質(zhì)疑流

27、量gr(kg二qr/rr二0.535633644。塔頂熱量衡算塔頂上升苯蒸汽的摩爾潛熱rv苯(kj/kg)=379.3塔頂上升甲苯蒸汽的摩爾潛熱rv甲苯(kj/kg)=367.1所以塔頂上升蒸汽的摩爾潛熱rv(kj/kg)= rv苯(kj/kg)*yc6h6+rv甲苯*yc7h8=378.88；所以冷凝器的熱流量qc(kj二v*rv二1223.699463,因?yàn)樗亩▔罕葻崛輈c(kj/kg/k)=4.174，冷卻水的進(jìn)口溫度t1=25°c,冷卻水的岀口溫度 t2=70°c,所以需要的冷卻水的質(zhì)量流量gc(kg/s)=qc/cc/(t2-t1 )=6.514930857。3

28、.3.11精謂塔接管尺寸回流液接管尺寸體積流量 vr(mv/s)二l/p二0.002893769,管流速 ur(m/s)=0.3,回流管直徑 d(mm)=(4*vr/3.1415/ur)a0.5= 110.8220919=(p 133*6；進(jìn)料接管尺寸料液體積流率 vf(ma3/s)=f/p= 0.003792206,管流速 uf(m/s)=0.5,進(jìn)料管直徑，d0(mm)=(4*vf/3.1415/uf)a0.5=98.26888955=(p108*5；釜液出口管體積流量 vw(ma3/s)=l7p=0.006685975,管流速 uw(m/s)二0.5出口管肓徑 dw(mm)=(4*vw/

29、3.1415/uw)a0.5=130.4825516=(p159*8；塔頂蒸汽管體積流量 vdgt/s)二v/pv=1.176497471,管流速 ud(m/s)=15,出口管直徑dd(mm)=(4*vd/3.1415/ud)a0.5=316.0129882=(p377*8o3.3.11輔助設(shè)備設(shè)計(jì)再沸器因?yàn)檎羝麥囟萾s(°c)=130,釜液進(jìn)口溫度tr(°c)=100,釜液出口溫度t2vc)=110, 所以傳質(zhì)溫差 atm(°c )=(ts-t1 ')(tst?)/ln(tst1 ')/(ts-t2f)= 24.66303462, 因?yàn)閭髻|(zhì)系數(shù)k

30、1(w/ma2/k)=300,所以傳質(zhì)而積 a(ma2)=qr/k/atm=157.6442694o冷凝器因?yàn)檎羝M(jìn)口溫度t1(°c)=100,蒸汽出口溫度t2(°c)二80,冷卻水的進(jìn)口溫度t1=25°c,冷 卻水的出口溫度t2=70°c,所以傳質(zhì)溫差 atm*(oc )=(at1 -at2)/ln(at1 /at2)= 41.2448825,因?yàn)?k2(w/ma2/k)=250,所以，傳質(zhì)而積 a,(ma2)=qc/k2/atm,=118.6764892o16儲(chǔ)罐i原料罐因?yàn)橥Ａ魰r(shí)間t1(s)二1800 ,所以原 料 罐 的 容積量 v(ma3)=f* t 1/ p i/(p=9.751388076；ii塔頂產(chǎn)品罐因?yàn)?t 2(s)=259200 ,所以塔頂產(chǎn)品罐的容積量vd(ma3)=d* t 2/ p i/(p=440.2166633；iii塔底產(chǎn)品罐因?yàn)?t 3(s)=259200 ,所以塔頂產(chǎn)品罐的容積量vw(ma3)=w* t