越溪河大橋掛藍施工方案

1、越溪河大橋主橋上部結構施工方案一、編制依據1、四川省樂山至宜賓公路工程項目越溪河大橋工程施工圖設計；2 、公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范 ( JTJ02586)；3 、公路橋涵施工技術規(guī)范 (JTJ041 2000)；4 、公路工程水泥混凝土試驗規(guī)程 ；5 、掛籃施工圖設計 ；二、工程概況K102+253 越溪河大橋位于國家高速公路成渝地區(qū)環(huán)線四川省樂山至宜賓公 路13合同段，為跨越越溪河而設。橋跨布置為：2X30mT形梁+76m+138m+76m連續(xù)剛構+5X 30mT形梁。主橋箱梁橫向為并列分離雙幅橋，全橋寬 27.5 米。單幅頂寬 13.5 米，底寬7.5 米，為單箱單室斷面。梁高由橋墩

2、處 9 米至懸臂端 3 米之間呈 1.6 次拋物線 變化，腹板厚度分別為 0.7 米和 0.5 米，底板厚度由端部的 0.35 米按 1.6 次拋 物線變化至根部的 1.1 米。三、總體施工方案主橋0#塊采用墩頂托架法施工，1#17#塊采用三角形掛籃懸臂澆筑，邊 跨現(xiàn)澆段采用墩頂托架法施工，合攏段采用掛籃模板進行施工。箱梁砼為C55高標號砼，由工地拌和站集中生產，砼的生產能力為 20nV h, 砼由砼拌和機攪拌完畢通過流槽進入砼輸送泵集料斗， 然后用砼輸送泵泵送至工 作面。砼采用平面分層法澆筑， 底板、腹板根部可一次澆筑完成， 腹板分層澆筑， 分層厚度30c m左右。0號塊分兩次澆筑，第一次澆

3、筑高度為 6米，第二次澆筑 完成。兩次混凝土澆筑接縫在底板以上腹板高度的 2/3 處，此處上下方結構的剛 度相差最小。掛籃施工時砼的澆筑方向由掛籃的前端向根部澆筑， 砼的澆筑順序： 先澆筑底板、腹板根部，然后分層澆筑腹板、翼緣板、頂板。為了保證箱梁頂、 底板砼的平整度以及頂板砼的橫坡， 在頂板、底板的鋼筋 上焊接支撐鋼筋，然后在其上用邊長 35mm角鋼焊接3條軌道，以頂板、底板的 設計高程來控制軌道頂標高。 在頂板或底板砼澆注完畢時， 采用刮尺將砼表面整 平，然后抹壓、拉毛。四、施工計劃安排3 號墩左幅 0 塊 2009 年 2 月 10 日開始施工，計劃在 2009 年 3 月 25 日完成

4、， 其余 3個 0號塊計劃于 4月份全部完成；掛籃懸澆施工于 2009年 4月份開始施 工， 9月初完成；邊跨現(xiàn)澆段施工計劃于 8 月份完成，合攏段施工計劃于 10月 中旬完成。掛籃懸臂施工，每個梁段的生產周期為 7 天，左右單箱成階梯狀前進，共計 施工時間為 5 個月。主橋箱梁具體施工計劃見附表。 主橋箱梁施工投入的主要機械設備見附表。五、掛籃懸澆施工方案（一）施工工藝流程掛籃懸臂施工程序為：掛籃安裝或掛籃前移就位T安裝底、外模板一調整掛 籃底模、側模標高一綁扎底、腹板鋼筋一安裝縱向、豎向預應力束波紋管一安裝 內側模及頂板底模T調整頂板模板標高T安裝頂板鋼筋T復調掛籃標高T澆注 梁體砼、檢查

5、預應力管道一砼養(yǎng)護一穿設鋼束一張拉預應力筋一前移掛籃一孔道 壓漿，進入下一梁段施工。（二）掛籃的構造及使用1 、三角形掛籃的構造1 1 三角形掛籃的主要性能參數(shù)如下：（1）適應最大梁段重： 3000KN：（2）適應最大梁段長： 4.5m；（3）梁高的變化范圍：9.0 m3.0m；（ 4 ）走行方式：無平衡重走行；（5）掛籃自重45.0T，小于最大梁段重量的 0.5倍（193T）。本掛籃主 要由三個系統(tǒng)組成，即主桁系統(tǒng)、底籃和模板系統(tǒng)、走行系統(tǒng)。1.2 三角形桁架：三角形主桁架是掛籃的主要承重結構，由兩片主桁架、 橫聯(lián)、前橫梁組成， 桁架的間距和腹板的外側豎向預應力鋼筋位置相對應， 各桿 件間通

6、過高強螺栓聯(lián)結。 掛籃的前吊點 （底模架的四個吊桿， 內外側模走行梁的 四個吊桿）均設置在前橫梁上，吊桿全部采用直徑 32mm勺精軋螺紋粗鋼筋。1 3 提吊系統(tǒng)底模前吊桿：前吊桿勺作用是將底模架、 梁體砼、施工荷載勺重量傳至主桁 架上。每組吊桿采用2個LQ32C千斤頂通過放置在前橫梁上的扁擔梁調節(jié)底模標 高。底模后吊桿：后吊桿的作用是將底模架荷載的一部分傳至己成型的箱梁底板上。已成箱梁的底板設置預留孔，32mm的精軋螺紋鋼吊桿穿過箱梁底板和底 模架的銷座聯(lián)結，底板上端放置 2個LQ32Q千斤頂通過扁擔梁調整底模。1.4 模板系統(tǒng)模板由底模、外側模、內模、外端模等幾部分組成，模板采用厚度5mm勺

7、鋼板制作。（1）底模：采用大塊整體鋼模板，模板剛性好、平整度高，外表美觀，將 鋼模板直接固定在底模桁架上。（2）外側模：模板外側模的下部設置3塊高度為2.2m的活動模板，隨著梁 體高度的逐步減小， 將活動模板逐塊卸落， 上部設置一塊整體固定模板， 一直使 用到合攏段，外側模的模板用桁架輔助固定。整個外側模支撐在外側模走行梁上，走行梁的前端懸吊在主桁架的前橫梁 上，后端懸吊在已成梁段的翼緣板上（在澆注頂板時預留孔） ，后吊架上設有滾 動輪，外側模和走行梁一起與主桁行走；（3）內模：內模由內模架、組合鋼模、橫豎背帶、調整絲杠及內模走行梁 組成。內模架吊在兩根內模走行梁上， 走行梁前端吊在主桁架上，

8、 后端吊在已澆 的梁段上（通過頂板預留孔） ，內模架可沿走行梁滑行，模板除倒角處是定做的 異型模板外，其余的均為鐵木組合模板。（ 4）外端模：采用木板做面板，背面用型鋼做肋加強，并在其上鉆孔將箱梁接縫縱向鋼筋和預應力束管道波紋管伸出模板。(5) 內外模板之間用對拉螺桿加固， 對拉螺桿采用 25圓鋼加工而成，間 距為 1.2mX1.2m。(6) 梁端的封頭模板頂板處采用3mm厚的鋼板分塊制作，以便于周轉利用。其余處采用厚1.8cm的竹膠板并將竹膠板分塊制作，分塊的高度為100cm以適應管道的變化， 在木模的端部根據管道的位置設置預留孔， 當下一個梁端的波紋 管位置變化較大時，將原來位置的竹膠板替

9、換；(7) 齒板模板的處理在梁體的頂板和底板出現(xiàn)齒板以后，用厚 12mm的竹膠板和5cm的木板制 作定型的模板， 以適應齒板特殊形狀的模板要求。 鋸齒板模板的制作， 設置一定 數(shù)量的加勁肋，保證模板的剛度。1.5 走行及錨固系統(tǒng)走行系統(tǒng)：在主桁架的兩片桁架下的箱梁頂面 (豎向預應力鋼筋位置) 的位 置鋪設兩根軌道，軌道用I 25工字鋼加工焊接成“U”字形。軌道的底部錨固 在豎向預應力鋼筋上， 上部通過錨軌扁擔將豎向預應力鋼筋固定。 主桁的前端設 有前支座，后支座設置反扣槽沿軌道滑動，不需加平衡重。掛籃走行時，用倒鏈 或用千斤頂牽引前移。 考慮到掛籃走行時的安全， 在每個后支座處設置三個反扣 槽

10、，間距為30cm,增大掛籃走行時的安全儲備。錨固系統(tǒng)：掛籃的錨固系統(tǒng)是指在懸臂澆筑作業(yè)時， 用精軋螺紋鋼和后錨扁 擔把掛籃主桁架的后支座錨固在軌道上，錨固時應使后支座的反扣槽脫離軌道， 使后錨力全部由精軋螺紋粗鋼筋承受。1.6 張拉操作平臺 掛籃的最前端懸吊的張拉操作平臺，采用型鋼及鋼筋焊接拼裝而成。用4個倒鏈懸吊在主桁架上，通過倒鏈的升降，以適應梁段高度變化及張拉需要。1.7 三角形掛籃的主要特點( l )三角形掛籃結構簡單，桿件受力明確，計算簡便；( 2)作業(yè)面開闊，便于梁段鋼筋及預應力材料的吊裝作業(yè)；（3）利用主桁架的前后支座，使桁架在軌道上走行，無需平衡重，操作方便,移動靈活、平穩(wěn)。內

11、外模、底模隨掛籃一次移動到位，縮短了掛籃的移動時間;（4）掛籃的自重較輕；1.8掛籃計算書一、承重系統(tǒng)驗算1、設計依據梁高（m）底板厚（m）節(jié)段長（m）腹板厚（m節(jié)段體積（m3節(jié)段重量（t）1#塊91.130.774.65194.114#塊3.810.454.50.558.15151.22、澆注砼重量分配箱梁澆注時砼重量是由側模、底模共同承擔的，所以有必要對其重量進行分配，參照箱梁圖紙可以算出各區(qū)域的砼重量如圖：兒廠_莎if一二Nt一一sot53t（一）、主桁架驗算根據模擬軟件模擬及理論力學計算，澆注 14#塊時掛籃主桁架受 力最大，所以只需對14#塊進行驗算即可。由掛籃結構設計圖紙可知， 主

12、桁架由兩件相同的桁架式承載構件連接而成， 因此只需計算其中一 件的受力和應變情況即可。1、技術參數(shù)(1) 節(jié)段澆注砼重量最大：151.2t(2) 底模重量：11t (包括下橫梁、底縱梁、底模板)(3) 側模重量：13t (包括側模板、側模吊梁、)(4) 內模重量：7t (包括內模板、內?；?(5) 前橫梁：3.1t(6) 另加 3%的施工負荷：(151.2+11 + 13+7+3.1)X 3% = 5.6t由設計圖紙可知主桁架前端受力為：3.1+ (11 + 13+7+5.6) /2+151.2/2= 97 t2、受力分析及驗算(1)、受力簡圖：由前可知一片主桁架前端受力為Na=97/2 =

13、 48.5t(2)、支座反力：N1=-48.5tN2= 97t(3)、桿件內力由結構力學求解器解得：桿2在2點處彎矩最大，M = 60818040N mmN2=-473074NN3=-946150NN4=669029NN5=669029N(4)、桿件的強度及穩(wěn)定性 桿4和5受力基本相同，且均為2X 216二 66.5MPa669029N210061.6mm2安全系數(shù)取1.51.5 匚=1.5 X 66.5 = 99.75MPa<匚=170 MPa滿足要求;桿2即受壓又受彎，桿件材質為2140a二上473074NA W 17214mm260818040 N mm2171485mm3= 56

14、MPa121.5 二=1.5 X 56=84MPa<F =170 MPa滿足要求;桿3的軸向壓力最大，桿件材質為2128b，從結構體系看應驗算其順 橋向的穩(wěn)定性;iy人=149630100 =110加口l5.miy 110.8=45 A 12194.8計算穩(wěn)定許用應力，根據柔度'=45 ,查表得，=0.878 ,即得桿3的穩(wěn)定許用應力為t St -0.878 170MPa 二 149MPa桿3的壓應力為946150KN .77.6MP312194.81.5 t = 1.5 X 77.6 = 116.4MPav!St 二 149MPa滿足要求；（5）、桿端3點的撓度由結構力學求解器

15、解得主桁架前吊點 3點得撓度為-11mm（二八底盤驗算1、縱梁驗算1#塊.底板下（每85cm寬設一道底縱梁H346 X 174X 9X 6）由CAD計算得：255 2 9介 L 9685IMD IN介 282651：.DO |N0.00 Nin|nmi J061631D0H0M毗哇12I ritni i 772 i8dlU0ti效料忖Iti rI n>n'i 11772 18$IIIIII最尢迪界距崗Imm173 i A駛1,5767niini 72"|K nini - |門I II II IIS/Sjp就殳時S1| n ini)砒IMb1|hm° E3就斛i

16、r| nini II4 A * IMb2|Kn-iII卡尢切JPes,| h nint111.brts9.567955加IMLrsIN'ni67-J.8 ° E3n肩幟r i fl6 S 3 / = 1IJ II.1 #塊腹板下（腹板下共鋪設3根H400X 200X13X8縱梁）由CAD計算得:LL* / nni i:上2仏30001:mm t703698000Scrrini2 0 O'Stmm200Lmm 225011.2116S 1 ,$ 32117 i?.IIIIp EW&I H I "J O I .1 II INIII mm n 155274

17、31III II12|rii(n U7IIB69HII ll ll1卅I DifTi i J7 03698110(i a述片岀離2li ll7Wmm2235210II DllS235JRS1| mm 6,768578Mt1I Mm |4 l32 E3| nr.m liMb?InfillllZ.|/iinim 21U.65臥變阿S resI ni mJ768578農大艸l'【nJ上7 E3923t：11322.74滿足要求2、下橫梁驗算前后下橫梁都采用2 40a,由以上計算可知澆筑1#塊時后下橫梁受力 較大。只計算后下橫梁受力即可。、1#塊后下橫梁受力：ii介 伽電制卿跖朮I匯/舛館磁5

18、羽加附D88A1 |N -> I'.I''I(M '1'',I iV /軸1B艷mm “35 5530 DIImu 112mm 5711998IIIIus rtt iMtmn A2515530DD紀t迪昴距離Irani2 II II厶.527 3 'nini 73-制林nim '2 IIIIIIIIfellS235JRS1rn fth |11.615536 E-S乍尢轉Mb1I'、e|3, j & 6 7 E - Z標知聲S2ninl1,63273最大黠Mb2Nm912411.F.- -心.L- 'i

19、iin.II 'LrriFhl-3最大彎矩Mbresf-Hi91211.奸專峨的卜啊1II7：8：1卿|嘰的比卄176JI前、后下橫梁在行走狀態(tài)時受力后下橫梁所受荷載：（側模重量+底模重量）/2+后下橫梁自重由CAD計算得：2 I II II II ； I II II IIi ii ii ii 2 r ii ii nII.III |K.叫rgr|fTim r351553(1 IIII艇1?脈1!|mm ti)5 11998(1 II檢 II U-fleftI mm j Ml II11|ni mi 1?ll IIL7739| . n)ni Th|M nini 2<0fl0lIHIS

20、235JRS1I mmD.D1348 E-12Mb1l-rri3.2 E-12HAOS-J t| mm65JI 口北紘曹申Mbz|Nm232.8 E3杲尢處F y，一|N mm ?*大軌奇re-|min65.H ? 11 >8vl:resNm232,8S E3刻鍛閥毗恨26,89；l耕勰| 1 ft滿足要求;(三)前上橫梁驗算由掛籃總圖可知，前上橫梁有8個吊點，其中2個用于側模，6個用于底模。澆筑14#塊時前上橫梁受力最大、澆筑狀態(tài)14#塊前上橫梁受力(2 H400X200X13X8)計算：|riin J6913211 1II 価2 9 j 2 4 7 D 0DS(： k»ir

21、i)7 0IISt iti2DIIA iTtlil它応時汕 / 6407am&smih0 2仔珊站訂町.97閉-一 令 得07舟羽俯h* D.H | -.lr|n)rTi >t Ir/-.-1>2 « Hill17產九I MOleft| mrri !>i Ii :-'-/l14A tl"l2IIKI2.6878.tfrjftl!Wmnni /739常時r"mm ?20100申1S235JR|mim|IIINitiII：S2ImrrJ2.977155Mb2|Nm2JS.II& E3flWF>s.| . nirti ?)

22、8 '. 13 2-re -nimi2.9771555打Nm2Q5J8 E3583.6：1報幟的k啊寺2、行走狀態(tài)前上橫梁受力(2 H400X 200 x 13X 8)IIIIIIii mu11niiTi 11ill12rTifTi 11，MU1.誹胸leftEfTi I |ODD城兀詩朋| mrii2 IIII1 !2.5II52SOKJ.- TifTi /|23d.nn 'i 71iiminS233JRniniJJ2420 . E-15Nni039| -12V - " t i.s?rTini9.856569Md2|Nm20% E3最然力Res.J rrim 2 9

23、3.768釈財量$ rE?Smni9.856569ljresJni)29.94 E3176.28:1"：63.3滿足要求；（四）中上橫梁驗算掛籃空載行走時，中上橫梁荷載為（側模 +底模）/2=14t中上橫梁與斜拉桿均采用216。掛籃前移最大行程為4.5m。42由CAD計算得:中上橫梁受拉力為 6.3t, 63000 =12.5MPa 170MPa5030斜拉桿受拉力為 10.5t,105°°° =20.87MPa 170MPa5030二、掛籃施工時抗傾覆穩(wěn)定性驗算1、后錨強度計算：每榀三角架后部有四根 32mm精軋螺紋鋼與橋面錨固，由前文 知，每榀三角架

24、的最大后錨力為 N = 48.5t,而每根32mm精軋螺紋 鋼的許用拉力為60t。則后錨的安全系數(shù)為：一型 =4.948.5/4故后錨安全。2、后錨梁的強度驗算：后錨梁米用240a，按最不利狀況考慮，每榀三角架后部只有兩根32mn精軋螺紋鋼與橋面錨固。由CAD計算得：1|rrinr. ii3r/r3UDH肅皺加卄辭1?JmrTi 厶G7II99&H II£欣用1皿ITtIlT ilTi h35 5530D0|ftm|li II3 . A II 6 6IM/ mm 22 35I'J/irirn 712111 II II II5235JRCT -4'|mmIIM?

25、1|NrTiI|mmD39SZ.35I'm12125 E3Pm.|N/mm ?63.97?tAlTiSresLmmfl.393l85羊尢青黑Mhres151121.25 E31A i E JAjI'. H7 6.5:1寺毎E；虬聞比制132333II*Tim351c-I*?AJcvI-knri-T3 j.*7n1 0rStncSrLnn>20cniTlJ-；)(r0q綜合上述分析可知，掛籃施工時的抗傾覆穩(wěn)定性可靠。三、掛籃空載前移時抗傾覆穩(wěn)定性驗算當掛籃空載前移到箱梁澆注位置時，此時處于懸伸空載下的掛籃 所受的傾覆力最大。參考外模、內模、底盤、下橫梁和上橫梁的重量， 可知

26、三角架前端荷載：T= 18t。則行走后錨負荷 F= 18/2=9t。由設計圖紙可知，行走后錨與主桁架的連接為©32精軋螺紋，© 32精軋螺紋許用拉力為60t，滿足要求。掛籃空載前移時，最不利狀況為行走后錨單側受力:行走后錨如圖:由CAD計算得單側斷面:I- >'l F4111IrMfli sj甘弓E85叮乩|lWHl|St|mHi|A打皿，11所受彎矩 M=9000(X 110mm=9900000N.mmF M90000N2A W9280mm9900000 N «mm583143mm3= 27MPa 170MPa掛籃空載前移時，牽引力約為1t，由CA

27、D計算得行走后錨單側縱斷面:111iho nT0OOO 00 IN'C 0.00 IM6500 00 Nm11|nn> ;i5fi533012|nm h20200200lt?H| mni A 5i1Bt>y2 0j呈羽p*.止衛(wèi)畀齊冬mj07p6安吐氯ft£.9.837慈冊"</mm 2j%，| / mm 2 |2100004111S235JRS1l*inil3 753269 E-3律大琴蛀vbi|NmJ22.689S2| mn>7.72160, E3vb264 99.9| X| / m m 21.7153眈丸槻橫Sre&En、l7.

28、756259 E-3h b r ¥NmJ55001C 3：11；,滿足要求。掛籃空載前移時，由于行走的不同步性可能對掛籃尾部產生橫向力，綜合分析，此橫向力約為5t由CAD計算得：:sun I n.i II r II.DI |H： 丁丨 II.IIII II,1Inin '>2I8IDtUH12Inih J?, A UHl-ttInini 訂T* c'h1，ImnJd 2'弓2肝純H'M.IX rm； /|：；：；科勲|.- rarri 2|III Dllkll卜-卜lib 血1II. .-s：i JMblZl1訕D*I®】nuR護.I

29、- mm ?|A訂gIralII.' 7?935mre1也】SIU7111廠|卜F'7 nil滿足要求。綜上所述可知掛籃空載前移時抗傾覆穩(wěn)定性可靠。2 三角形掛籃的使用2.1掛籃的拼裝(l )走行軌道處的橋面板的處理由于澆注完畢的砼頂面較為粗糙，且左右兩側的桁架因橋面有2的橫坡，而有11.5cm的高差，因此在放置走行軌道的時候，首先用M15標號的砂漿將橋面的頂面找平， 11.5cm 的高差通過左右側滑軌下的墊梁高差調整。鑒于掛籃支 點處在澆注砼時承受很大的支反力，因此在支點的位置處將墊梁進行加密。（2）主桁架的拼裝主桁在橋面進行拼裝， 拼裝時由專人負責連接銷的安裝， 嚴格控制連

30、接銷 的安裝質量，確保各連接銷受力均勻，使各連接點滿足受力要求。主桁拼裝就位后，將橫聯(lián)、前橫梁、前吊裝置、外側模、外吊桿、外側模 走行梁、底模架（同時安裝底模架的前后橫梁）底模、內側模、內吊桿、內側模 走行梁等按順序一一安裝就位。（3）掛籃的使用及調整掛籃在每個階段施工程序為：掛籃前移就位一底模及外側模的調整就位一綁 扎底板鋼筋一綁扎腹板鋼筋-安放預應力管道一頂板模板的調整一綁扎頂板鋼 筋，安放預應力管道一砼澆注-砼養(yǎng)護及預應力穿束一預應力張拉一掛籃前移一 壓漿，以下闡述掛籃的主要操作要領：a 砼澆注時：在砼澆注前， 技術負責人對掛籃做一次全面的檢查， 重點是后支座的錨固及 各吊桿的連結情況。

31、 砼澆注應注意保持 T 形懸臂梁段平衡， 偏載的大小不能超出 設計值（一個梁段底板的重量） 。砼應連續(xù)且在砼初凝前完成階段的澆注。澆注 的同時，應采取調整后錨桿的方法， 防止新老砼豎向結合處出現(xiàn)錯臺。 具體做法 是：當澆注完底板和腹板砼后， 將后錨桿處的千斤頂增加應力， 使后錨點和梁體 底板頂緊， 但要注意若超過砼的初凝時間后就不能再調整千斤頂， 防止底板出現(xiàn) 裂縫。b 掛籃的前移根據設計圖紙要求當砼的齡期和強度達到要求后， 進行預應力的張拉， 張拉 完畢，方可移動掛籃。移動掛籃的步驟：第一步：首先將走行軌及錨軌扁擔安裝到位， 用連接器將腹板的豎向精軋螺 紋粗鋼筋接長，并將走行軌錨固；第二步：

32、 將模板的拉桿解除， 使內外模分開， 將外側模全部落在外側模走行 梁上，同時用 10t 倒鏈將底模架的后橫梁吊在外側模的走行梁上， 將內模的重量 落在內側模的走行梁上，準備掛籃移動；第三步：對主桁架后支座進行轉化： 將錨固后支座的豎向精軋螺紋粗鋼筋卸 落，使后支座反扣槽緊貼走行軌； 考慮到掛籃走行的安全， 在每個后支座處設置 三個反扣槽，間距為 30cm。第四步：用兩個 5T 的倒鏈（或千斤頂）分別牽引掛籃后支座處，倒鏈前端 固定在走形軌的前端處， 在走行軌的兩側用粉筆畫標線， 保持左右同步牽引移動。C 掛籃的卸落 懸臂箱梁最后一個梁段的砼澆注完畢并張拉壓漿完成后便可拆除掛籃， 掛籃 的拆除根

33、據具體情況， 在合適的位置進行， 拆除時按安裝的可逆順序進行。 掛籃 拆除應注意每個 T 形懸臂兩端對稱的進行，避免產生較大的不平衡力矩。3掛籃使用注意事項（l ）掛籃就位，根據監(jiān)控站的交底將標高調整完畢后，應及時的將所有的 千斤頂鎖死，后錨桿及后錨點處的千斤頂施加一定的初應力；（2）掛籃的安全保護措施： 外側模走行梁與底模架前后橫梁用鋼絲繩連結， 對底模架起到一定的固定作用； 澆注砼前認真的檢查后錨點的固定情況， 在澆注 砼過程中應設專人檢查掛籃錨固點及底模架和外模的變形情況， 發(fā)現(xiàn)問題及時處 理；（ 3）砼的澆注應先從掛籃前端開始， 避免因掛籃的微小變形而使新舊砼間產 生裂縫；（4）砼澆注

34、過程中，嚴格控制左右偏載，左右側腹板砼應對稱平衡澆筑； （ 5） 鋼絞線張拉完畢后，松動外側模，將底模架的前后橫梁用手拉葫蘆配 合鋼絲繩吊在外側模走行梁上后， 開始拆除后錨點， 掛籃準備前移。 移動前應避 開大風的天氣，移動時左右的走行軌用粉筆按每格 5cm做好移動標尺，移動過程中用倒鏈或千斤頂同步進行，移動過程中設專人觀察掛籃方向及左右是否偏移，如有偏移應立即糾正；（6）移動就位后，將牽引的鋼絲繩扣死，同時將支座的后錨點施加一定的預應 力；（7）定期檢查前后錨桿（精軋螺紋粗鋼筋）、連接器的使用安全情況，發(fā)現(xiàn)有 局部損壞的應及時更換；（8） 掛籃就位以及在澆注砼的過程中設專人檢查后錨點、吊桿、

35、底籃后橫梁的 連接情況，確保各部分均勻受力。砼澆注過程中認真的檢查每片主桁接點處螺栓及橫聯(lián)螺栓連接情況。4 掛籃的預壓為檢驗掛籃的實際承載力和安全可靠性， 每套掛籃使用前必須進行預壓，以 消除掛籃自身的非彈性變形，并測量出掛籃的彈性變形值，以利于對箱梁懸澆施 工時標高的控制，在征得監(jiān)控單位的意見后確定掛籃的預拱度。設立沉降觀測點：由于掛籃側模、底模、內頂模皆為整體鋼模，具有一定 的剛度，因此預壓時沉降觀測點設在掛籃前端即可。掛籃拼裝完畢后，在掛籃側模、底模前端設立 5個沉降觀測點（兩翼緣板 處、箱梁腹板處、箱梁中心處）并用紅油漆標志明確。先測定觀測點的初始標高， 然后用砂袋按梁體荷載分布配置壓

36、重， 壓重按箱梁自重1.2倍分級加載，加載重 量為箱梁自重的30%-60%-80%- 100%- 120%。每級荷載加完后，進行一 次沉降觀測，待加至120%后每2小時觀測一次，并作好記錄，直至掛籃不再變 形、沉降（變形值小于2mm/2小時）根據預壓后的測試結果，算出掛籃變形值， 作為掛籃預拱度的一個重要指標。掛籃預壓后將各接點處的連接銷全部檢查、加固一遍。掛籃前端變形值的推算：設：掛籃后錨點的豎向變形值為1（向上為正）掛籃支點的豎向變形值為2（向下為正）掛籃前端點的豎向總變形為.3(向下為正)則：由于后錨點豎向變形厶1引起的掛籃前端下沉量為.：1 ' = . ：1X b/a計算簡圖如

37、下所示：則由于掛籃主桁自身受力變形引起的前端變形量為：.=：3- 1 r- 2 '= 3 1 x b/a - 2由實測得出的掛籃前端變形值應與理論計算結果進行復核比較，當兩者 出入較大時應進行分析并找出原因，以為施工提供可靠的依據，并保證掛籃 可靠運行。(三) 鋼筋工程一個梁段的砼澆注完畢24小時后，對梁體端部的砼進行鑿毛，保證新老砼 的有一個良好的結合面。掛籃前移就位后，開始進行鋼筋的綁扎。鋼筋要有出廠質量證明書和試驗報告單， 并按規(guī)范要求的頻率進行抽驗，按 不同規(guī)格掛牌堆放，為避免銹蝕和污染，鋼筋堆放在專設的鋼筋臺座上，上覆蓋 彩條布。鋼筋下料、加工在鋼筋加工場內完成，要求嚴格按設

38、計圖紙加工，加工成型 的鋼筋運至現(xiàn)場后由塔吊提升至橋面。箱梁的鋼筋密集，但構造簡單較容易綁扎。鋼筋施工主要注意以下事項：(1) 鋼筋成型過程中，盡量不采用點焊，避免燒傷模板表面及損壞波紋管。(2) 箱梁內部波紋管較密，鋼筋安裝與管道相抵觸時，適當調整鋼筋位置， 但不得切斷鋼筋。為保證鋼筋保護層的厚度，鋼筋與模板之間支墊合格的塑料墊 塊。（ 3）兩相鄰梁段的接頭鋼筋的搭接長度按規(guī)范預留， 搭接接頭用扎絲綁扎牢 固，同時用電焊將每一個鋼筋的接頭做點焊處理，增加鋼筋的整體剛度；（4）質量要求：鋼筋綁扎完畢后，要對其綁扎、焊接、尺寸進行檢查，發(fā)現(xiàn) 問題及時處理，滿足質量規(guī)范要求。（四）混凝土工程1 、

39、施工前的準備工作 結合現(xiàn)場的機械設備、人員組成情況，施工前應認真做好以下幾項準備工 作：（1）施工前對拌和站的設備、輸送泵、塔吊、振動棒、砼運輸車等相關的機 具、設備認真檢查，備足易損部件，做好施工前的保養(yǎng)工作；（2 ）加強和氣象部門的聯(lián)系，盡量選擇在合適的天氣下完成砼的澆注工作；（3）做好施工人員的技術交底工作，將人員按區(qū)劃片，各負其責，做到忙而 不亂；（4）做好砼入模前的坍落度測量工作，在保證砼和易性的前提下加強組織協(xié) 調，在開始澆注時和澆注關鍵部位時適當減慢澆注速度， 整個澆注過程中要控制 好砼澆注的節(jié)奏；（5）施工中派專人檢查模板，防止漏漿和鼓模。2 、施工工藝因鋼筋和縱向鋼絞線波紋管

40、布置密集， 混凝土配合比設計時除滿足強度、 和 易性要求， 還需要有很好的流動性和良好的石料級配， 保證混凝上順利穿過鋼筋 和縱向波紋管道的空間。 施工前， 試驗人員對表層及內部砂石料進行取樣， 對砂 石料級配和含水量嚴格測定， 掌握不同部位砂石料含水量的分布， 確定合理的施 工配合比，保證施工配合比有較好的坍落度和可泵性?；炷敛捎靡惶鬃詣佑嬃堪韬驼炯邪韬?， 一臺混凝土輸送泵泵送。 泵送混 凝土前，應先泵送部分高標號砂漿潤滑管道，然后再泵送混凝土?；炷翝沧⑶埃?認真檢查模板拼接質量 （特別是頂板堵頭的安裝質量） ，鋼筋綁扎及保護層，預埋件、預留孔位置的準確性，模內要確保有無雜物；加強試驗

41、人員的監(jiān)督力度， 試驗人員現(xiàn)場跟班作業(yè)， 隨時測定坍落度及和易 性變化情況， 對拌制出的每車砼都進行坍落度的測定， 根據測定的坍落度及時調 整施工配合比， 對每次進入拌和機集料斗的砂石料進行控制， 保證砂石料含水量 的一致。澆注順序：由掛籃的懸臂端向根部端順序澆注， 以防掛籃前端變形較大造成 兩相鄰的梁段底板出現(xiàn)裂縫。 底板澆注完成以后， 在澆注腹板時， 左右腹板砼應 對稱、分層、水平澆筑，防止左右偏載；兩個相同的對稱懸臂段同時澆注時，砼 的偏載控制在設計范圍內（一個梁段的底板重量） 。每次澆注均應一次連續(xù)澆筑 完畢，中間不得中斷，混凝土分層厚度控制在 30cm左右。如遇特殊情況造成澆 筑工作

42、中止，要按圖紙要求進行分臺階處理?；炷琳駬v人員須經培訓后上崗，要定人、定位、定責，分工明確，尤其是 鋼筋密集部位、 錨下砼部位、 端模、 倒角及新舊混凝土連接部位指定專人進行振 搗?；炷敛捎貌迦胧秸駝影?50 棒進行振搗，對鋼筋和波紋管密集處輔以 30 振動棒進行振搗， 特別是齒板位置處的砼要嚴格用小振動棒進行振搗， 保證砼的 密實。砼振搗時，要垂直等距離插入到下一層 510cm左右?；炷恋默F(xiàn)場振 搗嚴格按照規(guī)范進行，要求表面泛漿，不再冒氣泡，混凝土不再下沉為止。施工 人員要邊振搗、邊觀察，防止漏振或過振，技術人員跟班作業(yè)。振搗混凝土時應 避免振動棒與波紋管接觸，混凝土澆筑后，要及時對管

43、道進行檢查。混凝土澆筑完成后及時做好養(yǎng)護工作，以免混凝土表面開裂。收面后應立 即覆蓋薄膜，砼終凝后，去掉薄膜加蓋保濕土工布后，灑水養(yǎng)生?；炷翞⑺B(yǎng) 護七天，養(yǎng)生工作專人負責，使混凝土在養(yǎng)生期間處于良好的濕潤狀態(tài)?；炷恋膹姸取椥阅Ａ康戎笜藱z測主要依靠檢測同等條件養(yǎng)護下混凝土的 試件來實現(xiàn)， 并以此作為箱梁張拉、 撓度控制計算的主要依據。 因此必須重視試 件制作和澆筑梁段的同條件養(yǎng)護工作?；炷潦┕⒁庖韵聨讉€事項：（1）原材料的選用要嚴格要求，特別要嚴格控制中砂的含泥量小于2，石子要求無黃皮水銹。砂石料進場前，對材料進行試驗，杜絕不合格的材料進場。施工中采用的高效減水劑，嚴格控制摻入量，

44、專庫存放。（2）混凝土配合比的要求施工前， 由試驗室提供經監(jiān)理、 業(yè)主認可配合比， 施工中按現(xiàn)場條件定出施 工配合比，嚴格按該配合比進行配料、拌和，并嚴格控制坍落度。（3）澆筑完混凝土后，箱梁表面要及時覆蓋、灑水養(yǎng)生，箱梁內部也要在拆 除內模后進行同樣的養(yǎng)生工作。 澆注混凝土時， 要制作足夠的試件， 其中一部分 與梁體同條件養(yǎng)護，以準確測定梁體的實際強度，為張拉和拆模提供依據。（4）混凝土澆注過程中加強對支架和模板的變形觀測，設專人負責，若有問 題及時匯報、處理。（5）端頭模板用棉絮和海綿條將波紋管、 鋼筋和封端模板的交接處堵塞密實， 防止漏漿。（五）預應力工程1預應力施工材料和機具要求a 、

45、預應力鋼絞線和高強精軋螺紋鋼筋的進場檢查進場材料應有出廠質量保證書和試驗報告單。 鋼絞線表面不得帶有降低鋼絞 線與混凝土粘結力的潤滑劑、油漬等物質，表面不得有裂紋、小刺、機械損傷、 氧化鐵皮；高強精軋螺紋鋼筋表面不得有裂紋、機械損傷、氧化鐵皮、結疤、劈 裂；進場材料須進行力學性能檢驗，不合格產品不得進場。鋼絞線下料采用砂輪鋸切割，禁止電、氣焊切割，以防熱損傷。下料后按設 計預應力鋼束編號、 編束。編束后用細鐵絲將其綁扎牢固， 并將每束鋼絞線編碼 標在兩端。對于鋼絞線的松弛、 應力等指標以及精軋螺紋鋼筋的屈服指標的檢測送實驗 室進行試驗，合格后使用。b 錨具進場檢查：使用前對夾片逐片進行外觀、

46、硬度檢查；對工作錨逐個進行外觀、 硬度檢查；抽取 5 工作錨用孔塞規(guī)進行驗孔和超聲波探傷；從同批中抽取 6 套錨具，組 裝 3 個預應力筋錨具組裝件，進行錨具錨固能力測試（靜載錨固性能試驗） ，其 性能要求應符合 GBJ85 92預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規(guī)程 ， 同時還應對錨具進行錨口損失試驗。對精軋螺紋鋼筋錨具，要求每 300個抽 2個進行表面質量、螺距、牙高、直 徑檢查。2 預應力管道安裝安裝波紋管時，嚴格按設計坐標施工。定位鋼筋直線段0.5m 設置一道，曲線部位適當加密。 對頂板部位的縱向預應力管道， 首先按照波紋管的位置， 用鋼 筋加工定位架，然后安裝波紋管， 以保證波紋管

47、位置準確、 牢固。安裝錨墊板時， 必須使錨墊板與管道垂直， 并且準確對中， 并做好錨下加強鋼筋網片的綁扎與加 固。豎向精軋螺紋鋼筋下端錨固， 上端張拉， 在安裝波紋管時連同預應力筋一起 安裝就位。波紋管的設置要做到位置準確， 定位牢固， 接頭平順嚴密， 確保預應力孔道 順直，摩阻力小，不漏漿。（1）波紋管道內襯硬塑料管，以防止波紋管漏漿將管道堵塞； （2）波紋管采用塑料波紋管，接頭采用大一個型號的波紋管包裹并用膠帶纏 牢。（3）灌注混凝土時，盡量不要在波紋管上方下料，減少對波紋管的沖擊。（4）混凝土振搗設專人分區(qū)域分片負責，插入式振動棒不得接觸波紋管，以 免損壞和移位管道。（5）質檢人員加強對

48、波紋管的檢查，波紋管安裝后，應檢查波紋管位置、曲 線形狀是否符合設計要求。3 張拉前的準備工作（ 1）張拉設備檢驗：張拉預應力值的準確性對箱梁質量的影響至關重要， 張拉之前必須校核、 配 套標定張拉設備， 對千斤頂、壓力表、油泵進行校驗， 并進行設備的內摩阻校驗， 繪出油表讀數(shù)和相應張拉力關系曲線。 配套標定的千斤頂、 油泵、壓力表要進行 編號，不同編號的設備不能混用。 千斤頂使用超過 6 個月或 200次以上時應重新 標定。張拉機具必須由專人操作！（2）錨墊板的設置錨墊板周圍應力比較集中， 處理不當，可能出現(xiàn)裂紋。 因此施工時注意以下 兩個方面：（a）準確的布置錨下螺旋筋及加強鋼筋網。（b）

49、千斤頂安裝垂直對中， 固定牢固，按張拉順序進行。4 張拉（ l ）預應力鋼束和張拉機具 根據設計張拉力的大小選擇噸位、 行程適宜的千斤頂及與之配套的高壓油泵 和油表?？v向預應力張拉采用 YCW600B型千斤頂，豎向精軋螺紋鋼筋張拉采用 YC100A型千斤頂。（ 2）張拉順序根據設計要求， 梁體張拉采用齡期和強度雙控， 混凝土的加載 齡期按圖紙要求的 7 天控制，強度按 100%控制。張拉預應力筋的順序應為先縱 向筋、再豎向筋。 縱向束左右同位置對稱進行張拉， 底板鋼筋按先長束后短束左 右對稱張拉，豎向精軋螺紋鋼張拉時從后向前且左右要對稱的張拉。（ 3）施加預應力張拉程序按圖紙及技術規(guī)范要求，順

50、序為：O一-15淞制應力一-> 30淞制應力一-控制應力Scon（持荷3min）錨固?？?制應力S con是指錨下張拉控制應力，考慮到夾片的摩阻力，張拉時控制應力Sco按設計 控制應力的 103進行施工。張拉力和延伸量的讀數(shù)在張拉過程中分階段讀出，預應力鋼束的實際伸長值 L 由兩部分組成，一部分是初應力至張拉控制應力之間，實測的鋼束伸長量 L1,另一 部分是初應力時鋼束的推算伸長量 L2 （可采用相鄰級的伸長度）即厶 L=A L1+AL2鋼束實測伸長量與理論伸長量之差控制在 6%以內，否則，按技術規(guī)范中規(guī)定的 步驟和措施進行處理。理論伸長值由設計單位提供。豎向預應力鋼筋張拉：根據設計要求

51、，豎向預應力采用二次張拉工藝，第一次張拉噸位為 59.7T, 第二次 張拉為檢驗張拉，張拉噸位也為59.7T （考慮到張拉錨固時的應力損失，施工中張拉力 按設計噸位的 103控制），第一次張拉與第二次張拉由兩個張拉班組分別進行，對于 張拉后的精軋螺紋鋼筋用兩種不同顏色的油漆標記，防止第一次、第二次張拉后的預 應力鋼筋相混淆。砼強度達到設計要求，清除豎向預應力筋上端槽口內的雜物后，安裝螺母及螺母 旋緊套筒，然后把預應力筋用連接器接長，安裝反力架、千斤頂。待準備就緒后，進 行預應力張拉工作。張拉注意事項 ： 、張拉時，千斤頂軸線與預應力筋要保持平行。 、張拉兩端采用對講機加強聯(lián)系，確保張拉同步緩慢

52、進行。 、張拉時操作人員要配戴防護罩，千斤頂后嚴禁站人。高壓油泵出現(xiàn)異 常時，應立即停止作業(yè)并進行檢查， 嚴禁在千斤頂工作時， 拆卸液壓系統(tǒng)的部件 和敲打千斤頂。5 孔道壓漿一個梁段掛籃前移后，進行壓漿工作。根據設計圖紙要求，現(xiàn)澆箱梁縱向預應力孔道采用真空輔助壓漿工藝進行施工。所謂真空輔助壓漿， 其原理是指在預應力管道壓漿時， 先用真空泵抽吸波紋管孔道中的空氣，使孔道內的空氣盡量稀薄，大氣壓力達到一0.08Mpa,以接近真空狀態(tài)（真空度達到 90以上），使水泥漿在波紋管內流動的過程中，不至于 夾雜氣泡，以達到灰漿的完全密實，防止鋼鉸線銹蝕，增加鋼束的錨固能力。真空輔助壓漿工作過程為：（如圖）把真空泵的吸氣管和孔道的排氣管連接并 密封，壓漿泵的壓漿管和孔道的進漿管連接并密封， 同時把拌制合格的灰漿過濾 到灰漿桶中待用。關閉壓漿孔球閥 1，開啟排氣孔球閥 2，啟動真空泵，待壓力 表達到0.08Mpa時，開啟壓漿孔球閥 1啟動壓漿機進行壓漿，同時真空泵繼續(xù)工作。待到排氣孔排出灰漿，同時關閉真空泵及球閥4,開啟球閥3,使廢漿通過排漿管排出（灰漿不得通過球閥 4進入真空泵，以免真空泵損壞），待排出 合格灰漿后，關閉球閥2