玻璃退火爐總結(jié)實(shí)用教案

1、二、玻璃制品的退火原理：1、熱應(yīng)力的成因 玻璃熱應(yīng)力的形成是因?yàn)椴Ａе破吩诔尚蔚倪^程中玻璃從液態(tài)變成固態(tài)(gti)時(shí)溫度的變化引起的。如圖所示： 玻璃制品中內(nèi)應(yīng)力的檢驗(yàn)(jinyn)： 常用的平板玻璃內(nèi)應(yīng)力的檢驗(yàn)方法有如圖右所示的兩種：表面應(yīng)力和板中應(yīng)力。原因是：內(nèi)應(yīng)力會(huì)使玻璃在光學(xué)上成為各向異性體，會(huì)影響玻璃的光學(xué)性能，所以就利用這一現(xiàn)象來測量玻璃內(nèi)應(yīng)力的大小。這也是玻璃的內(nèi)應(yīng)力常用光程差來表示(biosh)的原因，單位為：納米(nm)或毫米(mm)。第1頁/共22頁第一頁，共23頁。如圖所示，在本來光性均質(zhì)的玻璃上有應(yīng)力存在時(shí)，當(dāng)光沿z方向照射到玻璃平面上后，則z方向的折射率nz就會(huì)與x方

2、向的折射率nx、y方向的折射率ny產(chǎn)生差異。因而沿x方向上和沿y方向上通過的光線就要產(chǎn)生雙折射(俗稱：光變)，其大小與玻璃中的內(nèi)應(yīng)力成正比，即： n=nx-ny=B： 式中: n偏振光線通過玻璃原板單位厚度時(shí)在兩個(gè)垂直方向上的折射率差，無量綱量； B一偏振光應(yīng)力系數(shù)，單位：布(布懦斯特，Brew-ster，l布=l0-12m2N)； 光線雙折射的光程差l與n之問的關(guān)系是：當(dāng)n=l10-6時(shí)相當(dāng)于l nmmm)的光程差。 因此，可以先用偏光儀測定出光在玻璃內(nèi)單位行程上的光程差，再根據(jù)不同玻璃的偏振光應(yīng)力系數(shù)B求出玻璃內(nèi)應(yīng)力。 例如普通鈉鈣硅玻璃的B=2.85布(即2 .8510-12m2N)，于

3、是1 MNm2內(nèi)應(yīng)力產(chǎn)生的光程差285 nmmm，或l nmmm光程差3509 Nm2內(nèi)應(yīng)力。 注意：用偏光儀法測量的玻璃應(yīng)力較粗略。另外，用干涉色法也可定量測出玻璃中的內(nèi)應(yīng)力，用補(bǔ)償器法的測量精度(jn d)更高，還可以用超聲波干涉法、激光干涉法測量玻璃內(nèi)應(yīng)力。當(dāng)然，目前所有應(yīng)力測試儀器的測試數(shù)據(jù)處理工作都可由計(jì)算機(jī)來完成。第2頁/共22頁第二頁，共23頁。2、玻璃制品的退火 就是把具有永久應(yīng)力的玻璃制品重新加熱到玻璃制品內(nèi)部質(zhì)點(diǎn)可以移動(dòng)的溫度，利用質(zhì)點(diǎn)的位移(wiy)使應(yīng)力分散來消除或減弱其應(yīng)力。 應(yīng)力松弛的速度在很大程度上取決于玻璃加熱的溫度，溫度越高，松弛速度越快。其理論指導(dǎo)如下式描述

4、：因此，找一個(gè)合適的退火溫度是玻璃退火處理的關(guān)鍵。有一個(gè)合理的范圍,一般以保溫3min能消除(xioch)應(yīng)力95%的溫度為退火溫度的上限，此時(shí)玻璃的粘度為在10-13.4pa.s。以保溫3min能消除(xioch)5%的應(yīng)力溫度為退火溫度的下限，此時(shí)玻璃的粘度在10-14.5pa.s/0Te退火(tu hu)標(biāo)準(zhǔn) 玻璃制品的退火(tu hu)標(biāo)準(zhǔn)是： (即對(duì)玻璃退火(tu hu)程度的要求)根據(jù)退火(tu hu)后的殘余內(nèi)應(yīng)力用光程差 按其用途不同而有所區(qū)別。一般來說， 光學(xué)玻璃 退火(tu hu)標(biāo)準(zhǔn)要高一些(航空用玻璃的退火(tu hu)標(biāo)準(zhǔn)更高一些)，用退火(tu hu)后的殘余內(nèi)應(yīng)力

5、用光程差來表示，則要求在0.25.0 nmmm。 鈉鈣硅玻璃 此值相當(dāng)于光程差為10 nmmm。 平板玻璃 退火(tu hu)后的殘余內(nèi)應(yīng)力與其厚度成正比用光程差表示的應(yīng)力計(jì)算公式為： l=K1 (nmmm) 第3頁/共22頁第三頁，共23頁。 式中： 1 一玻璃原板厚度(a一2， 為玻璃原板厚的一半),mm; K應(yīng)力計(jì)算系數(shù)，nmmm，一般K=0.30.6。 K 值可視玻璃板的用途而定，當(dāng)5 mm時(shí)，K取低值。普通玻璃制品 F.J.Twyman建議退火后的允許極限殘余(cny)內(nèi)應(yīng)力120玻璃破壞強(qiáng)度(一般控制在玻璃極限抗張強(qiáng)度的l%5)。 浮法平板玻璃的退火標(biāo)準(zhǔn)既要考慮成品率又要考慮經(jīng)濟(jì)性

6、，不必消耗太長時(shí)間來試圖完全消除內(nèi)應(yīng)力，即允許有一定的殘余(cny)內(nèi)應(yīng)力存在。所以，已有人根據(jù)生產(chǎn)實(shí)踐和有關(guān)理論計(jì)算得出浮法玻璃退火后允許殘余(cny)內(nèi)應(yīng)力與玻璃原板厚度之間的關(guān)系，如表3 18。 表3 18不同厚度玻璃原板退火后殘余(cny)應(yīng)力允許值第4頁/共22頁第四頁，共23頁。3、退火過程 由以上描述可知，要得到一個(gè)殘余應(yīng)力在允許范圍內(nèi)的玻璃制品，就要有一個(gè)合理退火制度。一個(gè)能消除應(yīng)力不使應(yīng)力再產(chǎn)生的過程。（一）加熱過程 本階段將已冷卻的并具有應(yīng)力的玻璃制品加熱到退火溫度（這種退火叫二次退火），加熱速度應(yīng)保證制品產(chǎn)生的暫時(shí)應(yīng)力不超過玻璃本身的極限強(qiáng)度，以防制品炸裂。如制品在高于退

7、火溫度時(shí)直接送入退火窯，則不需此階段（這種退火過程叫一次退火）。（二）保溫階段 本階段將制品保持在高退火溫度附近，目的是為了消除玻璃中的永久應(yīng)力，同時(shí)使制品整體的溫度均勻。關(guān)鍵點(diǎn)在于：保溫溫度和相應(yīng)的時(shí)間。（三）慢冷階段 退火區(qū)域?qū)俾潆A段，為的是防止再次產(chǎn)生永久應(yīng)力。一般玻璃的冷速度為210C/min。在這階段，為了使玻璃制品在冷卻后不產(chǎn)生永久應(yīng)力，或減小到制品所要求的應(yīng)力范圍內(nèi)，在均熱后進(jìn)行慢冷是必要的，以防止過大的溫差。（四）快冷階段 從低退火溫度以下，可以快速冷卻，一直到出窯溫度為止。一般玻璃的快冷速度為15 -25C/min。此時(shí)，玻璃在應(yīng)變點(diǎn)以下進(jìn)行冷卻，如前述只產(chǎn)生暫時(shí)應(yīng)力，只要

8、它不超過玻璃的極限強(qiáng)度，就可以加快(ji kui)冷卻速度以縮短整個(gè)退火過程、降低燃料消耗、提高生產(chǎn)率。第5頁/共22頁第五頁，共23頁。 4、退火溫度計(jì)算 (一）根據(jù)玻璃成分確定 玻璃的退火溫度與玻璃成分有關(guān)，除可用雙折射檢查儀測玻璃退火溫度和用膨脹儀測退火點(diǎn)溫度外，還可用公式計(jì)算。 根椐應(yīng)力在塑性物體中遞減過程的研究求出退火溫度 由實(shí)驗(yàn)研究認(rèn)為，應(yīng)力在塑性物體中遞減的過程隨時(shí)間的變化如下 ： 將該式積分，則得：式中:P。、P1 -開始保溫時(shí)和經(jīng)時(shí)間后的內(nèi)應(yīng)力，MPa; -時(shí)間,min； 是取決于玻璃成分和溫度的常數(shù)。 如以雙折射光程差Nm/cm代替式中的應(yīng)力項(xiàng)，即1=BP1， 0= BP。

9、則可得：式中：A退火常數(shù)，等于AB； B偏光(pin un)應(yīng)力系數(shù)，對(duì)鈉鈣硅玻璃B=2. 57。 2/PAddp/0111App/A1101A第6頁/共22頁第六頁，共23頁。L.HAdams和E.DWilliamson認(rèn)為退火常數(shù)A是高退火溫度T的指數(shù)函數(shù)(zh sh hn sh)，即 式中：M1、M2退火常數(shù)，與玻璃的粘度特性有關(guān)。從該式看出：高溫退火溫度為：2110MTMA)(lg121MAMT生產(chǎn)(shngchn)中各種玻璃與退火常數(shù)見下表所示：第7頁/共22頁第七頁，共23頁。（二）根據(jù)玻璃的組成及各種氧化物含量計(jì)算玻璃的退火溫度 玻璃的性質(zhì)隨其化學(xué)成分而變。在工業(yè)(gngy)玻璃

10、中增加Pb0、Na2O和K2O的含量可大大降低退火溫度，而增加Al2O3、Ca0、Mg0和Si02的含量會(huì)提高退火溫度。其具體表現(xiàn)見下表所示： 表中列出了玻璃化學(xué)成分對(duì)退火溫度的影響，用加號(hào)(+)表示提高的數(shù)據(jù)(shj)，用減號(hào)（一）表示降低的數(shù)據(jù)(shj)，零(o)表示該氧化物對(duì)退火溫度沒有影響。 表：玻璃化學(xué)組成(z chn)對(duì)退火溫度的影響第8頁/共22頁第八頁，共23頁。下表中還列出一系列玻璃的高退火溫度。參照該表找到與被退火玻璃化學(xué)成分相近的玻璃的高退火溫度，再按照前一個(gè)表中的組成對(duì)溫度的影響值，就可以(ky)近似地計(jì)算出該玻璃的高退火溫度。 表：玻璃的高退火溫度(wnd)參考表第9

11、頁/共22頁第九頁，共23頁。（三）根椐玻璃粘度(zhn d)()與其化學(xué)成分的關(guān)系來確定高退火溫度 如果能求得某玻璃組成下的粘度(zhn d)=10-13Pa .s時(shí)，此時(shí)對(duì)應(yīng)的溫度，就接近高退火溫度。 如以x表示玻璃組成中的Na2O的百分含量，以y表示CaO和MgO的百分含量之和，以z表示Al2O3的百分含量，則SiO2的含量為(100-x-y-z)。則可按下面的經(jīng)驗(yàn)公式(gngsh)來計(jì)算與粘度相當(dāng)?shù)臏囟萒 T=Ax-By+Cz+D式中：A、B、C、D一常散，其數(shù)值(shz)列于下表：表：與玻璃粘度有關(guān)的常數(shù)值第10頁/共22頁第十頁，共23頁。要注意的是：上式是根據(jù)假定玻璃中MgO含量

12、為3時(shí)的某一粘度數(shù)值的溫度。實(shí)際(shj)上，玻璃中的MgO百分含量不一定是3，因此，必須根據(jù)實(shí)際(shj)玻璃的成分加以校正。其校正值列于下表：表：當(dāng)玻璃(b l)中1的CaO由1Mgo代替時(shí)相應(yīng)的溫度提高值（四）玻璃制品退火過程中的加熱、保溫(bown)、冷卻時(shí)間（經(jīng)驗(yàn)法）加熱時(shí)間：1加熱速度和加熱時(shí)間的計(jì)算 眾所周知，玻璃的抗壓強(qiáng)度幾乎是抗張強(qiáng)度的10倍，由于玻璃在加熱過程中，玻璃表面承受壓應(yīng)力，而內(nèi)部承受張應(yīng)力，因此，玻璃在加熱時(shí)可以用比冷卻時(shí)大得多的速度進(jìn)行根據(jù)玻璃的抗壓和抗張強(qiáng)度，并考慮到當(dāng)玻璃中有溫度梯度存在時(shí)所產(chǎn)生的溫度應(yīng)力制品的加熱速度(min)可以用下式計(jì)算223020u式

13、中：玻璃制品的厚度,cm。第11頁/共22頁第十一頁，共23頁。加熱速度確定(qudng)后，就可以根據(jù)所需加熱的度數(shù)求得加熱所需的時(shí)間。ut037.0A2013C： 047.0其中CA式中：t 所確定的退火(tu hu)溫度，。 2保溫時(shí)間(shjin)的計(jì)算 玻璃制品在退火過程中也要進(jìn)行保溫，保溫時(shí)間(shjin)(min)可按下式計(jì)算： 式中：Ao應(yīng)力消失速度系數(shù)。應(yīng)力消失速度系數(shù)與玻璃成分及溫度有關(guān)，對(duì)大多數(shù)普通玻璃而言，可取代入式：037.0A220102047. 01337. 037. 0A得：第12頁/共22頁第十二頁，共23頁。對(duì)于要得到應(yīng)力不大于10nm_cm的玻璃，其保溫時(shí)

14、間為152 在連續(xù)壓延玻璃和平拉玻璃生產(chǎn)中，進(jìn)入退火窯的玻璃板的溫度往往略高于玻璃的高退火溫度，但玻璃板的表面和內(nèi)層由于冷卻不均而引起溫度不均。所以在這種情況下，玻璃板一方面需要進(jìn)行保溫(實(shí)際上起均熱作用)以使玻璃板斷面(dun min)溫度均勻；另一方面又要將玻璃板預(yù)先冷卻到玻璃的高退火溫度。這時(shí)就不能用上計(jì)算保溫時(shí)間了，而要按LHAdams的退火公式計(jì)算保溫時(shí)間：式中：保溫時(shí)間，min； n要求玻璃退火(tu hu)后允許的內(nèi)應(yīng)力的光程差，nmcm。預(yù)先冷卻所需時(shí)間(min)按下式計(jì)算n21520因此(ync)，從玻璃入窯經(jīng)保溫和預(yù)冷所需的總時(shí)間為：n22133021第13頁/共22頁第十

15、三頁，共23頁。3. 冷卻速度和冷卻時(shí)間的計(jì)算 玻璃冷卻時(shí)，既會(huì)產(chǎn)生暫時(shí)應(yīng)力，也會(huì)產(chǎn)生永久應(yīng)力。如冷卻速度大于零，則暫時(shí)應(yīng)力在任何(rnh)溫度下都會(huì)產(chǎn)生，而永久應(yīng)力的產(chǎn)生是由于熱應(yīng)力松弛的結(jié)果。熱應(yīng)力松弛的部分越大，則冷卻后玻璃制品中的永久應(yīng)力就越大。在退火區(qū)域中的內(nèi)應(yīng)力的產(chǎn)生決定于兩個(gè)因素，首先是冷卻速度，其次是玻璃在退火溫度下冷卻過程中熱應(yīng)力的松馳速度。因此，玻璃的退火關(guān)鍵是如何正確的確定和控制退火區(qū)域內(nèi)的冷卻。當(dāng)認(rèn)為玻璃(b l)冷卻時(shí)熱應(yīng)力的松馳是最大的，為：)(1ttEav式中：玻璃的膨脹系數(shù)，1/； E玻璃的彈性模數(shù)，MPa； 玻璃的泊松比， tav玻璃冷卻過程中瞬間(shn j

16、in)平均溫度，； t玻璃冷卻過程中某點(diǎn)瞬時(shí)溫度，。當(dāng)其冷卻為兩面均勻冷卻時(shí)，其內(nèi)部某點(diǎn)的溫度為：axuutt2)(220第14頁/共22頁第十四頁，共23頁。則某一瞬間玻璃板的平均溫度為：azuutdzaxuuttdztav3)(2)(1122002200由上式可以看出，玻璃在退火過程(guchng)中的冷卻時(shí)間與要求的平均溫度有關(guān)。如果按要求的最終殘余應(yīng)力計(jì)算的話，則將上式適當(dāng)變換代入到：)(1ttEav則能得到合適(hsh)的冷卻速度：)1 (6)(22azEu)()1 (622zEau或:第15頁/共22頁第十五頁，共23頁。三、玻璃退火制度(zhd)的確定：退火制度：是指退火窯內(nèi)的溫

17、度變化規(guī)律，或稱:退火曲線。如圖3.132所示。玻璃的退火制度是通過在退火爐的均熱區(qū)出口(ch ku)，退火區(qū)出口(ch ku)、退火后區(qū)出口(ch ku)設(shè)置熱電偶來測量溫度，和控制溫度的。 以浮法平板玻璃的退火為例，設(shè)計(jì)浮法玻璃退火窯、制定退火制度，一般按6mm厚玻璃原板為計(jì)算基準(zhǔn)。6 mm厚玻璃原板的退火制度按照玻璃原板能承受應(yīng)力的能力和重要退火區(qū)的降溫能力再進(jìn)行核算，必要時(shí)需降低產(chǎn)量、降低拉引速度，以滿足退火要求。均熱冷卻階段(均熱區(qū)) 進(jìn)入退火(tu hu)窯的玻璃原板溫度一般為60010tmax。所以該階段主體為冷卻階段。加熱玻璃原扳的邊部、表面是為了減少上、下表面以及板中、邊部存

18、在的溫差，從而創(chuàng)造良好的退火(tu hu)條件，提高退火(tu hu)質(zhì)量。該階段使玻璃原板均勻冷卻到tmax。據(jù)經(jīng)驗(yàn)，6mm厚玻璃原板的冷卻速度為2227 min第16頁/共22頁第十六頁，共23頁。保溫階段(重要退火區(qū)) 該階段的溫度范圍為tmaxtmin，這是退火過程中最關(guān)鍵的階段。玻璃原板退火后的殘余內(nèi)應(yīng)力大小及其分布主要取決于玻璃原板在此階段內(nèi)的冷卻速度以及溫度分布。所以，要認(rèn)真確定冷卻速度，并精心組織退火，確保退火質(zhì)量。慢速冷卻階段(退火后區(qū)) 玻璃原板在此階段(tmin)僅產(chǎn)生暫時(shí)應(yīng)力。但是，暫時(shí)應(yīng)力過大也會(huì)使玻璃原板炸裂。一般來說，暫時(shí)應(yīng)力小于或等于玻璃原板破壞強(qiáng)度的25。根據(jù)

19、經(jīng)驗(yàn)，此階段玻璃原板的降溫速度可為保溫階段(重要退火區(qū))的3.5倍?？焖倮鋮s階段(強(qiáng)制冷卻階段) 。 此階段玻璃原板的降溫速度既受到玻璃原板所能承受應(yīng)力的限制又受到玻璃原板熱交換能力的限制。玻璃原板是不良導(dǎo)熱體，其熱交換能力只有通過實(shí)驗(yàn)才能得到(d do)。 下圖是某6mm厚浮法玻璃原板的退火曲線，可供參考。需要提醒的是：退火曲線給出的是玻璃原板溫度。而退火窯是窯內(nèi)空間氣體的溫度。測控溫度與退火曲線溫度之間的差值需要在實(shí)踐中不斷摸索第17頁/共22頁第十七頁，共23頁。四、浮法平板玻璃退火窯(輥道式退火窯)的基本結(jié)構(gòu) 退火爐（窯）是實(shí)現(xiàn)玻璃退火原理進(jìn)行退火過程的專屬設(shè)備。 圖3.134是浮法平

20、板玻璃退火的專用退火窯。窯內(nèi)玻璃原板的傳輸由輥道來完成。所以，又稱為輥道式退火窯。 其結(jié)構(gòu)有兩種：磚結(jié)構(gòu)和鋼結(jié)構(gòu)。 磚結(jié)構(gòu)：用耐火磚在現(xiàn)場砌筑而成，窯內(nèi)設(shè)有加熱、冷卻裝置。 優(yōu)點(diǎn)：投資相對(duì)較小。 缺點(diǎn)：由于磚砌筑周期長，占地面積大，不美觀，所以現(xiàn)在不再采用該型式； 鋼結(jié)構(gòu)：退火窯包括保溫段(熱絕緣區(qū))和非保溫段(非熱絕緣區(qū))兩部分全部用鋼材和保溫材料構(gòu)成。在保溫段，窯體主要由內(nèi)、外兩層金屬殼體組成，中間填充(tinchng)保溫棉。鋼結(jié)構(gòu)一般先在機(jī)械廠預(yù)制，再到現(xiàn)場組裝。退火窯的基本(jbn)組成： 為了滿足玻璃原板退火曲線的要求退火窯窯體是一個(gè)具有一定長度的隧道，沿隧道長度方向上分為若干區(qū)，

21、區(qū)與區(qū)之間用擋簾分隔，每個(gè)區(qū)的溫度(wnd)范圍不同。窯體熱源輸送裝置 優(yōu)點(diǎn)：密封性好，占地面積小，外觀精美，蓄熱較少，可預(yù)制、現(xiàn)場組裝、施工周期短，檢修方便。 缺點(diǎn)：投資相對(duì)較大，整個(gè)退火窯按模數(shù)分為若干節(jié),每節(jié)長度通常是輥間距的56倍(輥間距一般為0 45 m或05 m)。第18頁/共22頁第十八頁，共23頁。 隧道內(nèi)設(shè)玻璃輸送(sh sn)裝置輥道。 玻璃板的輸送(sh sn) 輥道的作用： 支承玻璃板使之其雙面均勻退火 另外，在兩側(cè)窯墻上,輥道之上設(shè)置有觀察孔(用于觀察炸板的位置)； 輥道之下還設(shè)置有清掃門(便于清除碎玻璃，但清掃后要注意關(guān)門和密封)。 熱源： 熱源位置：設(shè)置在窯體上，

22、在窯 的兩側(cè)或頂?shù)滋?，其作用是為退火窯內(nèi)補(bǔ)充必要的熱量。 退火窯的區(qū)域劃分：目的是為更好更便捷的對(duì)退火工藝參數(shù)的控制，以滿足生產(chǎn)要求。 退火窯沿長度方向上分熱絕緣區(qū)與非熱絕緣區(qū)兩大類區(qū)。 熱絕緣區(qū)(保溫區(qū))包括：均熱加熱區(qū)(A區(qū)溫度600550，冷風(fēng)順流間接換熱)、重要退火區(qū)(B區(qū)550480 ，冷風(fēng)逆流間接換熱)、退火后區(qū)(c區(qū)480380 冷風(fēng)逆流間接換熱)。 電熱源(ryun)式燃?xì)馐降?9頁/共22頁第十九頁，共23頁。熱絕緣區(qū)與非熱絕緣區(qū)的過渡區(qū)(簡稱：D區(qū))。 非熱絕緣區(qū)(非保溫(bown)區(qū))包括：熱風(fēng)循環(huán)冷卻區(qū)(Ret區(qū))、過渡區(qū)（E區(qū))、強(qiáng)制冷卻區(qū)(F區(qū))。 其中主要的區(qū)是：

23、A、B、C、Ret、F這五個(gè)區(qū)，因?yàn)镈、E這兩個(gè)區(qū)是過渡區(qū)，其長度較短(243 m)。 熱源設(shè)置(shzh)在A、B、C區(qū)中，其中，A區(qū)的熱設(shè)置(shzh)區(qū)域較大，其目的是調(diào)節(jié)玻璃原板表面的溫度，使之符合退火要求。一般一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)上設(shè)有3個(gè)電加熱裝置。 B、C區(qū)熱源一般設(shè)在玻璃板的邊沿部，以滿足玻璃原板邊緣區(qū)調(diào)溫要求。 冷卻風(fēng)的作用及配置：保溫區(qū)設(shè)置冷卻器，是為了調(diào)節(jié)(tioji)玻璃原板的冷卻，特別是當(dāng)退火爐與錫槽相聯(lián)接時(shí)。 冷卻器的設(shè)置：A、B區(qū)單層底頂設(shè)置，C區(qū)頂三下二層設(shè)置。 D區(qū)：D區(qū)為過渡區(qū)(該區(qū)的溫度大約在380370 ，起到連接c區(qū)和Ret區(qū)的作用)，該區(qū)為封閉結(jié)構(gòu)，無加熱裝置、無冷卻裝置、無保溫處理(即采取封閉的自然冷卻方式)，窯體用一層鋼板密封。在Ret區(qū)和F區(qū)，根據(jù)退火窯不同的生產(chǎn)能力再分為若干小區(qū)。第20頁/共22頁第二十頁，共23頁。 有的浮法玻璃(f f b l)生產(chǎn)線在A區(qū)之前還設(shè)有在線鍍膜區(qū)(簡稱：A0區(qū)） 在線鍍膜區(qū)，設(shè)在A區(qū)之前。在線鍍膜區(qū)板下面還通so2氣體，用于玻璃表面改性及保護(hù)輥?zhàn)颖砻妗?Ret區(qū)：為獨(dú)立的封閉