試說明輪胎滾動(dòng)阻力的定義

1、式中，Tq為發(fā)功機(jī)轉(zhuǎn)矩發(fā)動(dòng)機(jī)的最低轉(zhuǎn)速nmi n=600r/min,最高轉(zhuǎn)速 nmax=4000 r/ min裝載質(zhì)量2000kg整車整備質(zhì)量1800kg總質(zhì)量3880kg車輪半徑0.367第一章1.1、 試說明輪胎滾動(dòng)阻力的定義、產(chǎn)生機(jī)理和作用形式？1.2、滾動(dòng)阻力系數(shù)與哪些因素有關(guān)？1.3、 確定一輕型貨車的動(dòng)力性能（貨車可裝用4檔或5檔變速器，任選其中的一種進(jìn)行整車性能計(jì)算）：1）繪制汽車驅(qū)動(dòng)力與行駛阻力平衡圖。2）求汽車的最高車速、最大爬坡度及克服該坡度時(shí)相應(yīng)的附著率。3）繪制汽車行駛加速倒數(shù)曲線，用圖解積分法求汽車有U檔起步加速行駛至 70km/h的車速一時(shí)間曲線，或者用計(jì)算機(jī)求汽車

2、 用U檔起步加速至 70km/h的加速時(shí)間。輕型貨車的有關(guān)數(shù)據(jù)：汽油發(fā)動(dòng)機(jī)使用外特性的Tq n曲線的擬合公式為Tq = E + 觀27（盤）-165“4（金）2 + 40874（為）3 -彳8445（金廣（N m） ； n為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速（r / min）。傳動(dòng)系機(jī)械效率n t = 0.85波動(dòng)阻力系數(shù)f = 0.013空氣阻力系數(shù)x迎風(fēng)面積2CdA = 2.77 m主減速器傳動(dòng)比飛輪轉(zhuǎn)功慣量二前輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量四后輪轉(zhuǎn)功慣量jo= 5.832I f= 0.218kg m2Iwi = 1.798kg m2Iw2= 3.598kg m變速器傳動(dòng)比ig（數(shù)據(jù)如下表）D博W苕YC6朋LW5561.&M

3、J.OO軸距L = 3.2m質(zhì)心至前鈾距離（滿載）a = 1.947m質(zhì)心高（滿載）hg= 0.9m1.4、空車、滿載時(shí)汽車動(dòng)力性有無變化？為什么？1.5、 如何選擇汽車發(fā)動(dòng)機(jī)功率？1.6、 超車時(shí)該不該換入低一檔的排檔？1.7、統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)表明，裝有 0.52L排量發(fā)動(dòng)機(jī)的轎車，若是前置發(fā)動(dòng)機(jī)前輪驅(qū)動(dòng)（F.F.）轎車，其平均的軸負(fù)荷為汽車總重力的61.5%;若是前置發(fā)動(dòng)機(jī)后輪驅(qū)動(dòng)（F.R.）轎車，其平均的前軸負(fù)荷為汽車總重力的55.7%。設(shè)一轎車的軸距L = 2.6m，質(zhì)心高度 h = 0.57m。試比較采用F.F.及F. R.形式時(shí)的附著力利用情況，分析時(shí)其前軸負(fù) 荷率取相應(yīng)形式的平均值。確定

4、上述F. F.型轎車在0 = 0. 2及0. 7路面上的附著力，并求由附著力所決定的權(quán)限最高車速與極限最大爬坡度及極限最大加速度（在求最大爬坡度和最大加速度時(shí)可設(shè)Fw二0）。其他有關(guān)參數(shù)為：m = 1600kg , Cd = 0.45, A = 2.00 m2 , f = 0.02,3= 1.00。1.8、一轎車的有關(guān)參數(shù)如下：總質(zhì)量 1600kg ;質(zhì)心位置：a=1450mm , b = 1250mm , hg=630mm;發(fā)動(dòng)機(jī)最大扭矩 M emax = 140N m; I擋傳動(dòng)比ii =0.385;主減速器傳動(dòng)比io = 4. 08;傳動(dòng)效率nm = 0.9;車輪半徑r=300mm;飛輪

5、轉(zhuǎn)動(dòng)慣量If = 0.25kg m2 ;全部車輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量刀 Iw= 4.5kg m2 （其中，前輪的 iw = 2.25 kg m2 ,后輪的 iw =22.25 kg m ）。若該轎車為前輪驅(qū)動(dòng)，問：當(dāng)?shù)孛娓街禂?shù)為0.6時(shí)，在加速過程中發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩能否充分發(fā)揮而產(chǎn)生應(yīng)有的最大加速度？應(yīng)如何調(diào)整重心在前、后方向的位置 （即b值），才可以保證獲得應(yīng)有的b最大加速度。若令 l x 100%為前軸負(fù)荷率，求原車的質(zhì)心位置改變后，該車的前軸負(fù)荷率。解題時(shí)，為計(jì)算方便，可忽略滾動(dòng)阻力與空氣阻力。1.9、一輛后袖驅(qū)動(dòng)汽車的總質(zhì)量2152kg，前軸負(fù)荷52 %，后軸負(fù)荷48%，主傳動(dòng)比io = 4.55，

6、變速器傳動(dòng)比：一擋： 3.79,二擋：2.仃，三擋：1.41，四擋：1.00，五擋：0. 86。質(zhì)心高度hg =20.57m , CdA = 1.5m，軸距 L = 2.300m，飛輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 If = kg -m2 , 四個(gè)車輪總的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 Iw= 3.6kg m2，車輪半徑r = 0.367m。該 車在附著系數(shù)屮=0.6的路面上低速滑行曲線和直接擋加速曲線如習(xí)題圖1所示。國(guó)上給出了滑行數(shù)據(jù)的擬合直線v= 19.76 0.59T,2 v的單位為km/h , T的單位為s,直接擋最大加速度a max = 0.75m/ S（us=50km/h）。設(shè)各擋傳動(dòng)效率均為0.90，求：1）汽車在該路面上

7、的波動(dòng)阻力系數(shù)。2）求直接擋的最大動(dòng)力因素。3）在此路面上該車的最大爬坡度。20a)b>習(xí)題圏1低速滑行曲線與宣接擋加速度曲線a）滑行試驗(yàn)b）加速試驗(yàn)第二章2.1 “車開得慢，油門踩得小，就一定省油”，或者“只要發(fā)動(dòng)機(jī)省油，汽車就一定省油”這兩種說法對(duì)不對(duì)？2.2試述無級(jí)變速器與汽車動(dòng)力性、燃油經(jīng)濟(jì)性的關(guān)系。2.3用發(fā)功機(jī)的“最小燃油消耗特性”和克服行駛阻力應(yīng)提供的 功率曲線，確定保證發(fā)動(dòng)機(jī)在最經(jīng)濟(jì)工況下工作的“無級(jí)變速器調(diào)節(jié)特性”。2.4如何從改進(jìn)汽車底盤設(shè)計(jì)方而來提高燃油經(jīng)濟(jì)性？2.5為什么汽車發(fā)動(dòng)機(jī)與傳動(dòng)系統(tǒng)匹配不好會(huì)影響汽車燃油經(jīng)濟(jì) 性與動(dòng)力性？試舉例說明。2.6試分析超速擋對(duì)汽

8、車動(dòng)力性和燃油經(jīng)濟(jì)性的影響。2.7習(xí)題圖2是題1.3中貨車裝用汽油發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)荷特性與萬有特 性。負(fù)荷特性曲線的擬合公式為234b = Bo + BiPe + B2Pe + B3Pe + BqR式中，b為燃油消耗率g/(kW?h) ； pe為發(fā)動(dòng)機(jī)凈功率(kW )?！疽?1上匡亠二|崔*底£圭«jug :|'%：濟(jì) 4nss rtto wta Hbn aira 'W ' 6J19TIJ0S5 2需聃提瑞Pl螢加費(fèi)蚌性與彳右悴性*）負(fù)號(hào)特tr1 5rBwi 2IlWrra. HfrlWiu 43UL&/用6一3006rsift如| f擬合式中的系

9、數(shù)為舟Bi焉132*.S-41fe 祐72加-5PBfi2y0 ITW81307J334.7-09.98轎.<5舁-2C653O.oiWl1砂12&4.4-IR9 7514-5310.0020121虛”9-12 597,00?5-0.1U170.001 K555360!IMLU-8.89?4.47t3-0沏話0一 COO測(cè)06300630512-IS 7UO.Q&IKO.DOQ35MIW3邸9-84.418-0 M74490 OWE 甩X)33041129.7-45,2910.7UL3-0 000752154測(cè)館獅怠速油耗Qid =0.299mL/s（怠速轉(zhuǎn)速400r/m

10、in ）。計(jì)算與繪制題1.3中貨車的1）汽車功率平衡圖。2）最高擋與次高擋的等速百公里油耗曲線?；蚶糜?jì)算機(jī)求貨車按 JB 3352 83規(guī)定的六工況循環(huán)行駛的百公 路油耗。計(jì)算中確定燃油消耗率值b時(shí)，若發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速與負(fù)荷特性中給定的轉(zhuǎn)速不相等，可由相鄰轉(zhuǎn)速的兩根曲線用插值法求得。六工況循環(huán)的參數(shù)如下表LH車唾丿（knrhZ）1501.2丁. 225I7«1陌713.935 “40嗚加理度為II!忑4C.4dO等盤np14-D1切440-如連崖為曲期時(shí)$VS75ISO78 d50羊主ULCira嗷397.73U - 莽2.8輪胎對(duì)汽車動(dòng)力性、燃油經(jīng)濟(jì)性有些什么影響？2.9為什么公共汽車

11、起步后，駕駛員很快換入高擋？2.10達(dá)到動(dòng)力性最佳的換擋時(shí)機(jī)是什么？達(dá)到燃油經(jīng)濟(jì)性最佳的換擋時(shí)機(jī)是什么？二者是否相同？第三章改變1.3題中輕型貨車的主減速器傳動(dòng)比， 作出io為5.17、5.43、 5.83、6.17、6.33時(shí)的燃油經(jīng)濟(jì)性一加速時(shí)間曲線，討論不同 io值對(duì) 汽車性能的影響和采用不同變速器對(duì)汽車性能的影響。 （汽油的密度是 0.7g/cm 3 ）第四章4 . 1轎車駛經(jīng)有積水層的一良好路面公路，當(dāng)車速為100km/h時(shí)要進(jìn)行制動(dòng)。問此時(shí)有無可能出現(xiàn)滑水現(xiàn)象而喪失制動(dòng)能 力？轎車輪胎的胎壓為 179. 27kPa。4. 2在第四章第三節(jié)二中.舉出了CA700轎車的制動(dòng)系由真空助力

12、改為壓縮空氣助力后的制動(dòng)試驗(yàn)結(jié)果。試由表中所列數(shù)據(jù)估算 T2 +1 T2的數(shù)值，以說明制動(dòng)器作用時(shí)間的重要性。24. 3 一中型貨車裝有前、后制動(dòng)器分開的雙管路制功系，其有 關(guān)參數(shù)如下；1）計(jì)算并繪制利用附著系數(shù)曲線與制動(dòng)效率曲線。2）求行駛車速 30km/h，在？ =0.80路面上車輪不抱死的制動(dòng)距離。計(jì)算時(shí)取制動(dòng)系反應(yīng)時(shí)間t = 0.02s，制動(dòng)減速度上升時(shí)間T2 = 0.02s o3）求制功系前部管路損壞時(shí)汽車的制功距離，制功系后部管路損壞時(shí)汽車的制功距離。吊 fnAfl貞心至誼軸距離a/m制豹力分配系散胃40003501.10092901,1703刪2 9506584. 4在汽車法規(guī)中

13、，對(duì)雙軸汽車前、后軸制功力的分配有何規(guī)定。說明作出這種規(guī)定的理由？4. 5 一轎車結(jié)構(gòu)參數(shù)問題1.8中給出的數(shù)據(jù)一樣。轎車裝有單回路制動(dòng)系，其制功器制動(dòng)力分配系數(shù)B = 0.65 o試求：1）同步附著系數(shù)。2）在？ =0.7路面上的制動(dòng)效率。（指無任何車輪抱死3）汽車此時(shí)能達(dá)到的最大制動(dòng)減速度時(shí)）f。4）若將設(shè)車改為雙回路制動(dòng)系統(tǒng)（只改變制動(dòng)的傳動(dòng)系，見習(xí)題圖3）,而制動(dòng)器總制動(dòng)力與總泵輸出管路壓力之比稱為制功系增益，并令原車單管路系統(tǒng)的增益為G'。確定習(xí)題圖 3中各種雙回路制動(dòng)系統(tǒng)以及在一個(gè)回路失效時(shí)的制動(dòng)系增益。b)c)習(xí)題圖3三種不同的雙回路制動(dòng)系統(tǒng)5）計(jì)算：在？=0.7的路面L

14、。上述各種雙回路系統(tǒng)在一個(gè)回路失效時(shí)的制功效率及其能達(dá)到的最大制功減速度。6）比較各種雙回路系統(tǒng)的優(yōu)缺點(diǎn)第五章51 一轎車 （每個(gè) ）前輪胎的側(cè)偏剛度為 -50176N rad 、外傾剛度 為-7665N / rad。若轎車向左轉(zhuǎn)彎，將使兩前輪均產(chǎn)生正的外傾角， 其大小為 4 0。設(shè)側(cè)偏剛度與外傾剛度均不受左、右輪載荷轉(zhuǎn)移的影 響試求由外傾角引起的前輪側(cè)偏角。52 6450 輕型客車在試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)過多轉(zhuǎn)向和中性轉(zhuǎn)向現(xiàn)象，工 程師們?cè)谇皯壹苌霞友b前橫向穩(wěn)定桿以提高前懸架的側(cè)傾角剛度，結(jié)果汽車的轉(zhuǎn)向特性變?yōu)椴蛔戕D(zhuǎn)向。試分析其理論根據(jù)（要求有必要的公式和曲線 ）。53 汽車的穩(wěn)態(tài)響應(yīng)有哪幾種類型 ?表

15、征穩(wěn)態(tài)響應(yīng)的具體參數(shù)有 哪些 ?它們彼此之間的關(guān)系如何 （要求有必要的公式和曲線 ）？54 舉出三種表示汽車穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向特性的方法，并說明汽車重心前 后位置和內(nèi)、外輪負(fù)荷轉(zhuǎn)移如何影響穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向特性？5 5 汽車轉(zhuǎn)彎時(shí)車輪行駛阻力是否與直線行駛時(shí)一樣？56 主銷內(nèi)傾角和后傾角的功能有何不同 ?57 橫向穩(wěn)定桿起什么作用 ?為什么有的車裝在前懇架，有的裝 在后懸架，有的前后都裝？58 某種汽車的質(zhì)心位置、軸距和前后輪胎的型號(hào)已定。按照二 自由度操縱穩(wěn)定性模型， 其穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向特性為過多轉(zhuǎn)向， 試找出五種改 善其轉(zhuǎn)向特性的方法。59 汽車空載和滿載是否具有相同的操縱穩(wěn)定性 ?5 10 試用有關(guān)計(jì)算公式說明汽車

16、質(zhì)心位置對(duì)主要描述和評(píng)價(jià)汽車操縱穩(wěn)定性、穩(wěn)態(tài)響應(yīng)指標(biāo)的影響。5. 11二自由度轎車模型的有關(guān)參數(shù)如下:總質(zhì)量 m = 1818. 2kg繞Oz軸轉(zhuǎn)動(dòng)慣量I z = 3885 kg ?m2軸距 L=3.048m質(zhì)心至前軸距離a=1.463m質(zhì)心至后軸距離b=1.585m前輪總側(cè)偏剛度k =62618N/rad后輪總側(cè)偏剛度k2 =-110185 N / rad轉(zhuǎn)向系總傳動(dòng)比i=20試求:1）穩(wěn)定性因數(shù)K、特征車速Uch。2）穩(wěn)態(tài)橫擺角速度增益曲線y )s- ua車速u=22.35m/s時(shí)的轉(zhuǎn)向靈3）靜態(tài)儲(chǔ)備系數(shù)S.M.，側(cè)向加速度為0. 4g時(shí)的前、后輪側(cè)偏角絕對(duì)值之差a1- a2與轉(zhuǎn)彎半徑的比

17、值 R/R0（R0=15m）。4）車速u=30.56m/s,瞬態(tài)響應(yīng)的橫擺角速度波動(dòng)的固有（圓）頻率g、阻尼比？、反應(yīng)時(shí)間T與峰值反應(yīng)時(shí)間5. 12穩(wěn)態(tài)響應(yīng)中橫擺角速度增益達(dá)到最大值時(shí)的車速稱為特征車速Uch。證明:特征車速Uch= .1R，且在特征車速時(shí)的穩(wěn)態(tài)橫擺角速度增益，為具有相等軸距 L中性轉(zhuǎn)向汽車橫擺角速度增益的一半。5. 13測(cè)定汽車穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向特性常用兩種方法，一為固定轉(zhuǎn)向盤轉(zhuǎn) 角法，并以R/Ro ay曲線來表示汽車的轉(zhuǎn)向特性（見第五章第三節(jié)二）；另一為固定圓周法。試驗(yàn)時(shí)在場(chǎng)地上畫一圓，駕駛員以低速沿 圓周行駛，記錄轉(zhuǎn)向盤轉(zhuǎn)角SSwo ,然后駕駛員控制轉(zhuǎn)向盤使汽車始終 在圓周上以低速

18、持續(xù)加速行駛。隨著車速的提高，轉(zhuǎn)向盤轉(zhuǎn)角dw （一般）將隨之加大。記錄下dw角，并以 魚-ay曲線來評(píng)價(jià)汽車的轉(zhuǎn)向dw0特性，試證-dsw=1+Ku2，說明如何根據(jù)ay曲線來判斷汽車的轉(zhuǎn)向特性5. 14習(xí)題圖4是滑柱連桿式獨(dú)立懸架 （常稱為Me Pherson strut susp nsion）示意圖。試證：1）R.C.為側(cè)傾中心。2）懸架的側(cè)傾角剛度為 K?r = 2ks（mP），式中ks為一個(gè)彈簧的（線）n剛度。習(xí)題圖4滑柱連桿武砂立懸集示意圖5. 15試求計(jì)算穩(wěn)態(tài)響應(yīng)質(zhì)心側(cè)偏角增益衛(wèi))s的公式，并求題5. 11中轎車在u=31 . 3m/s(70 mile / h)、ay = 0.4g時(shí)的質(zhì)心側(cè)偏角。計(jì)算 u=31 . 3m/s時(shí)的瞬態(tài)響應(yīng)峰值反應(yīng)時(shí)間£和轎車的汽車因數(shù)T.B.值。5. 16為什么有些小轎車后輪也設(shè)計(jì)有安裝前束角和外傾角？5. 17