土木工程本科畢業(yè)設計-框架結構手算書

1、武漢科技大學本科畢業(yè)設計2 結構選型及平面布置23 框架計算簡圖33.1 計算單元33.2 梁的跨度33.3 柱高53.4 梁柱的線剛度54 恒載及內(nèi)力分析64.1 恒荷載計算64.2 恒荷載作用下內(nèi)力計算75 屋面樓面荷載及內(nèi)力分析195.1 活荷載計算196 風載及內(nèi)力分析246.1 風荷載計算246.2 內(nèi)力計算266.3 剪力計算337 地震作用及內(nèi)力分析357.1 重力荷載代表值計算357.2 水平地震作用計算387.3 一榀框架內(nèi)力計算428 梁柱內(nèi)力組合469 梁柱配筋計算479.1 梁截面設計479.2 柱截面設計5010 基礎設計5210.1 邊柱基礎5210.2 承臺設計5

2、310.3 中柱基礎5511 樓梯設計5811.1 樓梯板TB設計5811.2 平臺板PTB設計5911.3 平臺梁TL1設計6012 樓板配筋6112.1 荷載設計值6212.2 內(nèi)力計算6212 結構選型及平面布置（1）鋼混框架結構是由梁、柱通過節(jié)點連接組成的承受豎向荷載和水平荷載的結構體系。墻體只給圍護和隔斷作用。框架結構具有建筑平面布置靈活，室內(nèi)空間大的的優(yōu)點，廣泛應用于電子、輕工、食品、化工等多層廠房和住宅、辦公、商業(yè)、旅館等民用建筑。因此此次用鋼混框架結構。按結構布置不同，框架結構可以分為橫向承重，縱向承重和縱橫向承重三種布置方案。本次采用橫向承重方案，豎向荷載主要由橫向框架承擔。

3、樓板為預制板時應沿橫向布置，樓板為現(xiàn)澆時，一般需設置次梁，將荷載傳至橫向框架。橫向框架還要承受橫向水平風載和地震荷載。在房屋的縱向布置連系梁與橫向框架連接。這些連系梁與柱實際上形成了縱向框架，承受平行與房屋縱向的水平風載和地震荷載。本建筑可以不設置伸縮縫。（2）結構平面布置圖2.1 結構平面布置圖柱截面尺寸底層， 為安全起見，并考慮上述的軸壓比，一至三層選用500×500mm的柱子，四至八層選用600×600mm的柱子。梁的截面尺寸 縱橫框架梁 ，且b>0.5柱寬則，邊跨取，中跨取次梁同樣取。樓板厚：根據(jù)經(jīng)驗取130mm.混凝土的等級、鋼號的選擇圖2.23 框架計算簡

4、圖在恒載、活載、風載等作用下取一榀框架計算。3.1 計算單元取第三軸線框架進行計算，如下圖所示圖 3.13.2 梁的跨度（柱中線間的距離）主梁：邊跨 圖3.2 框架計算簡圖中跨 連系梁： 邊跨 中跨 3.3 柱高對于底層柱，假設基礎頂面與室內(nèi)地面相差1.5m,則底層柱高為3.9+1.5=5.4m.其他層高均為3.9m，則框架計算簡圖如圖3.2。3.4 梁柱的線剛度截面慣性矩的求法：由于現(xiàn)澆板對梁的抗彎剛度的增強作用，故對中框架梁乘以2.0，邊框架梁乘以1.5。邊梁：中梁：柱：各桿件的線剛度i（對于C25的混凝土，。對于C30的混凝 土，） 。邊梁：中梁：底層柱：2-3層柱：4-8層柱：4 恒載

5、及內(nèi)力分析4.1 恒荷載計算1、屋面框架梁線荷載標準值20厚水泥混凝土找平 0.02×20=0.4kN/m2120厚焦渣混凝土找坡層 15×0.12=1.8kN/m2三氈兩油防水層 0.45kN/m2130mm厚鋼筋混凝土樓板 0.13×25=3.25kN/m220厚板底抹灰 0.02×17=0.34kN/m2 屋面恒荷載 6.24 kN/m2邊框架梁自重 0.3×0.7×25=5.25kN/m邊框架梁粉刷 2×(0.7-0.1)×0.02×17=0.408kN/m中框架梁自重 0.3×0.5&

6、#215;25=3.75kN/m2中框架梁粉刷 2×(0.5-0.1)×0.02×17= 0.272kN/m則作用于屋面框架梁上線荷載標準值為：G8AB1=5.25+0.408=5.658kN/m G8BC1=3.75+0.272=4.022kN/mG8AB2=6.24×4.0=24.96kN/mG8BC2=6.24×2.1=13.1kN/m2、樓面框架梁線荷載標準值50mm厚水泥砂漿貼磚 0.05×20=1kN/m2130mm厚鋼筋混凝土樓板 0.13×25=3kN/m220mm厚石灰砂漿抹底 0.02×17=0

7、.34kN/m2 樓面恒荷載 4.34kN/m2 邊框架梁自重及粉刷 5.658kN/m中框架梁自重及粉刷 4.022kN/m邊跨填充墻自重 0.24×3.2×18=16.848kN/m填充墻粉刷 2×0.02×3.2×17=2.45kN/m則作用于樓面框架梁上線荷載標準值為：gAB1=5.658+16.848+2.45=24.956kN/m gBC1=4.022kN/m gAB2=4.34×4=17.36kN/m gBC2=4.34×2.1=9.114kN/m3、樓面框架節(jié)點集中荷載標準值 縱向框架梁自重 0.3×

8、;0.7×4×25=21kN縱向框架梁粉刷 2×(0.7-0.1)×0.02×4×17=1.632kN框架柱自重及粉刷 樓板重 4×3×4.34=52.08kN墻體自重（減去窗戶） 18×0.24×4×(3.9-0.7)-2×2=38kN則邊節(jié)點集中荷載為： GA=137.77kN縱向框架梁自重及粉刷 22.632kN縱向框架梁傳來的樓面恒荷載 4×（2.1+6）/2×4.34=70.308kN框架柱自重及粉刷 25.055KN墻體自重 18×0

9、.24×4×(3.9-0.7)=55.3kN則中節(jié)點集中荷載為： GB=173.3kN4屋面框架節(jié)點集中荷載標準值縱向框架梁自重及粉刷 22.632KN屋面板重 4×3×6.24=74.88kN1m高女兒墻自重及粉刷 1×4×0.24×18+2×1×4×0.02×17=20kN則頂層邊節(jié)點集中荷載為： G8A=117.512kN縱向框架梁自重及粉刷 22.632kN屋面恒荷載 4×（2.1+6）/2×6.24=101.088kN則頂層中節(jié)點集中荷載為 G8B=123

10、.72kN4.2 恒荷載作用下內(nèi)力計算計算簡圖（如圖4.1）2荷載等效 頂層邊跨 頂層中跨 中間層邊跨 中間層中跨 荷載等效后的計算簡圖如圖4.2圖4.1 計算簡圖圖4.2 等效計算簡圖3固端彎矩計算頂層邊跨 頂層中跨 中間層邊跨 中間層中跨 分層計算彎矩分配系數(shù)的計算：第二層 A軸線：下柱 上柱 右梁 B軸線：左梁 下柱 上柱 右梁 第三層 A軸線：下柱 上柱 右梁 B軸線：左梁 下柱 上柱 右梁 第四層 A軸線：下柱 上柱 右梁 B軸線：左梁 下柱 上柱 右梁 第五-八層 A軸線： 下柱 上柱 右梁 B軸線： 左梁 下柱 上柱 右梁 頂層 A軸線： 下柱 右梁 B軸線： 左梁 下柱 右梁

11、則彎矩二次分配如下（由于為對稱結構，故只列出一半）：表4.1恒載作用下彎矩分配表層下柱上柱右梁左梁下柱上柱右梁八分配系數(shù)0.390.610.340.220.44固端彎矩-78.3778.37-4.930.5747.81-25.12-16.26-32.51傳遞來的彎矩16.46-12.5623.91-10.2616.26彎矩第二次分配-1.52-2.38-10.17-6.58-13.16最終桿端彎矩45.51-45.5167-33.1-33.9七分配系數(shù)0.280.280.440.280.180.180.36固端彎矩-117.57117.57-3.5732.9232.9251.73-31.92-

12、20.52-20.52-41.04傳遞來的彎矩16.4615.29-15.9625.87-10.26-8.1320.52彎矩第二次分配-4.42-4.42-6.95-7.84-5.04-5.04-10.08最終桿端彎矩44.9643.79-88.75103.68-40.82-33.69-34.17六分配系數(shù)0.280.280.440.280.180.180.36固端彎矩-117.57117.57-3.5732.9232.9251.73-31.92-20.52-20.52-41.04傳遞來的彎矩16.4616.46-15.9625.87-10.26-10.2620.52彎矩第二次分配-4.75-

13、4.75-7.46-7.24-4.66-4.66-9.31最終桿端彎矩44.6344.63-89.26104.28-35.44-35.44-33.4五分配系數(shù)0.280.280.440.280.180.180.36固端彎矩-117.57117.57-3.5732.9232.9251.73-31.92-20.52-20.52-41.04傳遞來的彎矩16.4616.46-15.9625.87-10.26-10.2620.52彎矩第二次分配-4.75-4.75-7.46-7.24-4.66-4.66-9.31最終桿端彎矩44.6344.63-89.26104.28-35.44-35.44-33.4四

14、分配系數(shù)0.280.280.440.280.180.180.36固端彎矩-117.57117.57-3.5732.9232.9251.73-31.92-20.52-20.52-41.04傳遞來的彎矩16.4616.46-15.9625.87-10.26-10.2620.52彎矩第二次分配-4.75-4.75-7.46-7.24-4.66-4.66-9.31最終桿端彎矩44.6344.63-89.26104.28-35.44-35.44-33.4三分配系數(shù)0.30.280.420.270.190.180.36固端彎矩-117.57117.57-3.5735.2732.9449.38-30.78-

15、21.66-20.52-41.04傳遞來的彎矩17.0516.46-15.3924.69-10.38-10.4620.52彎矩第二次分配-5.44-5.1-7.61-6.46-4.54-4.3-8.61最終桿端彎矩46.8844.28-91.19105.02-37.03-35.28-32.7二分配系數(shù)0.290.290.420.270.190.190.35固端彎矩-117.57-117.57-3.5734.134.149.38-30.78-21.66-21.66-39.9傳遞來的彎矩18.8117.64-15.3924.69-11.4-10.8319.95彎矩第二次分配-6.11-6.11-8

16、.85-6.05-4.26-4.26-7.84最終桿端彎矩46.845.63-92.43105.43-37.32-36.75-31.36一分配系數(shù)0.230.320.450.290.140.20.37固端彎矩-117.57-117.57-3.5727.0437.6252.91-33.06-15.96-22.8-42.18傳遞來的彎矩17.05-16.5326.4-10.8321.09彎矩第二次分配-0.12-0.17-0.23-10.65-5.14-7.34-13.59最終桿端彎矩26.9254.5-81.42100.32-21.1-40.97-38.255、對彎矩進行調幅對于梁端彎矩，均乘以

17、0.85的調幅系數(shù)，而對于跨中彎矩，則按下面的公式計算：調幅后的數(shù)值為彎矩圖括號內(nèi)的數(shù)值，調幅后：頂層： 第八層： 第七-五層： 圖4.3 恒載作用彎矩圖第四層： 第三層： 第二層： 3、剪力計算剪力使結構順時針轉動為正，此處M均為調幅后的彎矩值。頂層： 第八層： （下面各層均不變）第七-五層： 第四層： 第三層： 第二層： 軸力計算 圖4.4 剪力軸力圖框架結構的剪力圖和軸力圖如圖4.4。5 屋面樓面荷載及內(nèi)力分析5.1 活荷載計算由于此方案設計的是不上人的屋面，樓面活載取雪載和活載的較大值計算，因均為0.5KN/m2,故此處只計算雪荷載的影響。 1、屋面框架梁線荷載標準值qAB=0.5&#

18、215;4=2.0kN/mqBC=0.65×2.1=1.05kN/m2、樓面框架梁線荷載標準值qAB=2.0×4=8kN/mqBC=2.5×2.1=5.25kN/m3、屋面框架節(jié)點集中荷載標準值邊節(jié)點：縱向框架梁傳來的雪荷載 42×0.5/2=4kN橫向框架傳來的雪荷載 (1-2×0.332+0.333)×0.5×4×6/2=4.9kN 則QA=8.92kN中節(jié)點：縱向框架梁傳來的雪荷載 4+(1-2×0.352+0.353)×0.5×8×2.1/2=7.35kN則QB=7.

19、35+4.9=12.25kN4、樓面框架節(jié)點集中荷載標準值邊節(jié)點：縱向框架梁傳來的活荷載 42×2/2=16kN橫向框架傳來的活荷載 (1-2×0.332+0.333)×2×4×6/2=19.6kN 則QA=35.6kN中節(jié)點：縱向框架梁傳來的雪荷載 16+(1-2×0.352+0.353)×2.5×8×2.1/2=32.76kN則QB=19.6+32.76=52.36kN（1）活荷載作用下內(nèi)力計算1計算簡圖圖5.1 計算簡圖荷載等效頂層邊跨 頂層中跨 中間層邊跨 中間層中跨 荷載等效后的計算簡圖如下：圖

20、5.2 等效計算圖3固端彎矩計算頂層邊跨 頂層中跨 中間層邊跨 中間層中跨 用彎矩二次分配法計算彎矩表5.1 橫在作用下彎矩分配表恒載作用下彎矩分配表層下柱上柱右梁左梁下柱上柱右梁八分配系數(shù)0.390.610.340.220.44固端彎矩-4.924.92-0.241.923-1.59-1.03-2.06傳遞來的彎矩2.76-0.81.5-1.671.03彎矩第二次分配-0.76-1.2-0.29-0.19-0.38最終桿端彎矩3.92-3.924.54-2.89-1.65七分配系數(shù)0.280.280.440.280.180.180.36固端彎矩-19.6819.68-1.25.515.518

21、.66-5.17-3.33-3.33-6.65傳遞來的彎矩2.760.96-2.564.33-1.670.523.33彎矩第二次分配-0.32-0.32-0.51-1.53-0.98-0.98-1.97最終桿端彎矩7.956.15-14.0917.31-5.98-4.83-6.49六分配系數(shù)0.280.280.440.280.180.180.36固端彎矩-19.6819.68-1.25.515.518.66-5.17-3.33-3.33-6.65傳遞來的彎矩2.762.76-2.564.33-1.67-1.673.33彎矩第二次分配-0.83-0.83-1.3-1.53-0.98-0.98-1

22、.97最終桿端彎矩7.447.44-14.8817.31-5.98-4.83-6.49五分配系數(shù)0.280.280.440.280.180.180.36固端彎矩-19.6819.68-1.25.515.518.66-5.17-3.33-3.33-6.65傳遞來的彎矩2.762.76-2.564.33-1.67-1.673.33彎矩第二次分配-0.83-0.83-1.3-1.53-0.98-0.98-1.97最終桿端彎矩7.447.44-14.8817.31-5.98-4.83-6.49四分配系數(shù)0.280.280.440.280.180.180.36固端彎矩-19.6819.68-1.25.5

23、15.518.66-5.17-3.33-3.33-6.65傳遞來的彎矩2.762.76-2.564.33-1.67-1.673.33彎矩第二次分配-0.83-0.83-1.3-1.53-0.98-0.98-1.97最終桿端彎矩7.447.44-14.8817.31-5.98-4.83-6.49三分配系數(shù)0.30.280.420.270.190.180.36固端彎矩-19.6819.68-1.25.95.518.27-4.99-3.51-3.34-6.65傳遞來的彎矩2.852.76-2.54.14-1.76-1.673.33彎矩第二次分配-0.93-0.87-1.31-1.09-0.77-0.

24、73-1.45最終桿端彎矩7.827.24-15.2217.74-6.04-5.74-5.97二分配系數(shù)0.290.290.420.270.190.190.35固端彎矩-19.6819.68-1.25.75.78.27-4.99-3.51-3.51-6.47傳遞來的彎矩3.152.95-2.54.14-1.85-1.753.24彎矩第二次分配-1.04-1.04-1.51-1.02-0.72-0.72-1.32最終桿端彎矩7.817.61-15.4217.81-6.08-5.98-5.75一分配系數(shù)0.230.320.450.290.140.20.37固端彎矩-19.6819.68-1.24.

25、536.38.86-5.36-2.59-3.7-6.84傳遞來的彎矩2.85-2.684.43-2.53.42彎矩第二次分配-0.04-0.05-0.08-1.55-0.75-1.07-1.98最終桿端彎矩4.499.1-13.5917.2-3.34-7.27-6.66 風載及內(nèi)力分析夏季平均風速為19m/s，冬季為22m/s?；撅L壓w0=0.35kN/m2，地面粗糙度為B類。本章計算以左風為例。6.1 風荷載計算,建筑物的高度H>30m,且高寬比H/B=31.2/14.1=2.2>1.5,故需考慮風振系數(shù)，且.查建筑結構荷載規(guī)范可得到下列數(shù)據(jù)：查得迎風時s1=+0.8，背風時s

26、2=-0.5。B類地區(qū)H/B=32.7/60.6=0.54（B為建筑物的迎風面寬度）。查得。鋼混框架結構： ,查得則計算過程見下表：表6.1樓層高度H(m)Hi/HzZ迎風面s背風面sq左q右八32.711.4621.3830.8-0.52.2651.416七28.80.881.4031.3510.8-0.52.1231.327六24.90.761 1.3351.3190.8-0.51.9721.233五210.642 1.2671.2840.8-0.51.8221.139四17.10.523 1.1841.2470.8-0.51.6541.034三13.20.404 1.0841.2090.

27、8-0.51.4680.917二9.30.284 11.1590.8-0.51.2980.811一5.40.165 11.0920.8-0.51.2230.764荷載分布圖如圖6.1：各層的集中荷載換算過程如下：圖6.1 荷載分布圖則計算簡圖如圖6.2圖6.2 計算簡圖6.2 內(nèi)力計算1、抗側剛度和反彎點高度確定表6.2樓層KD(104kN/m)y0Iy12y23y3yhh-yh邊柱八1.540.441.290.3810-101.482.42七1.540.441.290.431010101.682.42六1.540.441.290.451010101.762.14五1.540.441.290.

28、51010101.951.95四1.540.441.290.51010101.951.95三1.430.421.330.51010101.951.95二1.430.421.330.51010101.951.95一1.980.620.740.6-00.720-3.242.16中柱八3.530.641.880.4510-101.762.14七3.530.641.880.51010101.951.95六3.530.641.880.51010101.951.95五3.530.641.880.51010101.951.95四3.530.641.880.51010101.951.95三3.290.621.

29、960.51010101.951.95二3.290.621.960.51010101.951.95一4.550.770.920.55-00.720-2.972.432、剪力在各層分配（單位：kN）圖6.3柱端彎矩計算表6.33.414.412.093.639.1911.826.9611.8214.319.0511.7619.0517.5925.7217.5925.7221.731.7721.731.7725.2937.325.2937.328.5942.1828.5942.1838.7554.2158.1366.26風載作用下的內(nèi)力圖圖6.4 風載作用下的內(nèi)力圖 圖6.5 彎矩圖圖6.6 剪力

30、圖和軸力圖3、對彎矩進行調幅對于梁端彎矩，均乘以0.85的調幅系數(shù)，而對于跨中彎矩，則按下面的公式計算：調幅后的數(shù)值為彎矩圖括號內(nèi)的數(shù)值，調幅后：頂層： 第八層： 第七-五層： 第四層： 第三層： 第二層： 6.3 剪力計算剪力使結構順時針轉動為正，此處M均為調幅后的彎矩值。頂層中跨端部剪力 其他層中跨端部剪力 則各邊跨的剪力為：頂層： 第八層： 第七-五層： 第四層： 第三層： 第二層： 軸力計算 圖6.7 剪力圖和軸力圖 7 地震作用及內(nèi)力分析7.1 重力荷載代表值計算1、墻、梁、門、窗、柱及重力荷載代表值匯總（1）梁表7.1構件層次b/mh/mg/kNLi/mGi×LinGi/

31、kN橫梁18層0.30.75.658633.9520679走道梁18層0.30.54.0222.18.451084.5次梁18層0.250.53.397620.3816326.1縱梁18層0.30.75.658422.6340905.23.318.678149.43.922.078176.66.235.083105.21.8510.47220.94求和2446.942、門重力荷載標準值匯總除大門為玻璃門0.45KN/m2,辦公室木門為0.25KN/m2。底層：門標號尺寸數(shù)量荷載標準值M11.0m×2.5m6G1=0.45×1.0m×2.5m×6=6.75

32、kNM20.9m×2.2m28G2=0.2×0.9m×2.2m×28=11.09kN總和 =17.84KN標準層和底層M20.9m×2.2m28G2=0.2×0.9m×2.2m×28=11.09kN3、窗自重均為剛框玻璃窗0.45KN/m2。底層：窗標號尺寸數(shù)量荷載標準值C11.5m×1.8m2個G1=0.45×1.5m×1.8m×2=2.43kNC22.2m×1.8m24個G2=0.45×2.2m×1.8m×24=42.77kNC40

33、.8m×1.8m2個G3=0.45×0.8m×1.89m×2=1.3kN總和46.5KN標準層及頂層窗標號尺寸數(shù)量荷載標準值C11.5m×1.8m2個G1=0.45×1.5m×1.8m×2=2.43kNC22.2m×1.8m25個G2=0.45×2.2m×1.8m×25=44.55kNC40.8m×1.8m2個G3=0.45×0.8m×1.89m×2=1.3kN總和48.28KN4、墻自重縱墻：采用240厚灰沙磚，18KN/m3.內(nèi)外墻

34、為20mm厚的抹灰，17KN/m3。墻面單位面積的重力荷載為 底層A軸線上的縱墻面積：D軸線上的縱墻面積：B軸線上的縱墻面積：C軸線上的縱墻面積：標準層A軸線上的縱墻面積：D軸線上的縱墻面積：B軸線上的縱墻面積：C軸線上的縱墻面積：橫墻：采用與縱墻相同的材料，重力荷載為5.16KN/m2。5、柱重：重度為18KN/m3.內(nèi)外墻為20mm厚的抹灰，重度為17KN/m31、底層：2、標準層：3、雪荷載：女兒墻：則各層墻、柱、梁門窗的總重為：（墻、柱上下各取一半+門窗+梁）底層：+134.2 +362.24+17.84+46.5=6858.5KN標準層：+ 48.24+11.09=6921.98KN

35、D頂層+ 1/2（ 48.24+11.09）+696.21=5381KN（女兒墻重+1/2*標準層的柱、墻、門窗+梁）屋面雪載：0.5*60.6*14.1=427.23KN 屋面恒載：6.24*60.6*14.1=5331.83KN 樓面恒載：4.34*60.6*14.1=3708.36KN 樓面活載：2.5*60.6*2.1+2*60.6*12=1772.55KN各層重力荷載代表值的計算根據(jù)抗震規(guī)范（GB500112010）第5.1.3條：，頂層的荷載代表值包括：屋面荷載、50%的屋面雪荷載、頂層縱墻框架自重、頂層半層墻柱自重。 其它層重力荷載代表值包括：樓面恒載、50%樓面均布荷載、該層縱

36、墻框架橫梁自重、該層上下各半層柱及墻體自重。各樓層重力荷載代表值Gi確定如下：7.2 水平地震作用計算各層D值匯總（D單位：KN/m）計算過程見下表：表7.1層次邊柱 (根)邊柱D中柱 (根)中柱DD八341.29321.88104.02七341.29321.88104.02六341.29321.88104.02五341.29321.88104.02四341.29321.88104.02三341.33321.96107.94二341.33321.96107.94一340.74320.9254.62頂點位移計算（將重力荷載代表值Gi作為水平荷載）uT=+=0.469m3基本自振周期（取=0.7）

37、4基本自振周期水平地震影響系數(shù)設計地震分組第一組，場地類別類，Tg=0.35s，地震加速度0.10g，多遇地震下max=0.085結構底部剪力標準值6各層水平地震作用標準值，故需考慮頂部附加地震作用圖7.17各層水平地震層間剪力樓層水平地震剪力最小值驗算如下：樓層最小地震剪力系數(shù)=0.016同理可驗證其他，均符合要求。8多遇地震下彈性層間位移計算過程見下表：表7.2樓層hi (m)Vi (kN)Di (104kN/m)ue (m)ee八3.9587.63104.020.560.141/550=1.82*10-3七3.91010.88104.020.970.25六3.91374.76104.02

38、1.320.34五3.91679.26104.021.610.41四3.91924.38104.021.850.47三3.92110.12107.941.950.5二3.92437.45107.942.260.58一5.42519.1854.64.610.85故滿足要求。7.3 一榀框架內(nèi)力計算（KJ1）本節(jié)計算以左震為例。層間剪力在各柱分配（KN） 表7.3樓層邊跨中跨八587.63*1.29/104.02=7.29587.63*1.88/104.02=10.62七1010.88*1.29/104.02=12.541010.88*1.88/104.02=18.27六1374.76*1.29/104.02=17.051374.76*1.88/104.02=24.85五1679.26*1.29/104.02=20.831679.26*1.88/104.02=30.35四1924.38*1.29/104.02=23.831924.38*1.88/104.02=34.7