Pkpm參數(shù)設置及文本輸出PPT課件

1、結構軟件各模塊概述結構軟件各模塊概述PMCADPMCAD結構平面計算機輔助設計軟件。結構平面計算機輔助設計軟件。PKPK鋼筋混凝土框架、框排架、排鋼筋混凝土框架、框排架、排 架、連續(xù)梁結構計算與施工架、連續(xù)梁結構計算與施工圖圖繪繪 制軟件。制軟件。TATTAT多層及高層建筑結構三維分析與多層及高層建筑結構三維分析與 設計軟件。設計軟件。SATWESATWE多層及高層建筑結構空間有限元多層及高層建筑結構空間有限元 分析軟件。分析軟件。JCCADJCCAD基礎工程計算機輔助設計。基礎工程計算機輔助設計。LTCADLTCAD樓梯計算機輔助設計。樓梯計算機輔助設計。JLQJLQ剪力墻結構計算機輔助設計

2、。剪力墻結構計算機輔助設計。GJGJ鋼筋混凝土、磚混結構混凝土基鋼筋混凝土、磚混結構混凝土基 本構件設計。本構件設計。BOXBOX箱形基礎計算機輔助設計。箱形基礎計算機輔助設計。STSSTS鋼結構鋼結構CADCAD軟件。軟件。PRECPREC預應力結構計算機輔助設計。預應力結構計算機輔助設計。QIKQIK混凝土小型空心砌塊混凝土小型空心砌塊CADCAD軟件。軟件。第1頁/共86頁第2頁/共86頁第3頁/共86頁第4頁/共86頁第5頁/共86頁第6頁/共86頁第7頁/共86頁第8頁/共86頁第9頁/共86頁第10頁/共86頁SATWESATWE計算控制參數(shù)計算控制參數(shù) 層剛度比計算層剛度比計算

3、剪切剛度：計算嵌固層剛度和純框架結構層間剛度時采用，剪切剛度：計算嵌固層剛度和純框架結構層間剛度時采用，帶斜撐結構不宜采用；底部大空間為一層時可采用。帶斜撐結構不宜采用；底部大空間為一層時可采用。 剪彎剛度：適用計算任何結構的剛度計算，建議采用；底部剪彎剛度：適用計算任何結構的剛度計算，建議采用；底部大空間為二層時可以采用。大空間為二層時可以采用。 按層地震剪力與層地震位移差之比計算（抗震規(guī)范方法）：按層地震剪力與層地震位移差之比計算（抗震規(guī)范方法）：該法概念模糊，結構完全相同的層，放在不同層位移時的剛該法概念模糊，結構完全相同的層，放在不同層位移時的剛度不同，這與層剛度的定義不符，建議一般不

4、用。（系統(tǒng)默度不同，這與層剛度的定義不符，建議一般不用。（系統(tǒng)默認是第三種計算方法，設計者應注意改正）；（也有人認為認是第三種計算方法，設計者應注意改正）；（也有人認為第三種均可采用）第三種均可采用） 總剛與側(cè)剛問題總剛與側(cè)剛問題 按總剛計算耗機時和內(nèi)存資源較多。按總剛計算耗機時和內(nèi)存資源較多。 有彈性樓板設置時必須按總剛計算。有彈性樓板設置時必須按總剛計算。 無彈性樓板時宜按側(cè)剛計算。無彈性樓板時宜按側(cè)剛計算。 規(guī)范控制的層剛度比和位移比，要求在剛性樓板條件下計算，規(guī)范控制的層剛度比和位移比，要求在剛性樓板條件下計算，因此，任何情況下均按側(cè)剛算一次，以驗算層剛度比和位移因此，任何情況下均按側(cè)

5、剛算一次，以驗算層剛度比和位移比。比。第11頁/共86頁剛性樓板剛性樓板3 3個帶質(zhì)量的自由度個帶質(zhì)量的自由度DxDx、DyDy、zz彈性節(jié)點有彈性節(jié)點有2 2個帶質(zhì)量的自由度個帶質(zhì)量的自由度dxdx、dydy第12頁/共86頁SATWESATWE最新求解器最新求解器 最新求解器名為最新求解器名為“VSSVSS向量稀疏求解器向量稀疏求解器”； 原求解器名為原求解器名為“LDLTLDLT三角分解三角分解”。 新求解器在解方程的速度上要比原求解器快新求解器在解方程的速度上要比原求解器快5 52020倍，綜合解題速倍，綜合解題速度快度快2 25 5倍。尤其是超大工程時。例如：一個倍。尤其是超大工程時

6、。例如：一個2323萬自由度的工程，用原求萬自由度的工程，用原求解器解器“LDLTLDLT三角分解三角分解”求解，大約需要求解，大約需要2424小時（其中解方程小時（其中解方程1616小時、內(nèi)力小時、內(nèi)力配筋配筋8 8小時）；用新求解器小時）；用新求解器“VSSVSS向量稀疏求解器向量稀疏求解器”求解，需要求解，需要1010小時（其小時（其中解方程中解方程2 2小時、內(nèi)力配筋小時、內(nèi)力配筋8 8小時）。小時）。 為了新舊對比的需要和程序穩(wěn)定的需要，我們?nèi)匀槐Ａ袅嗽蠼馄鳛榱诵屡f對比的需要和程序穩(wěn)定的需要，我們?nèi)匀槐Ａ袅嗽蠼馄鳌癓DLTLDLT三角分解三角分解”，由于新舊求解器的存貯方式不同，

7、存在數(shù)字的舍入誤，由于新舊求解器的存貯方式不同，存在數(shù)字的舍入誤差不同，計算結果略有不同是正常的。差不同，計算結果略有不同是正常的。新求解器需要的硬盤空間要比原求解器小，計算速度要快，解題能力要新求解器需要的硬盤空間要比原求解器小，計算速度要快，解題能力要強不少，所以強不少，所以SATWESATWE新版本計算求解器的缺省指向為新求解器，即新版本計算求解器的缺省指向為新求解器，即“VSSVSS向向量稀疏求解器量稀疏求解器”。用戶亦可自行選擇、調(diào)整、對比。用戶亦可自行選擇、調(diào)整、對比。第13頁/共86頁第14頁/共86頁平面簡圖第15頁/共86頁層恒載簡圖層恒載簡圖第16頁/共86頁廈門第17頁/

8、共86頁水平力與整體坐標角水平力與整體坐標角 一般情況下取一般情況下取0 0度度，平面復雜平面復雜（如（如L L型、三角型）或抗側(cè)力結構非正交時，型、三角型）或抗側(cè)力結構非正交時，理應分別按各抗側(cè)力構件方向角算一次，但實際上按理應分別按各抗側(cè)力構件方向角算一次，但實際上按0 0、4545度各算一次即可度各算一次即可；當程序給出最大地震力作用方向時，可按該方向角輸入計算，配筋取三者當程序給出最大地震力作用方向時，可按該方向角輸入計算，配筋取三者的大值。的大值。 根據(jù)抗震規(guī)范規(guī)定，當結構存在相交角大于根據(jù)抗震規(guī)范規(guī)定，當結構存在相交角大于1515度的抗側(cè)力構件時，應分別度的抗側(cè)力構件時，應分別計算

9、各抗側(cè)力構件方向的水平地震作用，若程序提供多方向地震作用功能計算各抗側(cè)力構件方向的水平地震作用，若程序提供多方向地震作用功能時，應選用此功能。時，應選用此功能。第18頁/共86頁混凝土容重混凝土容重 鋼筋砼計算重度，鋼筋砼計算重度，考慮飾面的影響應大于考慮飾面的影響應大于2525，不同結構構件的表面，不同結構構件的表面積與體積比不同飾面的影響不同，一般按結構類型取值：積與體積比不同飾面的影響不同，一般按結構類型取值： 結構類型框架結構框剪結構剪力墻結構重度262728鋼材容重一般取一般取7878，如果考慮飾面設計者可以適量增加。，如果考慮飾面設計者可以適量增加。第19頁/共86頁裙房層數(shù)裙房層

10、數(shù) 高規(guī)第條規(guī)定：高規(guī)第條規(guī)定：與主樓連為整體的裙樓的抗震等級不應低于主樓的抗震等與主樓連為整體的裙樓的抗震等級不應低于主樓的抗震等級，主樓結構在裙房頂部上下各一層應適當加強抗震措施級，主樓結構在裙房頂部上下各一層應適當加強抗震措施；因此該數(shù)必須；因此該數(shù)必須給定。給定。 層數(shù)是計算層數(shù)，等同于裙房屋面層層號。層數(shù)是計算層數(shù)，等同于裙房屋面層層號。第20頁/共86頁轉(zhuǎn)換層所在層號轉(zhuǎn)換層所在層號 該指定只為程序決定底部加強部位及轉(zhuǎn)換層上下剛度比的計算和內(nèi)力調(diào)整該指定只為程序決定底部加強部位及轉(zhuǎn)換層上下剛度比的計算和內(nèi)力調(diào)整提供信息，同時，提供信息，同時，當轉(zhuǎn)換層大于等于三層時，程序自動對落地剪力

11、墻、框當轉(zhuǎn)換層大于等于三層時，程序自動對落地剪力墻、框支柱抗震等級增加一級支柱抗震等級增加一級，對轉(zhuǎn)換層梁、柱及該層的彈性板定義仍要人工指，對轉(zhuǎn)換層梁、柱及該層的彈性板定義仍要人工指定。（層號為計算層號）定。（層號為計算層號）第21頁/共86頁地下室層數(shù)地下室層數(shù) 1 1：程序據(jù)：程序據(jù)此信息決定底部加強區(qū)范圍和內(nèi)力調(diào)整此信息決定底部加強區(qū)范圍和內(nèi)力調(diào)整。 2 2：當?shù)叵率揖植繉訑?shù)不同時，以主樓地下室層數(shù)輸入。：當?shù)叵率揖植繉訑?shù)不同時，以主樓地下室層數(shù)輸入。 3 3：地下室一般與上部共同作用分析；：地下室一般與上部共同作用分析； 4 4：地下室剛度大于上部層剛度的：地下室剛度大于上部層剛度的2

12、 2倍，可不采用共同分析；倍，可不采用共同分析； 5 5：地下室與上部共同分析時，程序中相對剛度一般為：地下室與上部共同分析時，程序中相對剛度一般為3 3，模擬約束作用。當相對剛，模擬約束作用。當相對剛度為度為0 0，地下室考慮水平地震作用，不考慮風作用。當相對剛度為負值，地下室完，地下室考慮水平地震作用，不考慮風作用。當相對剛度為負值，地下室完全嵌固全嵌固 6 6：根據(jù)程序編制專家的解釋，填：根據(jù)程序編制專家的解釋，填3 3大概為大概為70%70%80%80%的嵌固，填的嵌固，填5 5就是完全嵌固，填就是完全嵌固，填在樓層數(shù)前加在樓層數(shù)前加“- -”，表示在所填樓層完全嵌固。到底怎樣的土填，

13、表示在所填樓層完全嵌固。到底怎樣的土填3 3或填或填5 5，完全取決，完全取決于工程師的經(jīng)驗。于工程師的經(jīng)驗。第22頁/共86頁12345加強區(qū)起算層號為3層，則加強區(qū)范圍為3，4，5層第23頁/共86頁墻元細分最大控制長度 1 1：可?。嚎扇? 15 5之間之間的數(shù)值，的數(shù)值，一般取一般取2 2就可滿足計算要求就可滿足計算要求，框支剪力墻可取框支剪力墻可取1 1或或1.51.5。墻元側(cè)向節(jié)點信息 1 1：內(nèi)部節(jié)點：一般選擇內(nèi)部節(jié)點，：內(nèi)部節(jié)點：一般選擇內(nèi)部節(jié)點，當有轉(zhuǎn)換層時，需提高計算精度是時，當有轉(zhuǎn)換層時，需提高計算精度是時，可以選取外部節(jié)點可以選取外部節(jié)點。 2 2：外部節(jié)點：外部節(jié)點：

14、按外部節(jié)點處理時，耗機時和內(nèi)存資源較多按外部節(jié)點處理時，耗機時和內(nèi)存資源較多。第24頁/共86頁結構體系結構體系 規(guī)范規(guī)定規(guī)范規(guī)定不同結構體系的內(nèi)力調(diào)整及配筋要求不同不同結構體系的內(nèi)力調(diào)整及配筋要求不同；同時，；同時，不同結構體系不同結構體系的風振系數(shù)不同的風振系數(shù)不同；結構基本周期也不同結構基本周期也不同，影響風荷計算影響風荷計算。宜在給出的多種。宜在給出的多種體系中選最接近實際的一種，當結構體系定義為短肢剪力墻時，對墻肢高體系中選最接近實際的一種，當結構體系定義為短肢剪力墻時，對墻肢高度和厚度之比小于度和厚度之比小于8 8的短肢剪力墻，其抗震等級自動提高一級。的短肢剪力墻，其抗震等級自動提

15、高一級。第25頁/共86頁恒活荷載計算信息恒活荷載計算信息 1 1：一次性加載計算一次性加載計算：主要用于多層結構，而且多層結構最好采用這種加載：主要用于多層結構，而且多層結構最好采用這種加載計算法。因為施工的層層找平對多層結構的豎向變位影響很小，所以不要采計算法。因為施工的層層找平對多層結構的豎向變位影響很小，所以不要采用模擬施工方法計算。用模擬施工方法計算。 2 2：模擬施工方法模擬施工方法1 1加載加載：就是按一般的模擬施工方法加載，對高層結構，：就是按一般的模擬施工方法加載，對高層結構，一般都采用這種方法計算。但是對于一般都采用這種方法計算。但是對于“框剪結構框剪結構”，采用這種方法計

16、算在導，采用這種方法計算在導給基礎的內(nèi)力中剪力墻下的內(nèi)力特別大，使得其下面的基礎難于設計。于是給基礎的內(nèi)力中剪力墻下的內(nèi)力特別大，使得其下面的基礎難于設計。于是就有了下一種豎向荷載加載法。就有了下一種豎向荷載加載法。 3 3：模擬施工方法模擬施工方法2 2加載加載：這是在：這是在“模擬施工方法模擬施工方法1 1”的基礎上將豎向構件的基礎上將豎向構件（柱、墻）的剛度增大（柱、墻）的剛度增大1010倍的情況下再進行結構的內(nèi)力計算，也就是再按倍的情況下再進行結構的內(nèi)力計算，也就是再按模擬施工方法模擬施工方法1 1加載的情況下進行計算。采用這種方法計算出的傳給基礎的加載的情況下進行計算。采用這種方法計

17、算出的傳給基礎的力比較均勻合理，可以避免墻的軸力遠遠大于柱的軸力的不和理情況。由于力比較均勻合理，可以避免墻的軸力遠遠大于柱的軸力的不和理情況。由于豎向構件的剛度放大，使得水平梁的兩端的豎向位移差減少，從而其剪力減豎向構件的剛度放大，使得水平梁的兩端的豎向位移差減少，從而其剪力減少，這樣就削弱了樓面荷載因剛度不均而導致的內(nèi)力重分配，所以這種方法少，這樣就削弱了樓面荷載因剛度不均而導致的內(nèi)力重分配，所以這種方法更接近手工計算。更接近手工計算。但是我認為這種方法人為的擴大了豎向構件與水平構件的線剛度比，所以它但是我認為這種方法人為的擴大了豎向構件與水平構件的線剛度比，所以它的計算方式值得探討。所以

18、，專家建議：在進行上部結構計算時采用的計算方式值得探討。所以，專家建議：在進行上部結構計算時采用“模擬模擬施工方法施工方法1 1”；在基礎計算時，用；在基礎計算時，用“模擬施工方法模擬施工方法2 2”的計算結果。這樣得出的計算結果。這樣得出的基礎結果比較合理。（高層建筑）的基礎結果比較合理。（高層建筑）第26頁/共86頁變形問題變形問題恒載模擬施工算法的平衡恒載模擬施工算法的平衡 由于恒載模擬施工算法的特殊性，由于恒載模擬施工算法的特殊性，不能直接用模擬施工算法計算出的內(nèi)力，去做節(jié)點不能直接用模擬施工算法計算出的內(nèi)力，去做節(jié)點的剪力、彎矩平衡的剪力、彎矩平衡。 要驗算節(jié)點剪力、彎矩的平衡，應采

19、用要驗算節(jié)點剪力、彎矩的平衡，應采用“一次性加載一次性加載”的計算模式。的計算模式。第第3 3層加載形式層加載形式第第2 2層加載形式層加載形式第第1 1層加載形式層加載形式節(jié)點平衡需要上下層的節(jié)點平衡需要上下層的內(nèi)力，而它們卻是內(nèi)力，而它們卻是在不在不同加載條件下產(chǎn)生的同加載條件下產(chǎn)生的，所以不滿足平衡。所以不滿足平衡。恒載模擬施工的加載方式恒載模擬施工的加載方式一次性加載一次性加載可以滿足可以滿足節(jié)點平衡節(jié)點平衡第27頁/共86頁變形問題變形問題框剪結構中，豎向荷載的傳力框剪結構中，豎向荷載的傳力 框架剪力墻結構中，由于柱軸向剛度要遠小于墻的軸向剛度，在豎向荷載作用下，柱框架剪力墻結構中，

20、由于柱軸向剛度要遠小于墻的軸向剛度，在豎向荷載作用下，柱與墻之間的與墻之間的連梁將調(diào)節(jié)兩者的位移差，使得柱的軸力減少，墻的軸力增大連梁將調(diào)節(jié)兩者的位移差，使得柱的軸力減少，墻的軸力增大。高層建筑。高層建筑的的層層調(diào)整層層調(diào)整，將可能造成頂部框架柱在豎向荷載作用下受拉。，將可能造成頂部框架柱在豎向荷載作用下受拉。 實際情況是：實際情況是：結構變形是在逐層找平、逐層變形的情況下產(chǎn)生的，到結構頂部時，由結構變形是在逐層找平、逐層變形的情況下產(chǎn)生的，到結構頂部時，由于大部分變形已經(jīng)完成，連梁的調(diào)節(jié)作用就不會很大。程序采用于大部分變形已經(jīng)完成，連梁的調(diào)節(jié)作用就不會很大。程序采用“模擬施工模擬施工1”1”

21、就是就是體現(xiàn)了這種施工過程體現(xiàn)了這種施工過程。另外：地基變形也會調(diào)整柱、墻的位移差。另外：地基變形也會調(diào)整柱、墻的位移差。即使考慮了即使考慮了模擬施工模擬施工1 1，連，連梁也會起到相當?shù)恼{(diào)節(jié)作用梁也會起到相當?shù)恼{(diào)節(jié)作用第28頁/共86頁 模擬施工模擬施工1 1，只對上部結構起作用，對底部傳基礎荷載，并沒有起到調(diào)節(jié)作用。所，只對上部結構起作用，對底部傳基礎荷載，并沒有起到調(diào)節(jié)作用。所以以框剪結構傳基礎荷載還是會出現(xiàn)黑洞現(xiàn)象，即剪力墻下的軸力很大，柱下軸力框剪結構傳基礎荷載還是會出現(xiàn)黑洞現(xiàn)象，即剪力墻下的軸力很大，柱下軸力很小，造成地基沉降、承載力等驗算誤差很小，造成地基沉降、承載力等驗算誤差。

22、 可以采用可以采用“模擬施工模擬施工2 2”的計算方法解決這個問題，它是把柱的軸向剛度提高的計算方法解決這個問題，它是把柱的軸向剛度提高1010倍，倍，以減少柱、墻的剛度差異，從而起到調(diào)整傳基礎的荷載。以減少柱、墻的剛度差異，從而起到調(diào)整傳基礎的荷載。第29頁/共86頁第30頁/共86頁地面粗糙類別地面粗糙類別 A A類：近海海面，海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)。（類：近海海面，海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)。（0.120.12） B B類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及中小城鎮(zhèn)和大城市郊區(qū)。類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及中小城鎮(zhèn)和大城市郊區(qū)。 (0.16) (0.16) C C類：指有密集建筑群的城市市

23、區(qū)。類：指有密集建筑群的城市市區(qū)。(0.22)(0.22) D D類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。(0.30)(0.30)第31頁/共86頁修正后的基本風壓修正后的基本風壓 修正后的基本風壓修正后的基本風壓：對于高層建筑應按基本風壓乘以系數(shù)對于高層建筑應按基本風壓乘以系數(shù)1.11.1采用采用。 風荷載作用面的寬度，多數(shù)程序是按計算簡圖的外邊線的投影距離風荷載作用面的寬度，多數(shù)程序是按計算簡圖的外邊線的投影距離計算的，因此，當結構頂層帶多個小塔樓而沒有設置多塔樓時，應計算的，因此，當結構頂層帶多個小塔樓而沒有設置多塔樓時，應注意修改風荷載文件，從風

24、荷載中減去計算簡圖的外邊線間無建筑注意修改風荷載文件，從風荷載中減去計算簡圖的外邊線間無建筑面的空面面積上的風載，否則會造成風載過大，特別是風載產(chǎn)生的面的空面面積上的風載，否則會造成風載過大，特別是風載產(chǎn)生的彎矩過大。彎矩過大。 頂層女兒墻高度大于頂層女兒墻高度大于1 1米時應修正頂層風載，在程序給出的風荷上加米時應修正頂層風載，在程序給出的風荷上加上女兒墻風荷。上女兒墻風荷。 當計算坐標旋轉(zhuǎn)時，應注意風荷計算是否相應作了旋轉(zhuǎn)處理。當計算坐標旋轉(zhuǎn)時，應注意風荷計算是否相應作了旋轉(zhuǎn)處理。 大多數(shù)程序風載從嵌固端算起，當計算嵌固端在地下室時，應將風大多數(shù)程序風載從嵌固端算起，當計算嵌固端在地下室時

25、，應將風荷載修正為從正負零算起。荷載修正為從正負零算起。 用用SATWESATWE進行多塔樓分析時，程序能自動對每個塔樓取為一獨立剛性進行多塔樓分析時，程序能自動對每個塔樓取為一獨立剛性塊分析，但風荷載按整體投影面計算，因此一定要進行多塔樓定義，塊分析，但風荷載按整體投影面計算，因此一定要進行多塔樓定義，否則風荷載會出現(xiàn)錯誤。否則風荷載會出現(xiàn)錯誤。第32頁/共86頁第33頁/共86頁第34頁/共86頁結構的基本周期結構的基本周期 宜取程序默認值（按宜取程序默認值（按高規(guī)高規(guī)附錄附錄B B公式）；公式）； 規(guī)則框架規(guī)則框架T1=(0.08-0.10)nT1=(0.08-0.10)n，n n為房屋

26、層數(shù)，詳見為房屋層數(shù)，詳見高規(guī)條表注；高規(guī)條表注； 荷規(guī)條，附錄荷規(guī)條，附錄E E；鋼結構鋼結構T1=(0.10T1=(0.100.15)n0.15)n；鋼筋混凝土結構T1=(0.050.10)n鋼筋混凝土框架和框剪結構 鋼筋混凝土剪力墻結構 程序中給出的基本周期是采用近似方法計算得到的，建議計算出結構的基本周期后，程序中給出的基本周期是采用近似方法計算得到的，建議計算出結構的基本周期后，再代回重新計算。再代回重新計算。 第35頁/共86頁第36頁/共86頁結構規(guī)則性性息 抗震設計的A級高度鋼筋混凝土高層建筑，其平面布置宜符合下列要求：1 平面宜簡單、規(guī)則、對稱，減少偏心2 平面長度不宜過長3

27、 不宜采用角部重疊的平面圖形或細腰形 平面圖形。第37頁/共86頁扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)信息 1 1） 對于耦聯(lián)選項，建議總是采用對于耦聯(lián)選項，建議總是采用； 2 2） 質(zhì)量和剛度分布明顯不對稱的結構，樓層位移比或?qū)娱g位質(zhì)量和剛度分布明顯不對稱的結構，樓層位移比或?qū)娱g位移比超過移比超過1.21.2時，應計入雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響時，應計入雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響。 3 3）偶然偏心：驗算結構位移比時，總是考慮偶然偏心）偶然偏心：驗算結構位移比時，總是考慮偶然偏心 位移比超過位移比超過1.21.2時，則考慮雙向地震作用，不考慮偶然偏心。時，則考慮雙向地震作用，不考慮偶然偏心。 位移比不超過位移比不超

28、過1.21.2時，則考慮偶然偏心，不考慮雙向地震作用時，則考慮偶然偏心，不考慮雙向地震作用。 結構的阻尼比 TATTAT和和PMSAPPMSAP以輸入的阻尼比按荷載規(guī)范的條文說明中公式（）以輸入的阻尼比按荷載規(guī)范的條文說明中公式（）計算。計算。 SATWESATWE則按荷載規(guī)范正文第條則按荷載規(guī)范正文第條 。 PMPM按結構材料參數(shù)：混凝土或鋼，分別取其阻尼比為按結構材料參數(shù)：混凝土或鋼，分別取其阻尼比為0.050.05和和0.020.02，按公式計算，按公式計算； 第38頁/共86頁偶然偏心：新高規(guī)條規(guī)定，計算單向地震作用時，應考慮偶然偏心的影響，附加偏心距可取與地震作用方向垂直的建筑物邊長

29、的5%。偶然偏心的含義指的是：由偶然因素引起的結構質(zhì)量分布的變化，會導致結構固有振動特性的變化，因而結構在相同地震作用下的反應也將發(fā)生變化?？紤]偶然偏心，也就是考慮由偶然偏心引起的可能的最不利的地震作用。程序考慮方式：從理論上，各個樓層的質(zhì)心都可以在各自不同的方向出現(xiàn)偶然偏心，從最不利的角度出發(fā)，我們在程序中只考慮下列四種偏心方式：A)X向地震，所有樓層的質(zhì)心沿Y軸正向偏移5%，記作EXPB)X向地震，所有樓層的質(zhì)心沿Y軸負向偏移5%，記作EXMC)Y向地震，所有樓層的質(zhì)心沿X軸正向偏移5%，記作EYPD)Y向地震，所有樓層的質(zhì)心沿X軸負向偏移5%，記作EYM第39頁/共86頁偶然偏心實現(xiàn)方法

30、：要實現(xiàn)偶然偏心，首要任務是確定各個偏心方式下的結構振動特性。最準確的辦法是當然是針對不同的偏心方式重新計算結構固有振動特性，求解其廣義特征值問題，但是這樣做效率較低。對于完全采用剛性樓板假定的結構倒沒問題，對于存在“獨立彈性節(jié)點”的結構則要花費較多的時間,考慮到這一點，我們采用一種稍為簡單的方式來確定振動特性：將未偏心的初始結構的各振型的地震力的作用點，按照指定方式偏移5%后,重新作用于結構上，此時結構產(chǎn)生的位移，就是一個近似的偏心振型。知道了偏心振型，偏心地震作用的計算就可以進行了。對內(nèi)力組合的影響：考慮了偶然偏心地震后，就在原有的未偏心X、Y地震EX、EY的基礎上，新增加了四個地震工況E

31、XP、EXM、EYP和EYM，在內(nèi)力組合時，任一個有EX參與的組合，將EX分別代以EXP和EXM，將增加成三個組合；任一個有EY參與的組合,將EY分別代以EYP和EYM，也將增加成三個組合。簡言之，地震組合數(shù)將增加到原來的三倍。該功能設有選項開關，考慮偶然偏心時可將開關打開。第40頁/共86頁 偶然偏心對配筋（平均）的影響 柱 梁15層框剪 11.9% 2.3%13層框剪(PJ2) 0.4% 1.7%33層框支 0.8%8層框架 7.7 3.9%21層框剪 0.9% 1.2%19層框剪 1.3% 1.2%18層框剪 0.7% 3.0%平均增加 3.82% 2.01% 第41頁/共86頁 偶然偏

32、心對最大位移比的影響（最大/平均） 不考慮 考慮 增加15層框剪 1.20 1.31 8.11%13層框剪(PJ2) 1.82 1.95 6.99%33層框支 1.05 1.5 30.32%8層框架 1.76 2.39 26.22%21層框剪 19層框剪 1.57 1.75 10.04%18層框剪 1.43 2.03 29.16% 平均增加 18.47% 第42頁/共86頁 新版新版SATWESATWE、TATTAT和和PMSAPPMSAP增加了雙向地震效應的位移輸出。只考慮主方向的位增加了雙向地震效應的位移輸出。只考慮主方向的位移移，如：，如：X X向地震作用的位移，組合了向地震作用的位移，

33、組合了Y Y向地震作用產(chǎn)生的向地震作用產(chǎn)生的X X向位移。地震位移的雙向位移。地震位移的雙向組合按節(jié)點對應考慮。向組合按節(jié)點對應考慮。如果在分析中考慮了雙向地震的組合，則層間位移角也應按雙向地震組合的位移角如果在分析中考慮了雙向地震的組合，則層間位移角也應按雙向地震組合的位移角來控制來控制 第43頁/共86頁規(guī)則框架規(guī)則框架單、雙向地震單、雙向地震（單偏壓配筋）對比（單偏壓配筋）對比柱類別軸力(kN)配筋率RAsX 向配筋Asx(mm*mm)Y 向配筋Asy(mm*mm)配箍率Rsv單地-23452.5257524400.85雙地-25532.85283828001.17角柱比值1.091.1

34、41.10211.14751.3765單地-24212.63212615021.3雙地-24353.07214120311.3邊柱比值1.011.16731.00711.35221.0單地-3082.2.312266.2402.1.01雙地-3088.2.322266.2416.1.17中柱比值1.001.00431.001.00581.1584第44頁/共86頁框剪結構框剪結構雙、單地震雙、單地震(單向偏壓配筋單向偏壓配筋)對比對比柱類別軸力(kN)配筋率RAsX 向配筋Asx(mm*mm)Y 向配筋Asy(mm*mm)配箍率Rsv單地-2598.001.00001885.002351.00

35、 1.1600雙地-2776.001.13002291.002644.00 1.1600角柱比值1.0685(1.0359)1.130(1.0378)1.2154(1.0431)1.1246(1.0052)1.00(1.000)單地-5263.003.32004432.005807.001.1600雙地-5888.004.70006226.007975.001.3000邊柱比值1.1188(1.0305)1.4157(1.0647)1.4048(1.0552)1.3733(1.0655)1.1207(1.0129)單地-6016.000.86001229.001653.001.3000雙地-7

36、251.001.61002262.002592.001.6800中柱比值1.2053(1.0230)1.8721(1.0822)1.8405(1.0574)1.5681(1.0824)1.2923(1.0209)第45頁/共86頁規(guī)則框架規(guī)則框架雙向地震時單、雙偏壓配筋雙向地震時單、雙偏壓配筋對比對比柱類別軸力(kN)配筋率RAsX 向配筋Asx(mm*mm)Y 向配筋Asy(mm*mm)配箍率Rsv單偏-2553.02.852838.03069.01.17雙偏-2553.03.023548.02800.01.17角柱比值1.001.05961.25021.09611.00單偏-2435.00

37、2.96002032.002000.001.300雙偏-2435.004.25002269.003971.001.300邊柱比值1.001.43581.11661.98551.000單偏-3088.002.32002266.002416.001.1700雙偏-3088.003.47003403.003971.001.1700中柱比值1.001.49571.50181.64361.0000第46頁/共86頁框剪結構框剪結構雙向地震時單、雙偏壓配筋雙向地震時單、雙偏壓配筋對比對比柱類別軸力(kN)配筋率RAsX 向配筋Asx(mm*mm)Y 向配筋Asy(mm*mm)配箍率Rsv單偏-3422.0

38、01.00001313.001313.001.1600雙偏-3422.00 1.40002339.001810.001.1600角柱比值1.00(1.00)1.4000(1.0924)1.7814(1.291)1.3785(1.0276)1.0000(1.00)單偏-4299.000.80001053.001214.001.1600雙偏-4299.001.25002089.001872.001.1600邊柱比值1.00(1.00) 1.5625(1.0427)1.9839(1.1150)1.5420(1.0374)1.0000(1.0000)單偏-4834.000.80001050.00136

39、4.001.1600雙偏-4834.001.44002445.002359.001.1600中柱比值1.00(1.00)1.8000(1.1435)2.3286(1.3005)1.7295(1.1036)1.0000(1.00)第47頁/共86頁考慮偶然偏心與考慮考慮偶然偏心與考慮雙向地震力雙向地震力建議的選用方法：建議的選用方法： * * * * *當為多層（當為多層（8 8層，層，30m30m），考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)與非扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)均可；），考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)與非扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)均可； * * * * *當為一般高層，可選用耦聯(lián)當為一般高層，可選用耦聯(lián)+ +偶然偏心；偶然偏心； * * * * *當為不規(guī)則高層、滿

40、足抗規(guī)當為不規(guī)則高層、滿足抗規(guī)2 2條以上不規(guī)則性時，或位移比接近限值，考條以上不規(guī)則性時，或位移比接近限值，考慮雙向地震作用慮雙向地震作用。 * * * * 3131層框支結構，考慮雙向水平地震力作用時，其計算剪重比增量平均為層框支結構，考慮雙向水平地震力作用時，其計算剪重比增量平均為12.35%12.35%； * * * * 規(guī)則框架考慮雙向水平地震作用時，角柱配筋增大規(guī)則框架考慮雙向水平地震作用時，角柱配筋增大10%10%左右左右，其他柱變化，其他柱變化不大；不大； * * * * 對于對于不規(guī)則框架，角、中、邊柱配筋考慮雙向地震后均有明顯的增大不規(guī)則框架，角、中、邊柱配筋考慮雙向地震后

41、均有明顯的增大； * * * * 通過雙向地震力、柱按單偏壓計算和雙向地震力、雙偏壓計算比較可知，通過雙向地震力、柱按單偏壓計算和雙向地震力、雙偏壓計算比較可知，后者計算柱的配筋較前者有明顯的增大。后者計算柱的配筋較前者有明顯的增大。建議：若同時勾選雙向地震力、柱建議：若同時勾選雙向地震力、柱雙向配筋時，要十分謹慎雙向配筋時，要十分謹慎。 * * * * *計算單向地震力，應考慮偶然偏心的影響。計算單向地震力，應考慮偶然偏心的影響。5%5%的偶然偏心，是從施工角度的偶然偏心，是從施工角度考慮的考慮的。 * * * * *計算考慮偶然偏心，使構件的內(nèi)力增大計算考慮偶然偏心，使構件的內(nèi)力增大5%5

42、%- -10%10%； * * * * *計算考慮偶然偏心，使構件的位移有顯著的增大，平均為計算考慮偶然偏心，使構件的位移有顯著的增大，平均為18.47%18.47%。 注：對于不規(guī)則的結構，應采用雙向地震作用，并注意不要與注：對于不規(guī)則的結構，應采用雙向地震作用，并注意不要與“偶然偏心偶然偏心”同時作用。同時作用?！芭既黄呐既黄摹焙秃汀半p向地震力雙向地震力”應是兩者取其一，不要都選。應是兩者取其一，不要都選。第48頁/共86頁抗震設防烈度和設計基本地震加速度值的對應關系建筑的場地類別,應根據(jù)土層等效剪切波速和場地覆蓋層厚度劃分為四類 抗震等級 第49頁/共86頁計算振型個數(shù)計算振型個數(shù)

43、按側(cè)剛計算時：按側(cè)剛計算時：單塔樓考慮耦聯(lián)時應大于等于單塔樓考慮耦聯(lián)時應大于等于9 9；復雜結構應；復雜結構應大于等于大于等于1515；N N 個塔樓時，振型個數(shù)應大于等于個塔樓時，振型個數(shù)應大于等于N N9 9。（注。（注意各振型的貢獻由于扭轉(zhuǎn)分量的影響而不服從隨頻率增加面意各振型的貢獻由于扭轉(zhuǎn)分量的影響而不服從隨頻率增加面遞減的規(guī)律）遞減的規(guī)律）一般較規(guī)則的單塔樓結構不考慮耦聯(lián)時取振型一般較規(guī)則的單塔樓結構不考慮耦聯(lián)時取振型數(shù)大于等于數(shù)大于等于3 3就可，頂部有小塔樓時就大于等于就可，頂部有小塔樓時就大于等于6 6。 按總剛計算時；采用的振型數(shù)不宜小于按側(cè)剛計算的二倍按總剛計算時；采用的振

44、型數(shù)不宜小于按側(cè)剛計算的二倍，存在長梁或跨層柱時應注意低階振型可能是局部振型，其階存在長梁或跨層柱時應注意低階振型可能是局部振型，其階數(shù)低，但對地震作用的貢獻卻較小。數(shù)低，但對地震作用的貢獻卻較小。 規(guī)范要求，地震作用有效質(zhì)量系數(shù)要大于等于規(guī)范要求，地震作用有效質(zhì)量系數(shù)要大于等于0.90.9；基底的地；基底的地震剪力誤差已很小，可認為取的振型數(shù)已滿足。震剪力誤差已很小，可認為取的振型數(shù)已滿足。第50頁/共86頁第51頁/共86頁活載信息活載信息 折減系數(shù)的確定實際上是比較復雜的，采用簡化的概率統(tǒng)計模型來解決這個問題還不夠成熟。目前除美國規(guī)范是按結構部位的影響面積來考慮外，其他國家均按傳統(tǒng)方法，

45、通過從屬面積來慮荷載折減系數(shù) 考慮活荷不利布置的層數(shù)考慮活荷不利布置的層數(shù) 多層應取全部樓層；多層應取全部樓層； 高層宜取全部樓層高層宜取全部樓層，高規(guī)條高規(guī)條 柱、墻活荷載是否折減柱、墻活荷載是否折減 不折算不折算PMPM不折減時，宜選不折減時，宜選 折算折算 ， 荷規(guī)條（強條）荷規(guī)條（強條） 傳到基礎的活荷載是否折減傳到基礎的活荷載是否折減 折算折算PMPM不折減時，宜選不折減時，宜選 折算折算 ， 荷規(guī)條（強條）荷規(guī)條（強條） 柱，墻，基礎活荷載折減系數(shù)柱，墻，基礎活荷載折減系數(shù)荷規(guī)條表（強條）荷規(guī)條表（強條） 計算截面以上的層號計算截面以上的層號-折減系數(shù)折減系數(shù) 1 1.00 1 1

46、.00 荷規(guī)條表（強條）荷規(guī)條表（強條） 2-3 0.85 2-3 0.85 荷規(guī)條表（強條）荷規(guī)條表（強條） 4-5 0.70 4-5 0.70 荷規(guī)條表（強條）荷規(guī)條表（強條） 6-8 0.65 6-8 0.65 荷規(guī)條表（強條）荷規(guī)條表（強條） 9-20 0.60 9-20 0.60 荷規(guī)條表（強條）荷規(guī)條表（強條） 20 0.60 20 0.60 荷規(guī)條表（強條）荷規(guī)條表（強條）第52頁/共86頁設計問題設計問題柱墻活荷載折減柱墻活荷載折減 較多的用戶理解這個折減系數(shù)存在問題。這里關鍵是要理解較多的用戶理解這個折減系數(shù)存在問題。這里關鍵是要理解“計算截面以上層計算截面以上層”這句話。當

47、一個這句話。當一個1010層的結構，按這句話的理解，各層的層的結構，按這句話的理解，各層的“柱墻或荷載折減系數(shù)柱墻或荷載折減系數(shù)”將是如下。將是如下。層號層號 折減系數(shù)折減系數(shù) 層號層號 折減系數(shù)折減系數(shù) 10 1.010 1.0 9 1.0 9 1.0 8 0.85 8 0.85 7 0.85 7 0.85 6 0.70 6 0.70 5 0.70 5 0.70 4 0.65 4 0.65 3 0.65 3 0.65 2 0.65 2 0.65 1 0.60 1 0.60 從折減系數(shù)來看，說明從折減系數(shù)來看，說明從從1 1到到1010層滿布活荷載的概率層滿布活荷載的概率為為60%60%，對第

48、，對第6 6層來說層來說6 6到到1010層層滿布活荷載的概率滿布活荷載的概率為為70%70%，而，而頂層滿布活荷載的概率頂層滿布活荷載的概率則為則為100%100%。這說明活荷載折減。這說明活荷載折減的科學性、合理性。的科學性、合理性。第53頁/共86頁1.01.00.850.850.70.70.650.650.650.6各層柱墻活荷載折減系數(shù)各層柱墻活荷載折減系數(shù)第54頁/共86頁第55頁/共86頁 中梁剛度增大系數(shù)中梁剛度增大系數(shù)： BK = 2.00 .BK = 2.00 .高規(guī)條；裝配式樓板取高規(guī)條；裝配式樓板取1.01.0；現(xiàn)澆樓；現(xiàn)澆樓板取值板取值1.3-2.01.3-2.0，一

49、般取，一般取2.02.0 梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)： BT = 0.85 .BT = 0.85 .主梁彎矩調(diào)幅，主梁彎矩調(diào)幅，高規(guī)條；現(xiàn)澆框架梁高規(guī)條；現(xiàn)澆框架梁0.8-0.90.8-0.9；裝配整體式框架梁；裝配整體式框架梁0.7-0.80.7-0.8 梁設計彎矩增大系數(shù)梁設計彎矩增大系數(shù)： BM = 1.00 .BM = 1.00 .放大梁跨中彎矩，取值放大梁跨中彎矩，取值1.0-1.31.0-1.3；已考；已考慮活荷載不利布置時，宜取慮活荷載不利布置時，宜取1.01.0 連梁剛度折減系數(shù)連梁剛度折減系數(shù)： BLZ =0.70.BLZ =0.70.一般工程取一般工程取0.70.7，

50、位移由風載控制時取，位移由風載控制時取0.80.8；抗規(guī)條抗規(guī)條2 2款，款，高規(guī)條高規(guī)條 梁扭矩折減系數(shù)梁扭矩折減系數(shù)： TB =0.40.TB =0.40.現(xiàn)澆樓板（剛性假定）取值現(xiàn)澆樓板（剛性假定）取值0.4-1.00.4-1.0，一般，一般取取0.40.4；現(xiàn)澆樓板（彈性樓板）??；現(xiàn)澆樓板（彈性樓板）取1.01.0；高規(guī)條高規(guī)條 全樓地震力放大系數(shù)全樓地震力放大系數(shù)： RSF =1.00.RSF =1.00.用于調(diào)整抗震安全度，取值用于調(diào)整抗震安全度，取值0.85-0.85-1.501.50，一般取，一般取1.01.0調(diào)整信息調(diào)整信息第56頁/共86頁 0.2Qo 0.2Qo 調(diào)整起始

51、層號調(diào)整起始層號： KQ1 =0.KQ1 =0.用于框剪（抗震設計用于框剪（抗震設計時），純框填時），純框填0 0；參見；參見手冊手冊；抗規(guī)條抗規(guī)條1 1款；款；高規(guī)條高規(guī)條 0.2Qo 0.2Qo 調(diào)整終止層號調(diào)整終止層號： KQ2 =0.KQ2 =0.用于框剪（抗震設計用于框剪（抗震設計時），純框填時），純框填0 0；參見；參見手冊手冊；抗規(guī)條抗規(guī)條1 1款；款；高規(guī)條高規(guī)條 頂塔樓內(nèi)力放大起算層號頂塔樓內(nèi)力放大起算層號：NTL =0.NTL =0.按突出屋面部分最低層按突出屋面部分最低層號填寫，無頂塔樓填號填寫，無頂塔樓填0 0 頂塔樓內(nèi)力放大頂塔樓內(nèi)力放大： RTL =1.00.RTL

52、 =1.00.計算振型數(shù)為計算振型數(shù)為9-159-15及及以上時，宜取以上時，宜取1.01.0（不調(diào)整）；計算振型數(shù)為（不調(diào)整）；計算振型數(shù)為3 3時，取時，取1.5 1.5 九度結構及一級框架梁柱超配筋系數(shù)九度結構及一級框架梁柱超配筋系數(shù) CPCOEF91 = 1.15.CPCOEF91 = 1.15.取取1.151.15，抗規(guī)條抗規(guī)條 按抗震規(guī)范調(diào)整樓層地震力按抗震規(guī)范調(diào)整樓層地震力 IAUTO525 = 1.IAUTO525 = 1.用于調(diào)整剪重比，用于調(diào)整剪重比，抗規(guī)條抗規(guī)條( (強條強條) ) 是否調(diào)整與框支柱相連的梁內(nèi)力是否調(diào)整與框支柱相連的梁內(nèi)力 IREGU_KZZB = 0.I

53、REGU_KZZB = 0.一般不一般不調(diào)整，調(diào)整，高規(guī)條高規(guī)條 剪力墻加強區(qū)起算層號剪力墻加強區(qū)起算層號 LEV_JLQJQ =1.LEV_JLQJQ =1.抗規(guī)條；抗規(guī)條；高規(guī)高規(guī)條條 強制指定的薄弱層個數(shù)強制指定的薄弱層個數(shù) NWEAK = 0.NWEAK = 0.強制指定時選用，否則強制指定時選用，否則填填0 0，抗規(guī)條，抗規(guī)條，高規(guī)條高規(guī)條第57頁/共86頁第58頁/共86頁設計信息設計信息 結構重要性系數(shù)結構重要性系數(shù):RWO=1.00,:RWO=1.00,砼規(guī)條，條（強條）；安全等級二級，設計使用年限砼規(guī)條，條（強條）；安全等級二級，設計使用年限5050年，取年，取1.001.0

54、0 柱計算長度計算原則柱計算長度計算原則: :有側(cè)移有側(cè)移, ,一般按一般按 有側(cè)移有側(cè)移 ，用于鋼結構，用于鋼結構 梁柱重疊部分簡化梁柱重疊部分簡化: :不作為剛域不作為剛域, ,一般不簡化，一般不簡化，高規(guī)條，參見高規(guī)條，參見手冊手冊; ;當選定時，梁當選定時，梁負筋應按計算配筋配足，此種簡化更符合實際，建議采用。負筋應按計算配筋配足，此種簡化更符合實際，建議采用。; ;當不選用時，梁負筋可按當不選用時，梁負筋可按柱邊彎矩計算配筋，即適當削峰配置。柱邊彎矩計算配筋，即適當削峰配置。 是否考慮是否考慮 P-Delt P-Delt 效應效應： 1. 1.據(jù)有關分析結果，據(jù)有關分析結果，7 7度

55、以上抗震設防的建筑，其結構剛度由地震或風荷載作用的位度以上抗震設防的建筑，其結構剛度由地震或風荷載作用的位移限制控制，只要滿足位移要求，整體穩(wěn)定自然滿足，可不考慮移限制控制，只要滿足位移要求，整體穩(wěn)定自然滿足，可不考慮P-DELTP-DELT效應。效應。 2. 2.對對6 6度抗震或不抗震，且基本風壓小于等于度抗震或不抗震，且基本風壓小于等于0.50.5/M2/M2的建筑，其結構剛度由穩(wěn)定下的建筑，其結構剛度由穩(wěn)定下限要求控制，宜考慮。限要求控制，宜考慮。 3. 3.考慮后結構周期一般會加長?？紤]后結構周期一般會加長。 4. 4.考慮后應按彈性剛度計算的，因此，柱計算長度系數(shù)應按正常方法計算考

56、慮后應按彈性剛度計算的，因此，柱計算長度系數(shù)應按正常方法計算 5. 5.否否.一般不考慮；一般不考慮；砼規(guī)條砼規(guī)條3 3款，條；款，條；抗規(guī)條；抗規(guī)條；高規(guī)條，條高規(guī)條，條第59頁/共86頁 柱配筋計算原則柱配筋計算原則: : 按單偏壓計算按單偏壓計算.宜按宜按 單偏壓單偏壓 計算；角柱、異形柱按計算；角柱、異形柱按 雙偏雙偏壓壓 驗算；可按特殊構件定義角柱，程序自動按驗算；可按特殊構件定義角柱，程序自動按 雙偏壓雙偏壓 計算計算 鋼構件截面凈毛面積比鋼構件截面凈毛面積比:RN =0.85.:RN =0.85.用于鋼結構用于鋼結構 梁保護層厚度梁保護層厚度(mm):(mm):BCB=25,BC

57、B=25,室內(nèi)正常環(huán)境，砼強度室內(nèi)正常環(huán)境，砼強度C20C20時取時取25mm25mm，砼規(guī)條砼規(guī)條表，環(huán)境類別見條表表，環(huán)境類別見條表 柱保護層厚度柱保護層厚度(mm):(mm):ACA=30.00,ACA=30.00,室內(nèi)正常環(huán)境取室內(nèi)正常環(huán)境取30mm30mm， 砼規(guī)條表，環(huán)境類別見條表砼規(guī)條表，環(huán)境類別見條表 是否按砼規(guī)范計算砼柱計算長度系數(shù)是否按砼規(guī)范計算砼柱計算長度系數(shù): :是是.一般工程選一般工程選 是是-多高層結構要用，多高層結構要用，詳見詳見砼規(guī)條砼規(guī)條3 3款，水平力設計彎矩占總設計彎矩款，水平力設計彎矩占總設計彎矩7575以上時選以上時選 是是; ; 單層剛性屋蓋結構不選

58、用。單層剛性屋蓋結構不選用。第60頁/共86頁第61頁/共86頁配筋信息配筋信息 梁主筋強度梁主筋強度(N/mm2):(N/mm2):IB =300,IB =300,設計值設計值,HPB235,HPB235取取210N/mm2,210N/mm2, HRB335 HRB335取取300N/mm2300N/mm2；砼規(guī)條條表（強條）砼規(guī)條條表（強條） 柱主筋強度柱主筋強度(N/mm2):(N/mm2):IC=300,IC=300,砼規(guī)條，條表（強條）砼規(guī)條，條表（強條） 墻主筋強度墻主筋強度(N/mm2):(N/mm2):IW=210,IW=210,砼規(guī)條，條表（強條）砼規(guī)條，條表（強條） 梁箍筋

59、強度梁箍筋強度(N/mm2):(N/mm2):JB=210,JB=210,砼規(guī)條，條表（強條）砼規(guī)條，條表（強條） 柱箍筋強度柱箍筋強度(N/mm2):(N/mm2):JC=210,JC=210,砼規(guī)條，條表（強條）砼規(guī)條，條表（強條） 墻分布筋強度墻分布筋強度(N/mm2):(N/mm2):JWH=210,JWH=210,砼規(guī)條條表（強條）砼規(guī)條條表（強條） 梁箍筋最大間距梁箍筋最大間距(mm):(mm):SB=100,SB=100,砼規(guī)條表可取砼規(guī)條表可取100-400100-400，抗震設計時取，抗震設計時取加密區(qū)間距加密區(qū)間距, ,一般取一般取100,100,詳見詳見抗規(guī)條抗規(guī)條3 3

60、款（強條）款（強條） 柱箍筋最大間距柱箍筋最大間距(mm):(mm):SC=100.00,SC=100.00,砼規(guī)條砼規(guī)條2 2款；可取款；可取100-400100-400，抗震設，抗震設計時取加密區(qū)間距計時取加密區(qū)間距, ,一般取一般取100,100,詳見詳見抗規(guī)條抗規(guī)條2 2款（強條）款（強條） 墻水平分布筋最大間距墻水平分布筋最大間距(mm):(mm):SWH=200.00,SWH=200.00,砼規(guī)條；砼規(guī)條； 可取可取100-300,100-300,抗規(guī)條抗規(guī)條1 1款（強條）款（強條） 墻豎向筋分布最小配筋率墻豎向筋分布最小配筋率(%):(%):RWV=0.30,RWV=0.30,