時代廣場碗扣腳手架早拆體系施工方案

1、 大連時代廣場工程碗扣腳手架早拆體系施工方案編 號：編 制：審 核：審 批：發(fā)放號：中國建筑第八工程局2006 年 6 月 施工方案審核會簽表方案名稱：碗扣腳手架早拆體系施工方案 單 位審 核 意 見簽 名大連時代廣場發(fā)展有限公司大連市建筑設(shè)計研究院大連泛華工程建設(shè)監(jiān)理有限公司中國建筑第八工程局 中國建筑第八工程局 CHINA CONSTRUCTION EIGHTH ENGINEERING DIVISION目 錄 1工程概況12施工準(zhǔn)備12.1 技術(shù)準(zhǔn)備12.2 物資準(zhǔn)備23早拆體系方案設(shè)計23.1 設(shè)計原理23.2 早拆體系模板及支撐體系節(jié)點圖23.3 早拆體系施工圖94荷載驗算94.1 框

2、架梁荷載驗算94.2 樓板荷載驗算135施工工藝145.1 支模工藝1452 拆模工藝155.3 碗扣桿件組裝工藝156注意事項156.1 材料要求156.2 操作要點。167質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)178安全措施18附件1：A座標(biāo)準(zhǔn)層施工段劃分圖18附件2：B座標(biāo)準(zhǔn)層施工段劃分圖18附件3：A座塔樓標(biāo)準(zhǔn)層早拆體系平面布置圖18附件4：B座塔樓標(biāo)準(zhǔn)層早拆體系平面布置圖18 大連時代廣場工程專項方案 大連時代廣場工程碗扣式腳手架早拆體系施工方案1工程概況 鑒于本工程工期形式嚴(yán)峻，為了加快施工進度，結(jié)合現(xiàn)場模板配置層數(shù)（14#樓、15#樓均配置了2層梁板），因此本工程擬采用早拆體系。沈陽坤泰·新界工程大

3、連時代廣場工程A、B塔樓標(biāo)準(zhǔn)層建筑面積約（16501650）m2，層高3.3m（避難層層高3.5m），建筑平面布置雙軸對成，板厚120mm，框架梁跨度大部分為913.4m，最小跨度為6.4m。非常適合采用小流水施工段碗扣式腳手架早拆體系，以便加快施工進度。A、B塔樓施工段劃分見附件1和附件22施工準(zhǔn)備1）根據(jù)現(xiàn)場情況，確定模板、鋼楞所用材料，并備齊有關(guān)施工規(guī)范、設(shè)計規(guī)范及技術(shù)資料，以確定各種材料的力學(xué)性能指標(biāo)，如彈性模量、強度指標(biāo)及計算截面力學(xué)特性等。4）模板施工圖繪制前，應(yīng)進行各種必要的計算，為模板施工圖的繪制提供各種控制數(shù)據(jù)。2.1 技術(shù)準(zhǔn)備1）施工前應(yīng)根據(jù)工程的建筑平面布置特點及其他實際

4、情況確定梁底、板底的立桿間距和早拆板帶間距，并根據(jù)各種材料的力學(xué)性能指標(biāo)，如彈性模量、強度指標(biāo)及計算截面力學(xué)特性等進行荷載驗算，確保支撐及模板安全可靠。若經(jīng)驗算不符合要求，則應(yīng)根據(jù)計算結(jié)果進行修正，并反算校核。2）經(jīng)計算符合要求后應(yīng)繪制早拆體系支撐及模板施工（詳）圖。模板施工圖的繪制及其內(nèi)容如下：（1）根據(jù)結(jié)構(gòu)施工平面圖，對各房間的平面尺寸進行計算分析統(tǒng)計歸納編號，平面尺寸一樣的房間編相同號，并繪制碗扣腳手架立桿平面圖。（2）繪制豎向剖面圖及結(jié)點大樣，注明模板、鋼楞及支架豎向支撐的組合情況。（3）編制簡易施工工藝、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)及安全注意事項，以指導(dǎo)施工。2.2 物資準(zhǔn)備（1）模板：采用10mm厚竹

5、膠板，為保證工程正常進展，配備3層模板，使用過程中的損耗及時補充。（2）龍骨：主龍骨采用48mm（3.5mm）普通鋼管，次龍骨采用50×100mm木方。（3）支撐體系采用碗扣腳手架，碗扣立桿配備3層（梁底立桿配備2層），水平桿配備1層（梁底普通鋼管水平桿配備2層）。根據(jù)施工現(xiàn)場實際情況若需要其他規(guī)格的碗扣鋼管也可增加。3早拆體系方案設(shè)計3.1 設(shè)計原理1）早拆模板體系由早拆模板和后拆板帶兩部分組成，早拆模板與后拆板帶的支撐體系及模板完全分離。模板拆除試件取決于支撐的跨度和混凝土的強度等級，支撐的跨度越大，要求混凝土的強度越高，拆模試件越長；支撐跨度越小，要求混凝土的強度越低，拆模時間

6、越短。早拆模板體系能實現(xiàn)模板早拆，其基本原理實際上就是樓板混凝土達(dá)到設(shè)計強度的50時，即可提前拆除后拆板帶兩側(cè)的模板及支撐體系，但后拆板帶模板及其支撐仍然保留，繼續(xù)支撐樓板混凝土，使樓板混凝土處于短跨度（支柱間距<2m）受力狀態(tài)，待樓板混凝土強度增長到規(guī)范規(guī)定的強度時，再拆除后拆部分支撐及模板。3.2 早拆體系模板及支撐體系節(jié)點圖1) 本工程早拆體系碗口立桿間距主要為1200mm，碗扣立桿將帶套管的一端倒立設(shè)置。若立桿搭設(shè)至框架梁或剪力墻邊不符合1200mm的模數(shù)時，則采用600mm或900mm間距進行提前進行調(diào)整。碗扣腳手架立桿原則采用LG-300，若LG-300型立桿數(shù)量不足，則采用

7、1800mm1200mm立桿或15001500立桿接長配合使用，但接頭應(yīng)錯開，若采用1500mm立桿，應(yīng)與3000mm立桿間隔使用。其中避難層超高部分采用普通扣件式鋼管進行接高。如下圖所示：梁底立桿間距為1200mm，間距若有不符合1200mm的模數(shù)時，采用600mm或900mm進行調(diào)整。2) 支撐體系水平桿采用1200mm、900mm、600mm三種碗扣水平桿，層高為3300mm時支撐體系設(shè)置兩道水平桿，考慮到層高及結(jié)構(gòu)自重，避難層增設(shè)一道水平桿，其中掃地桿設(shè)置的間距為2400mm。樓板模板的主龍骨采用48普通鋼管（3.5mm），次龍骨采用50×100mm木方立放。主龍骨采用十字扣

8、件與碗扣立桿連接。3) 大連市場缺少可調(diào)底座和早拆柱頭，梁底無法采用單排碗扣立桿支撐。梁底及兩側(cè)支撐體系采用雙碗扣立桿及Y形可調(diào)頂撐梁底立桿（可采用碗扣管或普通48鋼管），梁底模板主次龍骨均采用50×100mm木方，如下圖所示：模板早拆時，雙碗口立桿、梁側(cè)模拆除。梁底Y形可調(diào)頂撐和梁底立桿繼續(xù)保留用作支撐體系，直到混凝土強度達(dá)到設(shè)計強度后方可拆除。Y形可調(diào)頂撐間距在框架梁部位按3000mm間距設(shè)置，次梁按4000mm設(shè)置，但梁頭兩端無需設(shè)置Y形可調(diào)頂撐梁底立桿。 根據(jù)施工的難以程度及施工速度不同，Y形可調(diào)頂撐梁底立桿也可以在梁側(cè)模、雙碗口立桿及主龍骨拆除之前支設(shè)頂緊。若梁底立桿碗扣部

9、位湊巧不是在梁底110mm（梁底主龍骨50mm次龍骨50mm竹膠板模板10mm110mm）處，則用48普通鋼管（3.5mm）作為梁底主龍骨，十字扣件將主龍骨設(shè)置在合適的標(biāo)高（參見后續(xù)詳圖）。后拆竹膠板帶設(shè)置間距與碗扣立桿配合，間距為2250mm。由于框架梁跨度不一定為2400mm的整數(shù)倍，后拆竹膠板帶距離梁邊或剪力墻邊的距離則不一定為2250mm，遇到這種情況則根據(jù)實際情況調(diào)整后拆竹膠板帶的寬度。4) 早拆體系相關(guān)詳圖如下： 說明：（1）上圖僅為早拆體系原理圖，施工過程中布置碗扣立桿時應(yīng)按1200mm間距從施工段的一側(cè)向另一側(cè)推進，當(dāng)碗扣立桿排列至框架梁邊或剪力墻邊不符合1200mm時應(yīng)采用6

10、00mm或900mm的間距進行調(diào)整，以保證框架梁模板支設(shè)及梁底支撐體系與樓板支撐體系完全獨立，拆除時互不影響。（2）次梁支撐體系無需刻意與樓板支撐體系分離，拆模后通過樓板后拆竹膠板帶即可保證梁底支撐符合要求。（3）模板拆除時，梁板混凝土強度等級應(yīng)不低于設(shè)計強度的50。拆除時，后拆竹膠板帶處的模板及碗扣立桿保留，后拆竹膠板帶兩側(cè)模板及支撐體系全部拆除；框架梁底碗口立桿每隔一根拆除一根，碗扣水平桿全部拆除，梁側(cè)模全部拆除。說明：（1）支撐體系設(shè)置三道水平桿：兩道碗扣水平桿雙向設(shè)置和一道48（3.5mm）普通鋼管水平桿（同時用作樓板模板的主龍骨）單向設(shè)置；碗扣立桿全部將帶套管的一端朝下倒立設(shè)置。（2

11、）后拆柱頭木方加工制作見下圖： 后拆柱頭木方采用50×100mm木方雙面釘10mm竹膠板制作而成。為便于安裝固定，要求挑選比較順直平整無翹曲的木方，且后拆柱頭木方宜與早拆竹膠板條及兩側(cè)緊鄰的50×100mm木方（立放）釘成整體后進行安裝。說明：（1）梁板混凝土強度超過設(shè)計強度的50后，先拆除“早拆梁底水平（短）桿”及與之相連的碗扣立桿，并拆除梁側(cè)模板?？蚣芰夯炷翉姸冗_(dá)到設(shè)計強度100以后拆除剩余支撐及模板?？蚣芰簝蓚?cè)碗扣立桿超過梁底標(biāo)高不宜超過200mm，以免影響梁側(cè)模板的拆除。（2）為保證鋼筋及混凝土專業(yè)正常施工，梁板支撐體系體系及模板在施工縫處不應(yīng)斷開，而應(yīng)再向前繼續(xù)

12、延伸，確保該施工段模板及其支撐體系在后拆竹膠板帶處斷開，以便下一個施工段的模板及支撐體系剛好在一個后拆竹膠板帶處開始向前搭設(shè)。梁板支撐體系可采用立桿支撐樓板、橫桿支撐梁的梁板合支方法，框架梁兩側(cè)碗扣立桿應(yīng)設(shè)置碗扣斜桿。當(dāng)個別框架梁的荷載超過橫桿的設(shè)計承載力時，可采取獨立支撐的方法，并與樓板支撐連成一體。如下圖所示： 當(dāng)采用鋼管扣件做斜桿時應(yīng)符合下列規(guī)定：(1) 斜桿應(yīng)每步與立桿扣接，扣接點距碗扣節(jié)點的距離宜 150mm；當(dāng)出現(xiàn)不能與立桿扣接的情況時亦可采取與橫桿扣接，扣接點應(yīng)牢固；(2) 斜桿宜設(shè)置成八字形，斜桿水平傾角宜在45o60o之間，縱向斜桿間距可間隔12跨。3.3 早拆體系施工圖附件

13、3：A座塔樓標(biāo)準(zhǔn)層早拆體系平面布置圖附件4：B座塔樓標(biāo)準(zhǔn)層早拆體系平面布置圖4荷載驗算梁截面按400×800mm進行核算，樓板按厚度120mm核算，材料力學(xué)性能查材料手冊可知。4.1 框架梁荷載驗算1）荷載組合模板自重：0.1KN/m混凝土自重：9.216 KN/m鋼筋自重：1.44 KN/m振搗混凝土：1.12 KN/m傾倒混凝土：1.12 KN/m施工人員及設(shè)備荷載：1.2 KN/m合計 q1=14.2 KN/m乘以折減系數(shù)0.9，則q=q1×0.9=12.78 KN/m2）梁底模 驗算（1）梁底木方抗彎承載力驗算底模下鋼管間距為1200mm，立桿間距1200mm是個等

14、跨多跨連續(xù)梁，考慮到模板下木方長度有限，故按四等跨計算?？紤]梁底Y形可調(diào)頂撐與梁底兩側(cè)碗扣立桿交錯按1200mm布置，梁底模的計算跨度l=1200/2=600mm。按最不利荷載布置計算：彎矩系數(shù)：Km=-0.121，剪力系數(shù)Kv=-0.620，撓度系數(shù)=0.967則，M=Km.ql2=-0.121×12.78×0.62=-2.23KN.M=-0.56×106N.mm=M/W=0.56×106/(bh2/6) =0.56×106/1.67×106 =0.34N/mm2<fm=13 N/mm2所以符合設(shè)計要求（2）梁底木方抗剪驗算V

15、=Kv.ql=-0.620×12.78×0.6=4.76KN則剪應(yīng)力：=3V/2S=3×4.76×103/2×（2×100×50）=0.72N/mm20.72N/mm2<fv=1.6 0N/mm2符合要求（3）梁底木方撓度驗算荷載不包括振搗砼荷載，則q1=13.08KN/m，q=q1×0.9=11.77KN/m=Kw.ql4/100EI=0.967×11.77×103×6004/(100×9×103×5.42×106)=2.88×

16、1012/4.88×1012=0.59mm<=1/250=1200/400=3mm符合要求3）梁側(cè)模板驗算：（1）荷載計算設(shè) 大連夏季日平均氣溫為30，則1=1.2，2=1.15，V=2m/h,則1）側(cè)壓力：F1=0.22×rc×t0×1×2×V1/2=0.22×24×（200/(30+15)）×1.2×1.15×21/2=46.63KN/m2 F2=c.h=24×0.75=18 KN/m2取二者較小值，即F2=18 KN/m2乘以分項系數(shù)：F=18×0.8&

17、#215;1.2=17.28 KN/m2）振搗砼對梁側(cè)模產(chǎn)生的荷載；4 KN/m2乘以分項系數(shù)：4×0.8×1.0×1.4=4.48 KN/m以上兩項荷載合并：17.28+4.48=21.76 KN/m梁側(cè)模立檔間距按600mm考慮乘以折減系數(shù)，則q=21.76×0.9×0.6=11.75KN/m(2)梁側(cè)?？箯潖姸闰炈悖喝园此牡瓤缬嬎?，其中Km、Kv、Kw與上述相同；則，M=Km.ql2=-0.121×11.75×6002=512×103N.mm=M/W=512×103/2.5×106=0.2

18、1/mm2<fm=13 N/mm2符合要求所以符合設(shè)計要求（3）梁側(cè)?？辜魪姸闰炈鉜=0.620ql=0.620×11.75×800=5.828KN剪應(yīng)力；=3V/2bh=3×5828/2×800×45=11.382/45 =0.58N/mm2<fv=1.4 N/mm2符合要求（4）梁側(cè)模撓度驗算取側(cè)壓力F=21.76K N/m2，化為線荷載21.76×0.6=13.056KN/m乘以折減系數(shù)，q=0.9×13.056=11.75KN/m=0.967ql4/100EI=0.967×11.75×

19、6004/(100×9×103×8.13×106)=0.20mm<=l/400=600/400=1.5mm符合要求4）支撐驗算鋼管支撐按兩端鉸接軸心受壓桿件驗算，由于底模板下的頂撐設(shè)有水平拉桿，故支撐截面積一般以穩(wěn)定性來控制。（1）立柱穩(wěn)定性驗算：=N/A式中：N每根立桿承受的荷載，N=q(底模荷載)×l（支撐間距）；A鋼管截面積軸心受壓桿件穩(wěn)定性系數(shù)，根據(jù)=l0/i （l0=L，其中L為橫桿步距，L=1800mm，多道設(shè)置時取大值）i為鋼管回轉(zhuǎn)半徑，i=15.8mm，所以=1200/15.8=114。所以=0.489=N/A=ql/A

20、=12.78×103×1.2/4.89×102×0.489=64N/mm2<f=205 N/mm2符合要求。（2）小楞抗彎強度驗算小楞間距為600mm，按簡支梁計算。在計算撓度時，梁底兩根50×100mm木方次龍骨作用在小楞上的荷載可簡化為兩個個集中荷載F1、F2， F1F2=（12.78×0.6）/23.834KN。力學(xué)模型如下圖：M=Fa=3.834×0.25m=958.5kN.mm=M/W=958.5×103N.mm/5×103mm3=191.7 N/mm2<fm=205 N/mm2符合

21、要求（3）小楞撓度驗算：=Fa（3l2-4a2）/24EI=3.834×103×250×（3×80024×2502）/24×2.06×103×102×12.19×104=2.66mm<=l/250=800/250mm=3.2mm符合要求4.2 樓板荷載驗算樓板模板下的碗扣立桿間距為1200mm，模板采用10mm竹膠板；次龍骨為50×100mm木方立放，次龍骨間距為300mm；主龍骨采用48普通鋼管，間距1200mm。1）荷載組合模板自重：0.15KN/m2混凝土自重：3.456

22、KN/m2鋼筋自重：0.30 KN/m2施工人員及設(shè)備荷載：3.5 KN/m2合計 q1=7.406 KN/m2乘以折減系數(shù)0.9，則q=q1×0.9=6.67 KN/m22）樓板次龍骨荷載驗算已知次龍骨間距300mm，則次龍骨所承受的均布線荷載為q=6.67×1.2×0.25=2KN.m（1）次龍骨抗彎強度驗算M= ql2/8=2×1.44/8=0.36×106N.mm=M/W=6×0.36×106/bh22.16×106/5×1060.432N.mm< fm=13 N/mm2符合要求（2）次龍骨

23、抗剪強度驗算V=1.2KN=V/bh=1200/50×1000.24< fv=1.6 0N/mm2符合要求（3）次龍骨撓度驗算驗算平臺樓板撓度時僅考慮恒荷載，即q3.91×1.2×0.251.17KN/m=5 ql4/384EI=5×1.17×12004/384×9×103×4.17×1060.85mm0.85mm <=l/400=1200/400=3mm符合要求3）主龍骨荷載驗算（1）抗彎強度驗算按連續(xù)梁計算，承受次龍骨傳來的集中荷載，將集中荷載簡化為均布荷載q=1.17×1.2=

24、1.404KN/MM=ql2/10=0.204kN.m=M/W=0.204×106/5×10341N/mm2<205N.mm2符合要求（2）主龍骨抗剪強度驗算V=ql/2=0.84KN=V/bh=0.84×103/489=1.72N.mm2<fv=1251.72N.mm2符合要求（3）撓度驗算=5 ql4/384EI5×1.404×12004/384×2.06×105×12.19×1041.51mm1.51mm<=l/400=1200/400=3mm符合要求4）立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)=l0/

25、i ，l0=L，其中L為橫桿步距，L=1800mm，多道設(shè)置時取大值=N/A6.67×103×1.2×1.2/489×0.48940.17N/mm2<f=205 N/mm2所以，根據(jù)上式計算可知，樓板下支撐體系設(shè)置一道水平桿即可滿足穩(wěn)定性要求符合要求5施工工藝5.1 支模工藝梁板結(jié)構(gòu)混凝土初凝后彈出碗扣架立桿群的定位控制線 （豎向結(jié)構(gòu)施工后）拆除墻、柱豎向結(jié)構(gòu)模板 在墻或柱上彈控制模板標(biāo)高的控制線 按滿堂碗扣架支承格構(gòu)及早拆體系平面布置圖在樓板上支設(shè)碗扣立桿 安水平拉桿（橫桿） 按設(shè)計高度支一個互相垂直的標(biāo)準(zhǔn)四邊形支承格構(gòu) 沿已支成的水平支承格構(gòu)按

26、互相垂直或順直的原則支完剩余的支承格構(gòu) 用立桿及頂桿將豎向立桿接高到所需標(biāo)高 按水平步距要求安裝水平拉桿 按設(shè)計標(biāo)高安裝單向48普通鋼管做為主龍骨 安裝后拆板帶早拆柱頭 安裝次龍骨木方及大面模板。注：梁底立桿Y形可調(diào)頂撐可在混凝土澆注前支撐體系加固階段安裝，也可在混凝土澆注后底模拆除前安裝，但應(yīng)保證立桿垂直及頂撐與梁底頂緊。梁底立桿Y形可調(diào)支撐和樓板底的后拆竹膠板帶立桿及其縱向水平桿應(yīng)一直保留到混凝土強度等級增長到足以在全跨條件下支承自身重量和施工荷載時再拆除52 拆模工藝拆模時梁板混凝土達(dá)到設(shè)計強度50以上。拆除碗扣水平桿 拆除板底主龍骨（48普通鋼管） 拆除梁側(cè)模 拆除早拆部分碗口立桿 拆

27、除早拆部分次龍骨及模板。在保證施工安全的前提下，除保留后拆部分立桿及縱向水平桿外，可同步將已拆除的模板、立桿、水平桿等倒運到下一層使用。 5.3 碗扣桿件組裝工藝1）組裝順序是：（立桿底座）立桿橫桿斜桿接頭鎖緊腳手架上層立桿立桿連接銷橫桿2）碗扣腳手架組裝以34人為一小組為宜，其中12人遞料，另外兩人共同配合組裝，每人負(fù)責(zé)一端。組裝時，要求至多二層向同一方向，或由中間向兩邊推進，不得從兩邊向中間合攏組裝，否則中間根見會因兩側(cè)架子剛度太大而難以安裝。6注意事項6.1 材料要求碗扣式腳手架用鋼管應(yīng)采用符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)直縫電焊鋼管（GB/T13793-92）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092

28、）中的Q235A級普通鋼管，其材質(zhì)性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB/T700）的規(guī)定。同時應(yīng)符合建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)程對碗扣管的材料要求。6.2 操作要點。1）施工準(zhǔn)備。支模前，對工人進行安全、質(zhì)量、技術(shù)交底，對圖示方法要了解。工人配齊施工操作用工具，如榔頭、鋼卷尺、扳手等。對材料、構(gòu)配件進行質(zhì)量復(fù)檢，不合格者不能用。2）支模施工中的操作要點。支立模板支架時，立桿位置要準(zhǔn)確，立桿、橫桿形成的支承格構(gòu)要方正。支承格構(gòu)調(diào)方正以后同時敲擊4 根或3 根橫桿，不能裝一根敲擊一根，橫桿的插頭插入立桿插座后，要兩頭同時均勻敲擊，不能猛敲一頭，再敲另一頭。支裝Y形可調(diào)頂撐時，一定要使插頭進入

29、到插座的合適位置，不能出現(xiàn)非受力下滑現(xiàn)象，同時斜桿的半圓支座要正壓在立桿上。早拆板竹膠板帶應(yīng)先整體安裝，然后安裝板帶兩側(cè)平臺模板。大絲杠插入立桿孔內(nèi)的安全長度不小于l40mm 或190mm （450A、450B 時），不能任意向上調(diào)。普通鋼管主龍骨要支承平穩(wěn)，兩根鋼楞懸臂搭接時，要用鋼管、扣件及可調(diào)頂托或可調(diào)底座將懸臂端給予支頂。鋪設(shè)模板前要將普通鋼管主龍骨調(diào)平到設(shè)計標(biāo)高。從一側(cè)向另一側(cè)，或從中間向兩側(cè)鋪設(shè)模板時，柱頭板標(biāo)高隨鋪設(shè)隨調(diào)平，千萬不能模板鋪設(shè)完后再調(diào)標(biāo)高。3）模板、普通鋼管的拆除。（1）模板、普通鋼管主龍骨拆除要具備以下條件：一是混凝土強度達(dá)到設(shè)計強度的50（同條件試塊試壓數(shù)據(jù)）；

30、其次是上一層墻、柱模板（尤其是大模板）已拆除并運走后，才能拆除其模板、鋼楞、橫桿等（保留立桿除外）。（2）要從一側(cè)或一端按順序輕輕敲擊早拆柱頭插銷，使模板、鋼楞降落一定高度，而后可將模板、鋼楞及保留以外的桿部件同步拆除并從通風(fēng)道或外腳手架上運到上一層。（3）拆除橫桿時，一定要均勻敲擊兩頭，兩頭同時抬出，千萬不可猛擊一頭。（4）保留的立桿、橫桿及早拆柱頭，待支承到傳統(tǒng)支模方式拆模時再拆除，拆除后，從樓梯通道隔2 層或3 層（冬施期間）運到正在支模施工層。4）接頭組裝接頭是立桿同橫桿、斜桿的連接裝置，應(yīng)確保接頭鎖緊。組裝時，先將上碗扣擱置在限位銷上，將橫桿、斜桿等接頭插入下碗扣，使接頭弧面與立桿密貼，待全部接頭插入后，將上碗扣套下，并能榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，直至上碗扣被限位銷卡緊不再轉(zhuǎn)動為止。如發(fā)現(xiàn)上碗扣扣不緊，或限位銷不能進入上碗扣螺旋面，應(yīng)檢查立桿與橫桿是否垂直，