羌河口水電站首部閘壩樞紐設(shè)計畢業(yè)論文設(shè)計

1、( 此文檔為 word 格式，下載后您可任意編輯修改！ )畢業(yè)設(shè)計說明書題目:羌河口水電站首部閘壩樞紐設(shè)計學(xué)院(直屬系 ):年級、 專業(yè):學(xué)生姓名:學(xué)號:能源與環(huán)境學(xué)院 2010 級 水利水電工程指導(dǎo)教師:完成時間:2014年 5月 25日目錄摘要 .11前言 .22基本資料 .32.1工程概況 .32.2閘址處地形資料 .32.3水文資料 .42.4洪水資料 .62.5泥沙資料 .73確定樞紐等別 . .83.1工程等別和建筑物級別 .83.2下閘址攔河閘壩等別 .94首部閘壩樞紐整體布置 . . 104.1攔河閘位置的選擇 .104.2首部樞紐布置 .115水閘的結(jié)構(gòu)布置 .125.1底板

2、 .125.2閘墩 .135.3閘門 .135.4底板的分縫 .136水閘的水力計算 .156.1 閘室型式的確定156.2 擬定閘孔尺寸166.3 驗算泄流能力197 水閘防滲排水設(shè)計217.1 水閘的防滲長度及地下輪廓線的布置217.2 滲流計算238 水閘消能防沖設(shè)計308.1 底流消能工的設(shè)計308.2 消力池長度的計算338.3 消力池底板厚度計算348.4 海漫358.5 防沖槽及末端加固369 水閘穩(wěn)定分析379.1 荷載及其組合379.2 閘室穩(wěn)定計算409.3 驗算閘室基底壓力4110 閘室抗滑穩(wěn)定分析4411 閘室底板的配筋計算4612 結(jié)論51總結(jié)與體會 .52謝辭53參

3、考文獻54摘要本次設(shè)計完成了羌河口水電站首部閘壩樞紐設(shè)計。設(shè)計重點包括羌河口水電站首部閘壩樞紐平面布置、泄洪閘和沖砂閘結(jié)構(gòu)設(shè)計。首先進行整個羌河口水電站首部閘壩樞紐和相關(guān)建筑物的等別劃分。其次參照工程地質(zhì)條件和地形地貌等因素，并依據(jù)水閘設(shè)計規(guī)范進行首部閘壩樞紐的平面布置 。最后，進行泄洪閘和沖砂閘結(jié)構(gòu)設(shè)計；主要內(nèi)容包括閘室結(jié)構(gòu)布置、閘室抗滑穩(wěn)定驗算、閘室地基應(yīng)力計算、閘室底板配筋計算、消能防沖計算等。本次設(shè)計需要熟練運用所學(xué)的相關(guān)專業(yè)知識，通過查找收集所需設(shè)計參數(shù)和資料，并在老師的指導(dǎo)下獨立完成全部設(shè)計內(nèi)容。關(guān)鍵詞：羌河口水電站；首部閘壩；閘室穩(wěn)定；底板配筋A(yù)bstractThis desig

4、n of the first gate damin the estuary. The design focuses on the design of thefirst dam station layout, Xie Hongzha and discharge structure of the firstriversluice damproject and related building classification. Secondly, according to the engineering geologicalconditions and topography and other fac

5、tors, and on the basis of "design specification" sluicelayout first sluice dam project are. Finally, to release flood waters gate and discharge structurdesign; main contents include chamber structure layout, the anti sliding stability calculation,the ground stresscalculation,lock floor rei

6、nforcementcalculation,the energy dissipationcalculationetc.The designrequiresskilled use ofrelevantexpertise learned by lookingtocollectthe required designparametersand data, and under the guidanceof teacherstocomplete all design elements independently.Key words: Qianghekou Hydropower Station; Depar

7、tment 為總分段數(shù)；H本工程取 2.47m。10i 0.58+0.13+0.07+0.95+0.85+0.72+0.83+0.07+0.29+0.67=5.16mi 1（1）進口段h112.47 0.58 0.48 0.58 0.28(m)5.16（2）齒墻水平段h20.48 0.130.06(m)（3）齒墻垂直段h30.480.07=0.03（m）（4）鋪蓋水平段h 40.480.95=0.46（m）（5）板樁垂直段h50.480.85=0.41（m）（6）板樁垂直段h 60.480.72=0.35（m）（7）底板水平段h 70.480.83=0.40（m）（8）齒墻垂直段h80.480

8、.07=0.03（m）（9）齒墻水平段h90.480.29=0.14（m）（10）出口段h100.480.67=0.32（m）4. 進、出口損失的修正當進、出口板樁較短時，進、出口處的滲流坡降線將呈急變曲線的形式。為精確應(yīng)可參照張世儒編著的水閘相關(guān)計算公式：h'0'h0nh 0hii 1'1.21-1'2( S'12( T)20.59)TT式中： h0 以算出的進、出口損失值；h '0 修正后的水頭損失值；修正系數(shù)；S底板（包括齒墻）的埋深與板樁入土深度之和；T 板樁另一側(cè)的地基透水層深度。 ' 為阻力修正系數(shù)，當' 1 時，采用

9、' =1.0。當 ' 1 時，采用 ' =1.0，說明不需要修正，即按照上面的方法計算，當 ' 1 時則應(yīng)該修正，修正后其水頭損失值減小為：；0 水躍淹沒系數(shù)，可采用 1.051.10；hc'' 躍后水深，m； hc 為收縮水深，m；水流動能校正系數(shù)，可采用1.0 1.05；q過閘單寬流量，m3(s ·m)；T0消力池底板頂面算起的總勢能，m；Z 出池落差，m；hs' 出池河床水深，m；流速系數(shù)，可采用 0.95。在設(shè)計工況洪水位時hs' =1855.78-1853=2.78m，3q=QL0=25816.5=15.64m

10、(s ·m)上游水頭 T 為：T=1858-1853=5m，v0=qT=4.9ms，由T0Tav02T=5m，可得 T0=5.12m。2ghc3q231 15.6422.92 mT01=T0+dg9.81Ahcq 22g (1 hc )2=2.9215.624.539.81（0.95222.92）f (d )1.05hc''q2d2g( ' hc'' )2=1.05h 'c' +13.74h 'c'2-d表 8-1消力池深度試算結(jié)果d(m)T01''''T01 (m)hc （m）f

11、 dhchchc16.122.11.64.674.5331.56.623.725.846.98計算消力池深度 d 時采用試算法，利用公式 f dA ，相關(guān)數(shù)據(jù)由水力學(xué)下冊附圖解5 中查得，試算結(jié)果如表 8-1。由 f d A 可知，當 d 取 1m時，誤差很小，符合試算要求，在設(shè)計洪水時，消力池深度取 1m符合消能要求。在校核工況洪水位時hs =1856.18-1853=3.18m3q=QL0=35916.5=21.76m(s.m)上游水頭 T：1858.65-1853=5.65mT0av02T2gT=5.65m，可得 T0=5.78m。hc3q23 1 21.7623.64 mT01=T0+

12、dg9.81Ahcq22g ( 1hc ) 2=3.6421.76 25.669.81 （0.95223.64）f ( d )''q2d1.05hc2g( 'hc'' )2=1.05hc''+21.89hc''2-d計算消力池深度 d 時采用試算法，利用公式 f dA ，相關(guān)數(shù)據(jù)由水力學(xué)下冊附圖解5 中查得，試算結(jié)果如表 8-2。表 8-2消力池深度試算結(jié)果d(m)T01(m)T01hc''hc''f dhhc(m)c16.781.861.55.465.471.57.2821.545.615

13、.08由 f d A 可知，當 d 取 1m時，誤差很小，符合試算要求，在校核洪水時，消力池深度取 1m符合消能要求。8.2 消力池長度的計算平底板消力池的長度Lsj 可以按下式計算LsjL jL j6.9 h' 'hc式中： L j 為水躍長度，m；hc 為躍前水深，m；h'' 為躍后水深，m；為水躍長度校正系數(shù)，采用 0.8。如消力池上游側(cè)有斜坡段，則消力池長度應(yīng)為斜坡段水平長度Ls 與水平段長度之和。L jLsL j在設(shè)計洪水位時因為在計算消力池深度的時候已經(jīng)計算了躍前水深hc 和為躍后水深 h'' 所以在這里可以直接引用，所以就有 hc

14、=2.92m， h'' =4.67m。L j6.9 h''hc=6.9（4.67-2.92 ）=12.075mLsjL j =0.812.075=9.66m在校核洪水位時同理：因為在計算消力池深度的時候已經(jīng)計算了躍前水深hc 和為躍后水深 h'' 所以在這里可以直接引用，所以就有hc =3.64m， h'' =5.46m。L j6.9 h''hc（）=6.95.46-3.64 =12.558mLsjL j =0.8 12.558=10.0464m為了安全和施工及其測量上的方便，取Lsj 為 13m?？紤]到消力池與閘

15、室的連接段有一斜坡，參照 SL 265-2001水閘規(guī)范將該段斜坡的坡度擬定為 1:5，而消力池與閘室底板高程差為1m 所以利用解三角形可知道該斜段水平投影長度為5m，所以最終確定消力池長度Lsj ： Lsj =13+5=18m。8.3 消力池底板厚度計算消力池的底板厚度可根據(jù)抗沖和抗浮要求確定。抗沖：tk1 qH抗?。簍K fUWPmc A式中：t 消力池底板始端厚度，m；3Q單寬流量，m(s ·m)；H 閘孔泄水時的上、下游水位差，m；k1消力池底板計算系數(shù)，可采用0.2 ；W 作用在消力池底板頂面的水重，kN；U 作用在消力池底板底面的揚壓力，kN；Pm作用在消力池底板上的脈動

16、壓力，kN；2A消力池底板面積，m。3c 為消力池混凝土底板的容重，kNm。消力池底板厚度取計算結(jié)果中的大值。消力池末端厚度可采用 t ，但不宜小于 0.5m。2在設(shè)計洪水位時q=25816.5=15.m63 /(s.m)H=1858-1855.78=2.22mtk1qH = 0.215.62.220.96m在校核洪水位時q=35916.5=21.76m3 /(s.m)H=1858.65-1856.18=2.47mt kq H=0.2 21.76 2.47 1.17 m ，取。1t=1.2m選擇消力池厚度是選擇最不利情況時的消力池厚度作為其厚度的最終值，所以取t=1.2m。8.4 海漫1、海漫

17、的布置和構(gòu)造一般在海曼的起始端做 5 到 10m長的水平段，水平段后做成不陡于 1:10 的斜坡，以使水流均勻擴散，調(diào)整流速分布，保護河床不受沖刷。對海漫的設(shè)計要求：表面有一定的粗糙度，以利進一步消除余能；具有一定的透水性，以便使?jié)B水自由排出，降低揚壓力；具有一定的柔性，以適應(yīng)下游河床可能的沖刷變形?？紤]到羌河口水電站的水頭小，單寬流量小的特點，所以在起始端可以不設(shè)置水平段，直接采用緩坡段，考慮到開挖量因此將坡盡量緩一些做成1:20 的坡度，由于取材不便所以采用鋼筋混凝土板海曼。2、海曼的長度海曼長度 L 因根據(jù)可能出現(xiàn)最不利水位和最不利的流量進行設(shè)計，它與消力池出口的單寬流量及水流擴散情況、

18、上下游水位差、地質(zhì)條件尾水深度以及海曼的粗糙程度等因素有關(guān)，SL265-2001水閘規(guī)范建議用如下式子計算：Lk2q H3式中：q 為消力池出口處的單寬流量，m(s ·m)；H為上下游水位差，m；k2為河床土質(zhì)系數(shù)，取 12。 在設(shè)計工況洪水位時3q=25816.5=15.6 msH=1858-1855.78=2.22Lk2q H =1115.62.2253m 在校核工況洪水位時3q=35916.5=21.76 msH=1858.65-1856.18=2.47mLk2qH =1121.762.4764.33 m這兩取值都偏大，存在較大誤差，接下來采用第二種方法計算。參照水閘張世儒編著

19、一書中毛旭熙高級工程師的公式計算，在內(nèi)容和形式上更為合理，具體如下：L p kh2 (1q2)q 2y / h式中：k海曼長度形式，與上式的k s 相同取為 12；h2 海曼上的水深；q消力池末端最大單寬流量，一般近似取為過閘單寬流量；q2 / q 的比值可參見水閘 張世儒 p82 表 3-13，消能擴散良好時為 0.670.95，較差時為 0.330.67，本次設(shè)計取為 0.7 ， 2- y/ h 可參考水閘張世儒 p82 表3-14 而取得，取為 1.15。在設(shè)計工況洪水位時h 2 =1855.78-1852=3.78mq212 3.78 （1- 0.7 / 1.15)18.17mLp k

20、h2 (1) =q 2y / h在校核工況洪水位時h 2 =1856.18-1852=4.18mL p kh2 (1q2)=12 4.18（1- 0.7 / 1.15) 19.63 mq 2y / h綜上，取最不利水位時對應(yīng)的海曼長度作為最終海曼長度，為了反方便施工與測量取海曼的長度為 20m。8.5 防沖槽及末端加固水流經(jīng)過海漫后，盡管多余能量得到了進一步消除，流速分布接近河床水流的正常狀態(tài)，但在海漫末端仍有沖刷現(xiàn)象。為保證安全和節(jié)省工程量，在海漫末端設(shè)置防沖槽。在海漫末端預(yù)留一些石塊塊徑大于30cm，當水流沖刷河床時，沖刷坑向預(yù)計深度發(fā)展時，預(yù)留在海漫末端的石塊將沿沖刷斜坡陸續(xù)滾下，鋪在沖

21、坑的上游斜面上，自動形成護面，使沖刷坑不再繼續(xù)向上游側(cè)發(fā)展。參照已建的水閘實踐 2 經(jīng)驗，防沖槽采用寬淺式，深度 t'' 取 1.5m，底寬取 3，上游坡率 m=2，下游坡率 m=3。防沖槽的單寬拋石量VAt ''3A 為經(jīng)驗系數(shù)，取 3，可得 V=3m。9 水閘穩(wěn)定分析水閘在施工和運用過程中，在自重和外力作用下，閘室可能喪失穩(wěn)定，不能正常工作，遭到破壞甚至失事，特別是在軟土地基中，土壤壓縮性較大，抗剪能力底，地基更易失去穩(wěn)定性，使閘室傾斜甚至斷裂。因此，在防滲排水設(shè)備及閘室各部分結(jié)構(gòu)布置后，必須進行閘室穩(wěn)定計算。9.1 荷載及其組合水閘結(jié)構(gòu)自重水閘結(jié)構(gòu)自重包括

22、底板自重、閘墩自重、胸墻自重、工作橋及啟閉機自重、交通橋和檢修橋自重等。水閘結(jié)構(gòu)自重應(yīng)按其幾何尺寸及其材料容重確定。其中混凝土的容重可采用23.524.0 kN/m 3 ，鋼筋混凝土容重可采用24.525.0 kN/m 3 ，漿砌石的容重可采用 2123kN/m 3 ，重力作用在各自中心處。對于露頂式平面鋼閘門按一下經(jīng)驗公式計算：當 5H8 時，G kzkckg H 1.34 B0.88當 H8時，G 0.012k zkcH 1.65 B1.85式中：G閘門重力，kN；H、B分別為孔口高度和寬度，m；k z 為閘門行走支承系數(shù)，對于滑動式支承k z =0.81，滾動式支承k z =1.0，對于

23、臺車式支承 kz =1.3，本次設(shè)計采用滾動支承所以k z 取為 1.0 ；k c 為材料系數(shù)，閘門若為普通碳素鋼是 k c =1.0，閘門若為普通低合金鋼時k c =0.8，鑒于本工程流量及水頭不大所以采用普通合金鋼所以取為 1.0； kg 為孔口高度系數(shù)，當 H5 時，kg =0.156，當 5H8 時，kg =0.13。本工程孔口高度為 6m，所以，k g 取 0.13。本工程閘門高度為 6m屬于 5H8 的范圍，所以閘門的重量：Gkzkckg H 1.34 B0.88 =1 10.1361.3470.889.81kN78kN底板自重 G底板底板長 10m，寬 7m，厚 2m，底板采用鋼

24、筋混凝土結(jié)構(gòu)，所以計算容重采用25.0 kN/m 3 。G底板 =10 72 25=3500kN閘墩自重 G閘墩中閘墩長 10m，寬 3m，高 6m，邊墩長 10m，寬 1.5m，高 6m，G中墩 =10 3 6 25=4500kNG邊墩 =10 1.5625=2250kN工作橋及啟閉機重力G工作橋 =1014kN，交通橋自重G交通橋 =825kN，檢修橋自重G檢修橋 =132kN。水重作用在水閘上面的水閘應(yīng)該按照其實際體積及其容重計算確定，水的容重一般取10kN / m3 ，在多泥沙的河流上應(yīng)考慮水中含有的懸移質(zhì)對誰容重的影響，這是采用渾水容重，渾水容重的計算公式如下：h 100.62264

25、max100式中：h 渾水容重， kN/m 3 ；max 實測最大泥沙含量， kN/m 3 ；如果實在沒有實測資料時采用10.05 11.0 kN/m 3 。由已知資料知道，該河段多年平均含沙量0.134 kgm3，即為 0.00131kN/m 3 ，所以10.002 kN/m 3 。G水 =5.6510 710.002=3956kN水平水壓力作用在水閘上的水平水壓力應(yīng)根據(jù)水閘不同的運行情況時的上、下游水位組合條件計算確定，計算簡圖如圖 9-1。P11/2 H22LP2(pcpd )h' L式中： H 2 止水 c 以上的上游水深，m；Pc、 Pd c、d 的揚壓力水頭，m； h

26、9; 為 c、d 兩點距離，m；其余符號與上面相同。在這里 H 2 =5.65m， h' =3m， L=6m， Pc =4.8 kN， Pd =2.7 kN。所以有： P11/2 H22L=15.652 6 9.81 940kN；2P2(pcpd ) h' L =（4.8+2.7）3 69.81=1325kN。圖 9-1上游水壓力圖揚壓力作用在水閘基礎(chǔ)底面的揚壓力應(yīng)根據(jù)地基內(nèi)別、防滲排水布置及上下游水位組合條件計算確定。U109.813.182.47101/ 29.81434kN泥沙壓力當閘前有泥沙淤積應(yīng)該計算作用在閘上的泥沙壓力，泥沙壓力應(yīng)根據(jù)水閘上、下游可能淤積的厚度及泥沙

27、的容重等計算確定。根據(jù)黃河水利勘測規(guī)劃設(shè)計院的經(jīng)驗計算可能淤積厚度確定為：在淤積高度確定后可按以下公式計算計算泥沙壓力：Pnh hn2 tg 2 (450n )22式中： Pn 為作用于水閘上的泥沙壓力， kN / m ； n 閘前沉積泥沙的浮重度， kN / m3 ，'(1 n)； hn 為0）；n 為泥沙的孔隙率。nnn 為淤積泥沙的內(nèi)摩擦角，（Pnhhn22(450n6.5 22230） 4.33kN2tg2) =tan（45 -229.2 閘室穩(wěn)定計算閘室上、下游端地基反力的比值max ，反映閘室基底反力分布的不均勻程度。 值愈min大，表明閘室兩端基底反力相差愈大，沉降差愈大

28、，閘室的傾斜度也愈大。設(shè)計中的 的容許值應(yīng)符合表 9-1 中規(guī)定。表 9-1的容許值荷載組合地基土質(zhì)基本特殊松軟1.52.0中等堅硬、緊密2.02.5堅硬、緊密2.53.0沿土基面的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)K c 因水閘的級別而異，見表9-2。表 9-2K c 的容許值水閘級別荷載組合1234、5基本組合1.351.31.251.2011.201.151.051.05特殊組合21.101.051.001.009.3 驗算閘室基底壓力對于結(jié)構(gòu)布置及受力情況對稱的閘孔，按式計算基底最大和最小壓應(yīng)力 ：maxminW 6 MAAB式中：W 鉛直荷載的總和，KN；2A閘室基底面的面積，m；M 作用在閘室的全部

29、荷載對基底面垂直水流流向形心軸的力矩，KN·m；B閘室底板的長度，m。計算閘室穩(wěn)定時，一般區(qū)分為施工、完建、運用和檢修等情況，各種情況下的荷載均有所不同，應(yīng)根據(jù)具體情況將同時作用的各種荷載進行組合。設(shè)計時應(yīng)選擇計算情況和確定其可能存在的最不利荷載組合。但不少工程單位計算基底壓力時，先按下式計算偏心矩e：eB/2M/W從而上下游基底壓力為：maxminG 6e1AB式中的符號與上面的相同。此次設(shè)計計算完建期和正常運用期。表 9-3荷載組合情況荷載組合計算情況荷載完建期重力水壓力（不計）揚壓力（不計）基本組合正常運用期重力水壓力揚壓力表 9-4 完建期計算結(jié)果表荷載重力 KN力臂 m力矩

30、 KN·m底板自重3500517500閘墩自重4500522500工作橋及啟閉設(shè)備自重101411014交通橋自重82554125檢修橋自重1322264閘門自重78178合計1004945481計算偏心距 e：eB / 2M /G =102-4548110049=0.47mmaxminG6e=100491 6 0.471AB10 710所以有：22max =184.3 KNmmin =103.1KNm=max=2.0min符合應(yīng)力要求。計算偏心距 e：eB / 2M /W =102-6799813571=-0.01mmaxminG6e=1357116 0.011AB10 710所以

31、有：22max =195.1KNmmin =192.7KNm=max = =2.0195.1192.7 1.01min表 9-5 正常運行期計算結(jié)果表荷載鉛直向上 鉛直向下水平力 KN力臂 m順時針力逆時針 力kNkN矩 kN·m矩 kN·m閘室結(jié)構(gòu)1004945481自重水重3956519780上游水壓13251.882491力94021880揚壓力4343.771637泥沙壓力4.330.673合計13571227067998計算偏心距 e：eB / 2M /W =102-6799813571=-0.01mmaxminG6e=1357116 0.011AB10 710所

32、以有：22max =195.1 KNmmin =192.7KNm=max=1.01 =2.0min符合應(yīng)力要求。經(jīng)過計算，閘室基地應(yīng)力滿足要求，設(shè)計結(jié)果合理。10 閘室抗滑穩(wěn)定分析水閘建成投入運行后，閘室受到豎向力和水平力的共同作用，水閘是否會發(fā)生沿地基表面的水平滑動，決定于阻止閘室滑動的力及阻滑力是否大于致使閘室滑動的力及滑動力，前者與后者的比值及為抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)。1、閘室抗滑穩(wěn)定計算水閘沿地基面的抗滑穩(wěn)定按下式計算：fGK cPtg0 GC0A或 K cP式中： K c 為沿閘室基底面的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)；f 為閘室基底面與地基之間的摩擦系數(shù)；P 為作用在閘室上的全部水平荷載之和，kN；

33、0 閘基基礎(chǔ)底面與土質(zhì)地基之間的摩擦角（，0 ）；C0 為閘室基底面與土質(zhì)地基之間的粘聚力，kPa。其中 f 的值可按照水閘 張世儒編著一書中的 P185 的表 5-9 查看, 這里取 0.53。fG目前在水閘設(shè)計中普遍采用公式K c進行計算。Ptg 0G C0A而公式 K cP是根據(jù)是根據(jù)現(xiàn)場混凝土的抗滑實驗資料進行分析研究后提出的，因而其計算成果能夠比較真實的反應(yīng)粘性土地基上水閘的真實情況。所以對于粘性土地基上的水閘采用此公式計算比較好。由閘底的基底應(yīng)力計算可知：G13571 KNP2270 KN所以：K cf G0.53 13571 =3.17P2270K c K c =1.2所以本次設(shè)

34、計的抗滑穩(wěn)定滿足要求，設(shè)計滿足要求。11 閘室底板的配筋計算底板直接建在地基面上，承受著閘室上部的所有荷載，包括閘室自重、閘室上面的水中、工作橋自重、閘墩自重等等、并且它還還起著傳遞力的作用，將上部的所有荷載直接傳遞給地基。同時還要考慮兩邊邊荷載的影響，特殊情況下還要考慮地震荷載等，所以受力條件十分復(fù)雜。而且其作用也十分重要，假使底板受到很小的破壞或者滑動將直接導(dǎo)致整個閘室傾覆。因此必須對閘室進行受力分析，然后進行配筋計算。只有這樣才能確保閘室的整體安全性。本次設(shè)計采用彈性地基梁法。對于半無限大彈性體假說下平面地基上的常截面基礎(chǔ)梁，常采用郭氏表計算。均布荷載和集中荷載均采用郭氏表計算。郭氏表中

35、沒有能考慮邊荷載的影響，所以對于邊荷載的計算則采用河海大學(xué)徐芝綸教授編寫的計算表格。相關(guān)數(shù)據(jù)查尋所用表格都來自于水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊。首先算出基礎(chǔ)梁的無因次的柔度指標t ：3t 10 E0l E h式中： E0 為基土的變形模量； E 為混凝土的彈性模量；l 為地基梁的半梁長度，m；。查水閘張世儒主編一書的表6-10知 E0 =6 104 kPa，查表 6-11E=2.30 10 7 有：10 E0l3t=2.883Eh表 11-1 均布荷載計算表x01234567891000.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0p7374757678828895117150P41441

36、9425431442465499538663849V0-2.6-5-7-9.3-11.2-13.2-13.7-13.5-9.90V0-148-283-397-527-634-748-776-765-5610M988.57.96.95.94.63.21.80.60M5094452848114472390533402604181210193400當全梁受均布荷載 q 時，可由 t 查出梁各截面處的反力系數(shù) p 、剪力系數(shù)V 、彎矩系數(shù) M ，再由以下公式求出各截面處的反力p、剪力 V、彎矩 M。P 0.01pq V 0.01V ql M 0.01M ql 2取 q 566 KN / m 。當梁上承

37、受集中荷載 P時，可由 t 和 a 查出梁各截面處的反力系數(shù) p 、剪力系數(shù)V 、彎矩系數(shù) M ，再由以下公式求出各截面處的反力p、剪力 V、彎矩 M。P 0.01p p lV 0.01V pM 0.01M ql取 p 5525 KN 。表 11-2集中荷載計算表x01234567891000.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0p50494746444342424764P280275264258247241236236264359V50-45-40-36-31-27-22-18-14-90V2763-2487-2210-1989-1713-1492-1216-995-77

38、4-4980M2722181411853200M1493112166995477426083442427651659110600當梁上承受邊荷載 P' 時，可由 t 和 a 查出梁各截面處的反力系數(shù) p 、剪力系數(shù)V 、彎矩系數(shù) M ，再由以下公式求出各截面處的反力p、剪力 V、彎矩 M。表 11-3邊荷載計算表x01234567891000.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0p114161922242626200-54p214119641-2-6-13-26P139.244.853.261.667.272.872.8560-151.2P2PV 1V 2V1- V2VM 1M 2M 1M 2M39.230.825.216.811.22.8-5.6-16.8-36.4-72.878.475.678.478.478.475.667.239.2-36.4-224-3.3-1.90.124.36.89.511.91310.70-3.3-4.6-5.6-6.3-6.8-7.1-7.1-6.7-