第5章 蒸汽動(dòng)力裝置循環(huán)

1、第第5 5章章蒸汽動(dòng)力裝置循環(huán)蒸汽動(dòng)力裝置循環(huán)2021-12-2325.1 蒸汽動(dòng)力裝置的基本循環(huán)蒸汽動(dòng)力裝置的基本循環(huán) 朗肯循環(huán)朗肯循環(huán) 蒸汽動(dòng)力裝置由以下基本設(shè)備蒸汽動(dòng)力裝置由以下基本設(shè)備:鍋爐鍋爐、汽輪機(jī)、汽輪機(jī)、凝汽器凝汽器、給水泵給水泵 按圖中所示標(biāo)號(hào)按圖中所示標(biāo)號(hào)4-5-6-1給水在鍋爐中給水在鍋爐中定壓加熱定壓加熱形成為過(guò)熱蒸汽；形成為過(guò)熱蒸汽； 1-2過(guò)熱蒸汽（新蒸汽）在汽輪機(jī)中過(guò)熱蒸汽（新蒸汽）在汽輪機(jī)中絕熱膨脹絕熱膨脹作功；作功； 2-3乏汽在凝汽器中乏汽在凝汽器中定壓凝結(jié)定壓凝結(jié)，成為凝結(jié)水；，成為凝結(jié)水； 3-4凝結(jié)水由給水泵凝結(jié)水由給水泵絕熱壓縮絕熱壓縮成給水，返回到

2、鍋爐中成給水，返回到鍋爐中 冷卻水冷卻水汽輪機(jī)汽輪機(jī)鍋爐鍋爐給水泵給水泵凝汽器凝汽器234561聯(lián)接構(gòu)成聯(lián)接構(gòu)成蒸汽動(dòng)力裝置蒸汽動(dòng)力裝置 蒸汽動(dòng)力裝置中水蒸氣經(jīng)歷蒸汽動(dòng)力裝置中水蒸氣經(jīng)歷的的基本基本循環(huán)過(guò)程可理想化為：循環(huán)過(guò)程可理想化為： 2021-12-233sT4321t1P1 理想化的蒸汽動(dòng)力裝置基本循環(huán)理想化的蒸汽動(dòng)力裝置基本循環(huán)是朗肯循環(huán)是朗肯循環(huán) 1(P1,t1)進(jìn)入汽輪機(jī)時(shí)的進(jìn)入汽輪機(jī)時(shí)的新蒸汽新蒸汽（過(guò)熱汽）狀態(tài)；（過(guò)熱汽）狀態(tài)； 2(P2)從汽輪機(jī)排出時(shí)的從汽輪機(jī)排出時(shí)的乏汽乏汽（濕蒸汽）狀態(tài)；（濕蒸汽）狀態(tài)； 1-2蒸汽在汽輪機(jī)中蒸汽在汽輪機(jī)中絕熱絕熱膨脹（膨脹（定熵定熵）

3、的作功過(guò)程；）的作功過(guò)程； 2-3乏汽在凝汽器中乏汽在凝汽器中定壓定壓（定溫定溫）凝結(jié)）凝結(jié)放熱放熱過(guò)程過(guò)程； 3凝結(jié)水凝結(jié)水（飽和水飽和水）狀態(tài)）狀態(tài)(P2) ； 3-4凝結(jié)水在給水泵中凝結(jié)水在給水泵中絕熱絕熱壓縮（壓縮（定熵定熵）成為鍋爐）成為鍋爐給水；給水； 由于水幾乎不可壓縮，垂直線段由于水幾乎不可壓縮，垂直線段3-4幾乎重合成為一點(diǎn)幾乎重合成為一點(diǎn)2021-12-2344-5給水在鍋爐給水在鍋爐省煤器省煤器中中定壓定壓加熱成加熱成飽和水飽和水 (P1 ts) ；5-6水在鍋爐水在鍋爐水冷壁水冷壁中中定壓加熱定壓加熱成為成為飽和汽飽和汽 (P1 ts)；6-1飽和汽在飽和汽在過(guò)熱器過(guò)熱

4、器中中定壓加熱定壓加熱成為成為新蒸汽新蒸汽 (P1 t1)。（ 4-5-6-1給水在鍋爐中定壓加熱成給水在鍋爐中定壓加熱成新蒸汽）新蒸汽）65 4給水給水（未飽和水）（未飽和水）狀態(tài)狀態(tài)(P1) ；朗肯循環(huán)朗肯循環(huán)sT4321t1P12021-12-235給水給水4(P1, h2)省煤器省煤器飽和水飽和水5(P1, ts)飽和汽飽和汽6(P1, ts)水冷壁水冷壁過(guò)熱器過(guò)熱器過(guò)熱汽過(guò)熱汽1(P1, t1)（新蒸汽）（新蒸汽）汽輪機(jī)汽輪機(jī)絕熱膨脹絕熱膨脹乏汽乏汽2(P2, h2)凝汽器凝汽器定壓放熱定壓放熱凝結(jié)水凝結(jié)水3(P2, h2)給水泵給水泵絕熱壓縮絕熱壓縮給水給水4蒸汽動(dòng)力裝置朗肯循環(huán)的

5、蒸汽動(dòng)力裝置朗肯循環(huán)的路徑：路徑：定壓加熱定壓加熱定壓加熱定壓加熱定壓加熱定壓加熱6sT54321t1P1朗肯循環(huán)朗肯循環(huán)（重新循環(huán)）（重新循環(huán)）2021-12-236sP 4213PPs56hs132456 朗肯循環(huán)的朗肯循環(huán)的P-v圖和圖和h h-s圖圖P-v圖圖h h-s 圖圖sPPs2021-12-2376sT54321t1P11T2T 蒸汽動(dòng)力裝置為什么不采用卡諾循環(huán)蒸汽動(dòng)力裝置為什么不采用卡諾循環(huán) 平均吸熱溫度平均吸熱溫度1T 朗肯循環(huán)朗肯循環(huán)1234561 平均放熱溫度平均放熱溫度2T 朗肯循環(huán)朗肯循環(huán)1234561的熱效率的熱效率12t1TT 同溫限的卡諾循環(huán)同溫限的卡諾循環(huán)1

6、234 14 q4 1q41 1234 1 1234561定溫吸熱過(guò)程定溫吸熱過(guò)程4 1難于實(shí)現(xiàn)難于實(shí)現(xiàn)過(guò)熱蒸汽不采用卡諾循環(huán)過(guò)熱蒸汽不采用卡諾循環(huán)2021-12-238兩相壓縮過(guò)程兩相壓縮過(guò)程3 5難于實(shí)現(xiàn)難于實(shí)現(xiàn)6sT54321t1P11T2T2 3 2 濕度太大對(duì)汽輪機(jī)工作不利濕度太大對(duì)汽輪機(jī)工作不利wnet小小 若以飽和汽為工質(zhì)實(shí)行卡諾循環(huán)若以飽和汽為工質(zhì)實(shí)行卡諾循環(huán)62 3 56若若P1較低熱效率反而不如朗肯循環(huán)較低熱效率反而不如朗肯循環(huán)蒸汽動(dòng)力裝置不采用卡諾循環(huán)蒸汽動(dòng)力裝置不采用卡諾循環(huán)2021-12-239 朗肯循環(huán)的熱效率朗肯循環(huán)的熱效率 朗肯循環(huán)朗肯循環(huán)吸熱吸熱和和放熱放熱過(guò)

7、程是過(guò)程是定壓定壓的的循環(huán)的循環(huán)的吸熱量吸熱量4145611hhqq32232hhqq循環(huán)的循環(huán)的放熱量放熱量朗肯循環(huán)的朗肯循環(huán)的熱效率熱效率)()()()()()(413421413241121Rt,hhhhhhhhhhhhqqq汽輪機(jī)輸出的汽輪機(jī)輸出的技術(shù)功技術(shù)功給水泵消耗的給水泵消耗的技術(shù)功技術(shù)功sT4321t1P1562021-12-2310 水泵消耗的技術(shù)功遠(yuǎn)小于水泵消耗的技術(shù)功遠(yuǎn)小于汽輪機(jī)作出的技術(shù)功汽輪機(jī)作出的技術(shù)功h4=h3=h2wt,B=h4h30)()()(413421Rt,hhhhhh汽輪機(jī)輸出的汽輪機(jī)輸出的技術(shù)功技術(shù)功給水泵消耗的給水泵消耗的技術(shù)功技術(shù)功 一般占一般占0

8、.81%不計(jì)給水泵消耗的技術(shù)功不計(jì)給水泵消耗的技術(shù)功2121Rt,hhhhsT4321t1P1562021-12-2311 影響朗肯循環(huán)熱效率的因素影響朗肯循環(huán)熱效率的因素根據(jù)狀態(tài)參數(shù)關(guān)系根據(jù)狀態(tài)參數(shù)關(guān)系 不計(jì)給水泵消耗的技術(shù)功時(shí)，朗肯不計(jì)給水泵消耗的技術(shù)功時(shí)，朗肯循環(huán)熱效率循環(huán)熱效率t,R受受P1、P2、t1控制控制h1= f (P1,t1)h2= f (P2)h2= f (P2) P2、t1不變不變，將，將初壓初壓P1提高提高 t,R會(huì)有較顯著的提高會(huì)有較顯著的提高乏汽干度乏汽干度x2會(huì)降低會(huì)降低乏汽干度乏汽干度x2不得小于不得小于0.86P1sT1 12 342t1P1P1提高初壓力的影

9、響提高初壓力的影響 平均吸熱溫度平均吸熱溫度明顯提高明顯提高1T對(duì)機(jī)器的強(qiáng)度要求提高對(duì)機(jī)器的強(qiáng)度要求提高2121Rt,hhhh5 6 562021-12-2312P1、P2不變，將不變，將初溫初溫 t1提高提高 t,R會(huì)有較顯著的提高會(huì)有較顯著的提高乏汽干度乏汽干度x2會(huì)提高會(huì)提高同時(shí)提高同時(shí)提高P1、 t1是方向是方向提高初溫的影響提高初溫的影響P11432t1sTt11 2 t1 平均吸熱溫度平均吸熱溫度明顯提高明顯提高1T金屬耐熱要求提高金屬耐熱要求提高對(duì)機(jī)器的強(qiáng)度要求提高對(duì)機(jī)器的強(qiáng)度要求提高目前可應(yīng)用的目前可應(yīng)用的t1為為55056汽機(jī)出口尺寸增大汽機(jī)出口尺寸增大 提高初溫的結(jié)果相當(dāng)于

10、在原循環(huán)提高初溫的結(jié)果相當(dāng)于在原循環(huán)1234561基礎(chǔ)上附加循環(huán)基礎(chǔ)上附加循環(huán)11 2 212021-12-2313P1、t1不變，將終壓不變，將終壓P2降低降低wt,T增大增大 P2目前實(shí)際已采用至目前實(shí)際已采用至3.5 4kPa，對(duì)應(yīng)的飽和溫度為對(duì)應(yīng)的飽和溫度為27 33限于循限于循環(huán)水的溫度，已基本達(dá)到極限低值環(huán)水的溫度，已基本達(dá)到極限低值sT12342t1P1降低終壓力的影響降低終壓力的影響34P2對(duì)對(duì) t,R總是總是有利有利略有下降；略有下降；56 冬天循環(huán)水溫較低，循環(huán)熱效率較高冬天循環(huán)水溫較低，循環(huán)熱效率較高1T下降明顯下降明顯2T2021-12-2314 汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率和汽

11、耗汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率和汽耗率率實(shí)際的汽輪機(jī)內(nèi)部過(guò)程是不可逆的實(shí)際的汽輪機(jī)內(nèi)部過(guò)程是不可逆的汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率（定熵效率）汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率（定熵效率）s2121Thhhh汽耗率汽耗率(d) 單位為單位為kg/J,kg/kJ,也使用也使用kg/(kW h)為單位為單位 不計(jì)給水泵耗功時(shí)，若不計(jì)給水泵耗功時(shí)，若理想理想汽輪機(jī)的輸出功率為汽輪機(jī)的輸出功率為P0kW，耗汽率為，耗汽率為Dkg/s，兩者有以下關(guān)系：，兩者有以下關(guān)系：)(2s10hhDP理想汽耗率理想汽耗率 hkg/kW 3600kg/kJ 12s12s100hhhhPDd裝置每輸出單位功量所消耗的蒸汽量裝置每輸出單位功量所消耗的蒸汽量P

12、11432s2t1sT實(shí)際的基本循環(huán)實(shí)際的基本循環(huán)2021-12-2315相對(duì)于汽輪機(jī)的實(shí)際輸出功率相對(duì)于汽輪機(jī)的實(shí)際輸出功率實(shí)際汽耗率實(shí)際汽耗率 hkg/kW 360021hhPDd 因此實(shí)際蒸汽動(dòng)力裝置整體上講尚需考慮因此實(shí)際蒸汽動(dòng)力裝置整體上講尚需考慮鍋爐的熱損失鍋爐的熱損失鍋爐效率鍋爐效率 B管道的熱損失管道的熱損失管道效率管道效率 tu 實(shí)際蒸汽動(dòng)力裝置循環(huán)的熱效率實(shí)際蒸汽動(dòng)力裝置循環(huán)的熱效率 t= t,R B tu T燃料的發(fā)熱量裝置輸出的功效率實(shí)際蒸汽動(dòng)力裝置的熱2021-12-2316例例5-1(習(xí)題習(xí)題11-1) 一簡(jiǎn)單蒸汽動(dòng)力裝一簡(jiǎn)單蒸汽動(dòng)力裝置循環(huán)置循環(huán)(即朗肯循環(huán)即朗肯

13、循環(huán))，蒸汽的初壓，蒸汽的初壓P1 = 3 MPa，終壓，終壓P2 = 6 kPa，初溫分，初溫分別為別為300和和500 。試求不同初溫。試求不同初溫時(shí)循環(huán)的熱效率時(shí)循環(huán)的熱效率 t、耗汽率、耗汽率d及蒸汽及蒸汽的終干度的終干度x2，并將所求得的各值填入，并將所求得的各值填入下表內(nèi)，以比較所求得的結(jié)果。下表內(nèi)，以比較所求得的結(jié)果。 解：解：P1=3 MPa（過(guò)熱汽）（過(guò)熱汽）t1=300 h1=2992.4 kJ/kg s1=6.5371 kJ/(kgK)t1=500 h1=3454.9 kJ/kg s1 =7.2314 kJ/(kgK)P2=6 kPa的飽和參數(shù)的飽和參數(shù)：s =0.520

14、9 kJ/(kgK)，s =8.3305 kJ/(kgK)h =151.50 kJ/kg， h =2567.1 kJ/kg P11432t1sTt112忽略水泵功耗。忽略水泵功耗。查水蒸氣表得：查水蒸氣表得：2021-12-2317 8593. 05209. 03305. 85209. 02314. 71)500(2ssssx具體計(jì)算如下：具體計(jì)算如下： 7708. 05209. 03305. 85209. 05371. 61)300(2ssssxkJ/kg 44.20135 .151)7708. 01 (1 .25677708. 01 )300(2)300(2)300(2hxhxhkJ/kg

15、 23.22275 .151)8593. 01 (1 .25678593. 01 )500(2)500(2)500(2hxhxh3446. 05 .1514 .299244.20134 .29922121)300(hhhhtP11432t1sTt1122021-12-23183716. 05 .1519 .345423.22279 .34542121)500(hhhhtkg/J 100215. 11044.20134 .29921101633)300(21)300(0hhdkg/J 108146. 01023.22279 .34541101633)500(21)500(0hhd計(jì)算結(jié)果匯總：計(jì)

16、算結(jié)果匯總： t1，300500t0.34460.3716d，kg/J1.02151060.8146106x20.77080.85932021-12-23195.2 蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán)蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán) 帶再熱的蒸汽動(dòng)力裝置帶再熱的蒸汽動(dòng)力裝置 再熱再熱蒸汽在汽輪機(jī)蒸汽在汽輪機(jī)中工作至某一中間壓力后中工作至某一中間壓力后重新送回到鍋爐的再熱器重新送回到鍋爐的再熱器中加熱，然后再引回汽輪中加熱，然后再引回汽輪機(jī)中繼續(xù)作功，或稱重?zé)釞C(jī)中繼續(xù)作功，或稱重?zé)?一次汽一次汽再熱前的蒸汽再熱前的蒸汽二次汽二次汽再熱后的蒸汽再熱后的蒸汽一般都再熱至初溫；理論上可進(jìn)行多次再熱，但實(shí)際只一般都再熱至初溫；理

17、論上可進(jìn)行多次再熱，但實(shí)際只有有12次再熱次再熱冷卻水冷卻水汽輪機(jī)汽輪機(jī)鍋爐鍋爐給水泵給水泵凝汽器凝汽器帶再熱的蒸汽動(dòng)力裝置帶再熱的蒸汽動(dòng)力裝置234561(再熱器再熱器)(過(guò)熱器過(guò)熱器)二次汽二次汽一次汽一次汽ab 以朗肯循環(huán)為基礎(chǔ)以朗肯循環(huán)為基礎(chǔ)2021-12-2320 蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán)蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán) 設(shè)一次汽的參數(shù)為設(shè)一次汽的參數(shù)為P、t，中間，中間再熱壓力為再熱壓力為Pb，再熱至初溫，再熱至初溫 t工質(zhì)循環(huán)路徑：工質(zhì)循環(huán)路徑：一次汽一次汽1(P, t)再熱器再熱器過(guò)熱汽過(guò)熱汽1(P, t)（新蒸汽）（新蒸汽）凝結(jié)水凝結(jié)水3(P2, h2)給水泵給水泵絕熱壓縮絕熱壓縮給水給水4

18、定壓加熱定壓加熱（新蒸汽）（新蒸汽）汽輪機(jī)前缸汽輪機(jī)前缸絕熱膨脹絕熱膨脹前缸排汽前缸排汽a(Pa)1-a一次汽在汽輪機(jī)前缸中絕熱膨脹作功一次汽在汽輪機(jī)前缸中絕熱膨脹作功 (h1 ha) ；a-b蒸汽在鍋爐再熱器中蒸汽在鍋爐再熱器中定壓再熱，吸熱定壓再熱，吸熱 (hb ha)；b-2二次汽在汽輪機(jī)后缸中絕熱膨脹作功二次汽在汽輪機(jī)后缸中絕熱膨脹作功 (hb h2) ；sTb1atP2c34蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán)蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán)二次汽二次汽b(Pa, t)汽輪機(jī)后缸汽輪機(jī)后缸絕熱膨脹絕熱膨脹乏汽乏汽2(P2, h2)凝汽器凝汽器定壓放熱定壓放熱（循環(huán)）（循環(huán)）2021-12-2321 再熱循環(huán)的熱

19、效率再熱循環(huán)的熱效率 忽略給水泵的功耗時(shí)，再熱循環(huán)忽略給水泵的功耗時(shí)，再熱循環(huán)輸輸出的功出的功為一次汽和二次汽在汽輪機(jī)中為一次汽和二次汽在汽輪機(jī)中所作的技術(shù)功之和所作的技術(shù)功之和 對(duì)于具有對(duì)于具有1次再熱的蒸汽動(dòng)力循環(huán)次再熱的蒸汽動(dòng)力循環(huán))()(2ba1nethhhhw 循環(huán)的循環(huán)的吸熱量吸熱量為蒸汽分別在鍋爐為蒸汽分別在鍋爐的過(guò)熱器和再熱器中所吸熱量之和的過(guò)熱器和再熱器中所吸熱量之和 )()(ab211hhhhq再熱循環(huán)的再熱循環(huán)的熱效率熱效率為為 )()()()()()()()(ab21ab21ab212ba11netreh.t,hhhhhhhhhhhhhhhhqw一次汽作的功一次汽作的功

20、二次汽作的功二次汽作的功一次汽吸的熱量一次汽吸的熱量二次汽吸的熱量二次汽吸的熱量sTb1atP2c342021-12-2322再熱措施能否提高循環(huán)的熱效率取決于中間壓力再熱措施能否提高循環(huán)的熱效率取決于中間壓力 存在著一個(gè)存在著一個(gè)最佳最佳的中間再熱壓力的中間再熱壓力1opta,) 3 . 02 . 0(PP再熱的目的不全在于靠其直接再熱的目的不全在于靠其直接提高循環(huán)的熱效率提高循環(huán)的熱效率 無(wú)再熱時(shí)乏汽的狀態(tài)為無(wú)再熱時(shí)乏汽的狀態(tài)為c；有再；有再熱時(shí)乏汽的狀態(tài)為熱時(shí)乏汽的狀態(tài)為2x2xc 與與Pa有關(guān)有關(guān) 再熱的目的更重要地還在于它能提高汽輪機(jī)乏汽的干再熱的目的更重要地還在于它能提高汽輪機(jī)乏汽

21、的干度，從而為提高初壓力創(chuàng)造條件度，從而為提高初壓力創(chuàng)造條件 此外，此外，乏汽干度提高對(duì)汽輪機(jī)的內(nèi)部效率有利乏汽干度提高對(duì)汽輪機(jī)的內(nèi)部效率有利sTb1atP2c34 精心設(shè)計(jì)的再熱循環(huán)有望直接提精心設(shè)計(jì)的再熱循環(huán)有望直接提高循環(huán)熱效率高循環(huán)熱效率4% 5% (23.5%)2021-12-2323 蒸汽再熱循環(huán)的實(shí)踐蒸汽再熱循環(huán)的實(shí)踐P1600，P125MPa (超臨界機(jī)組超臨界機(jī)組)系統(tǒng)復(fù)雜，初投資增加系統(tǒng)復(fù)雜，初投資增加 再熱也帶來(lái)一些負(fù)面影響再熱也帶來(lái)一些負(fù)面影響鍋爐、汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)復(fù)雜化鍋爐、汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)復(fù)雜化100、125、200、300 MW，P113.5MPa 一次一次再熱再熱 二次二次

22、再熱再熱2021-12-2324例例5-2(習(xí)題習(xí)題11-3部分部分)蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán)，蒸汽的初蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán)，蒸汽的初參數(shù)為參數(shù)為P1=12 MPa、t1=450，終壓為，終壓為P2=0.004 MPa。再。再熱時(shí)蒸汽的壓力為熱時(shí)蒸汽的壓力為0.5 MPa，再熱后蒸汽的溫度為，再熱后蒸汽的溫度為400。試確定該再熱循環(huán)的熱效率和終濕度，將所得的熱效率、試確定該再熱循環(huán)的熱效率和終濕度，將所得的熱效率、終濕度和朗肯循環(huán)作比較，并在終濕度和朗肯循環(huán)作比較，并在 T-s圖上畫(huà)出該再熱循環(huán)。圖上畫(huà)出該再熱循環(huán)。附水蒸氣表（節(jié)錄）附水蒸氣表（節(jié)錄） 飽和水蒸氣表飽和水蒸氣表 P, MPah

23、, kJ/kg,h , kJ/kgs , kJ/(kg K)s , kJ/(kg K)0.004121.412554.10.42248.47470.5640.12748.51.86046.8215過(guò)熱水蒸氣表過(guò)熱水蒸氣表 t, 0.5， MPa12MPah, kJ/kgs, kJ/(kg K)h, kJ/kgs, kJ/(kg K)4003271.87.79443053.36.07874503377.07.94523209.96.30322021-12-2325sT1234解：解： 由水蒸氣表查得：由水蒸氣表查得： P2=4 kPa 時(shí)時(shí) s =0.4224 kJ/(kg K) s =8.47

24、47 kJ/(kg K) h =121.41 kJ/kg h =2554.1 kJ/kg, P1=12 MPa t1=450 h1=3209.9 kJ/kg s1=6.3032 kJ/(kg K) 題給再熱后（題給再熱后（設(shè)為設(shè)為b，過(guò)熱汽）過(guò)熱汽）Pb=0.5 MPa tb=400 hb=3271.8 kJ/kg sb=7.7944 kJ/(kg K) 2021-12-2326sT1234bcaP=0.5MPa 時(shí)時(shí) s =1.8604 kJ/(kg K) s =6.8215 kJ/(kg K) h =640.1 kJ/kg h =2748.5 kJ/kg, 已知再熱時(shí)的狀態(tài)（設(shè)為已知再熱時(shí)

25、的狀態(tài)（設(shè)為a）Pa = 0.5 MPasa值在值在s 與與s 之間之間，故知故知a點(diǎn)為點(diǎn)為濕蒸汽濕蒸汽狀態(tài)狀態(tài)8955. 08604. 18215. 68604. 13032. 6aassssxsa = s1 = 6.3032 kJ/(kg K) 并且并且 2021-12-2327由此由此ha=xah +(1-xa)h =0.8955 2748.5+(1 0.8955) 640.1 =2528.17 kJ/kg 由于由于3730. 02244 . 04747. 84224. 03032. 622212ssssxh2= x2h2 +(1-x2)h2 =0.7303 2554.1+(1 0.73

26、03) 121.41=1898.00 kJ/kg 9155. 04224. 04747. 84224. 07944. 7bcssssx以及以及hc=xch +(1 xc)h =0.9155 2554.1+(1 0.9155) 121.41=2348.54 kJ/kgsT1234bca2021-12-2328該再熱循環(huán)的終濕度該再熱循環(huán)的終濕度(1 xc)=0.0845 循環(huán)的熱效率（忽略水泵耗功）循環(huán)的熱效率（忽略水泵耗功） 4188. 0)17.25288 .3271()41.1219 .3209()54.23488 .3271()17.25289 .3209()()()()(ab21cba1.reht,hhhhhhhhsT1234bca同樣初參