混凝土澆筑時(shí)對(duì)的側(cè)壓力計(jì)算

1、側(cè)壓力計(jì)算混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當(dāng)澆筑高度達(dá)到某一臨界時(shí)，側(cè)壓力就不再增加，此時(shí)的側(cè)壓力即位新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實(shí)踐，可按下列二式計(jì)算，并取其最小值（ 原因見后面說明 ）：2式中 F-新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（KN/m）c-混凝土的重力密度（kN/m3）取 25 kN/m3t0-新澆混凝土的初凝時(shí)間（h）, 可按實(shí)測確定。當(dāng)缺乏實(shí)驗(yàn)資料時(shí)，可采用t=200/(T+15)計(jì)算；一般取值5hV-混凝土的澆灌速度（m/h）; 取 0.5m/hH-混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度

2、（ m）; 取 3m 1-外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1； 2-混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時(shí)，取 0.85 ；50 90mm時(shí)，取 1；110150mm時(shí)，取 1.15 。1/2=22.4kN/m 2=25x3=75kN/ m2取二者中的較小值， F=22.4kN/ m2 作為模板側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，并考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的水平載荷標(biāo)準(zhǔn)值 4 kN/ m2，分別取荷載分項(xiàng)系數(shù) 1.2 和 1.4 ，則作用于模板的總荷載設(shè)計(jì)值為：有效壓頭高度：hFc32.48 251.3m二、對(duì)拉螺栓計(jì)算：對(duì)拉螺栓采用D16螺桿；縱向最大間距為750mm，橫向最大間距為 1200mm。對(duì)拉螺栓經(jīng)

3、驗(yàn)公式如下：NAfN-對(duì)拉螺栓所承受的拉力的設(shè)計(jì)值。一般為混凝土的側(cè)壓力A-對(duì)拉螺栓凈截面面積（mm2） A=201mm2f - 對(duì)拉螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值單根 D16螺桿所能承受最大拉力：Fmax=f A=335X201=67.3KN故滿足要求為什么兩者取最小值？新澆混凝土對(duì)模板側(cè)面壓力是入模的具有一定流動(dòng)性的新澆混凝土在澆筑、振搗和自重的共同作用下，對(duì)限制其流動(dòng)的側(cè)模板所產(chǎn)生的壓力。我國有關(guān)部門在20 世紀(jì) 60 80 年代初期對(duì)混凝土側(cè)壓力進(jìn)行了大量的測試研究，發(fā)現(xiàn)對(duì)于不同的結(jié)構(gòu)類型、盡管一次澆筑高度、澆筑速度不同，但混凝土側(cè)壓力分布曲線的走勢基本相同：即從澆筑面向下至最大側(cè)壓力處，基本遵循

4、流體靜壓力的分布規(guī)律；達(dá)到最大值后，側(cè)壓力就隨即逐漸減小或維持一段穩(wěn)壓高度后逐漸減小，壓力圖形對(duì)澆筑高度軸呈山形或梯臺(tái)形分布。經(jīng)試驗(yàn)獲得的側(cè)壓力主要影響因素如下：（ 1） 最大側(cè)壓力隨混凝土澆筑速度提高而增大， 與其呈冪函數(shù)關(guān)系。（ 2） 在一定的澆筑速度下，因混凝土的凝結(jié)時(shí)間隨溫度的降低而延長，從而增加其有效壓頭。（ 3） 機(jī)械振搗的混凝土側(cè)壓力比手工搗實(shí)增大約56%。（4） 側(cè)壓力隨坍落度的增大而增大，當(dāng)坍落度從7cm增大到 12cm時(shí)，其最大側(cè)壓力約增加13%。 ?（ 5） 摻加劑對(duì)混凝土的凝結(jié)速度和稠度有調(diào)整作用，從而影響到混凝土的側(cè)壓力。（ 6） 隨混凝土重力密度的增加而增大。通過以上試驗(yàn)研究，混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-1992）提出了以流體靜壓力原理為基礎(chǔ)，并綜合考慮泵送和初凝時(shí)間等有關(guān)因素的計(jì)算公式：當(dāng)初凝前混凝土已充分振搗液化，則有效壓頭 h=t0v ，當(dāng)澆筑高度H較小、澆筑速度較快時(shí)，可能t0v H，則取h=H；當(dāng) H較大，施工時(shí)采用分層澆筑，先澆的幾層在基本上脫離了振搗影響區(qū)，有一定的“自立”能力，以及在配筋和模板等因素影響下，有效壓頭降低，側(cè)壓力減小，即h t0v0