津秦梁場計算單

1、津秦梁場地基與基礎(chǔ)復(fù)核計算天津至秦皇島客運專線梁場設(shè)計計算書計 算：復(fù) 核：主 任：二九年一月目錄一、計算說明21、工程概況22、計算內(nèi)容錯誤！未定義書簽。3、計算依據(jù)錯誤！未定義書簽。二、主要計算內(nèi)容及工況3（一）、基礎(chǔ)埋置深度計算3（二）、制梁臺座機基礎(chǔ)計算31、制梁臺座端部計算32、樁基礎(chǔ)計算63、制梁臺座中間條型基礎(chǔ)計算6（三）、存梁臺座計算81、32m雙層存梁臺座計算82、32m支座（活動支座）安裝臺座計算153、靜載試驗臺座計算22（四）、各吊機走道基礎(chǔ)及地基處理計算251、500t吊機軌道驗算252、900t吊機軌道驗算283、50t吊機軌道驗算30三、結(jié)論及建議34一、計算說明

2、1、工程概況及設(shè)計說明：天津至秦皇島客運專線 梁場位于里程DK77+520DK78+023.5右側(cè)，主要負(fù)責(zé)天津至秦皇島客運專線 標(biāo)段上部結(jié)構(gòu)的32m、24m整孔箱梁的預(yù)制任務(wù)。箱梁為設(shè)計時速350km/m的客運專線鐵路無碴后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁。管段內(nèi)共有32米預(yù)制梁509片，24米預(yù)制梁37片，總計546片。梁場制梁方案設(shè)計為臺位法工廠化制梁，存梁方式全部為雙層存梁。鋼筋在綁扎臺位處整體一次綁扎成型，通過2臺50t40m跨龍門吊機抬吊入模；外模為整體式鋼模，內(nèi)模為整體液壓自動收縮式內(nèi)模；混凝土為混凝土工廠生產(chǎn)的高性能混凝土；箱梁在梁場內(nèi)的縱、橫移，均通過900t輪軌式提梁機實現(xiàn)；箱梁由

3、2臺500t門吊提升上橋，利用900t架橋機及其配套運梁臺車運架。2、計算內(nèi)容：（1）基礎(chǔ)最小埋置深度計算（2）制梁臺座中部條形基礎(chǔ)及其下地基承載力計算制梁臺座端部承臺及PHC樁基礎(chǔ)計算及地基承載力計算（3）32m雙層存梁臺座強度及PHC樁基礎(chǔ)計算32m兼24m雙層存梁臺座強度及PHC樁基礎(chǔ)計算靜載試驗臺座強度及PHC樁基礎(chǔ)計算支座安裝臺座強度及PHC樁基礎(chǔ)計算（4）500t提梁門機軌道基礎(chǔ)及地基處理計算900t輪軌式提梁門機軌道基礎(chǔ)及地基處理計算50t吊機軌道基礎(chǔ)計算3、計算依據(jù)：（1）、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 500072002（2）、建筑地基處理技術(shù)規(guī)范JGJ 792002、J2202

4、002（3）、建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB 500072002（4）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 500102002（5）、公路水泥混凝土路面設(shè)計規(guī)范JTJ D40-2002（6）、預(yù)應(yīng)力混凝土管樁(03SG409)(中國建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計研究院）（7）、無碴軌道后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁通用參考圖（23.5m，31.5m）(鐵道部經(jīng)濟規(guī)劃研究院)（8）、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003（9）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 130-2001（10）、新建時速300350公里客運專線鐵路設(shè)計暫行規(guī)定（上、下）鐵建設(shè)200747號（11）、現(xiàn)場提供的900t輪軌式提梁機、500

5、t龍門吊機、900t架橋機、制梁模板等的相關(guān)參數(shù)及其它資料（12）、天津至秦皇島客運專線新建鐵路工程巖土工程勘查報告(馬鞍山礦山研究院巖土工程測試中心)二、主要計算內(nèi)容及工況（一）、基礎(chǔ)埋置深度計算由于梁場標(biāo)準(zhǔn)凍深為,為防基礎(chǔ)遭凍脹破壞。,根據(jù)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(JTJ024-85)，確定基礎(chǔ)最小埋置深度h 取基礎(chǔ)等埋置深度0.75m,能滿足要求。（二）、制梁臺座及其基礎(chǔ)計算、制梁臺座端部計算：(1)、承臺構(gòu)造示意圖 (2)、承臺主要計算荷載 當(dāng)主梁澆注好經(jīng)過初張拉后,梁體起拱,主梁大部分荷載傳到承臺上,假設(shè)全部荷載均傳到承臺上。 主梁自重荷載: 模板荷載: (其中外模為1200KN,

6、內(nèi)模為800KN)其它施工荷載: 水平荷載: 因此水平荷載是通過承臺作用到條形基礎(chǔ)上了。承臺基本上不再承受水平力了,承臺主要受到的荷載就為豎向荷載。(3)、承臺計算：該承臺兩端可以簡化為兩個三樁承臺來計算，計算內(nèi)容、方法及步驟同32m支座（活動支座）安裝臺座。 (4)、承臺中間部分計算承臺中間部分的計算可以簡化為兩個交叉的簡支梁，計算跨徑3923mm,梁寬為1200mm,梁高為承臺高度1300mm。其計算圖式見下圖:簡支梁計算荷載計為梁端荷載1/3, 視為集中力計算跨內(nèi)最大彎矩: 跨內(nèi)最大剪力: 、正截面承載能力計算:根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62-2004)截面

7、有效高度 設(shè)配筋面積為As由 配筋面積為(5.2.2-2)得到受壓區(qū)高度應(yīng)同時滿足下列兩個條件: (5.2.2-3)滿足要求上式中查表5.2.1得到相對界限受壓區(qū)高度(5.2.2-4) 滿足要求。計算表明承臺中間部分抗彎滿足要求。、斜截面抗剪計算計算公式公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范( JTG D62-2004) 計算表明斜截面抗剪均能滿足要求,構(gòu)件配筋只需按構(gòu)造要求配筋即可。箍筋配筋率(HRB335鋼筋最小配筋率)滿足要求。2、樁基礎(chǔ)計算單樁樁頂豎向最大設(shè)計值為：單樁樁頂水平設(shè)計值為: 承臺底部彎矩 樁自重：單樁豎向反力：單樁豎向承載力特征值應(yīng)滿足 單樁豎向承載力特征值Ra按下式估

8、算：(按3#地址鉆孔計算)初步確定單樁長為20m。作用在承臺上被動土壓力則承臺承受水平力為因為 ,所以承臺受水平力由承臺側(cè)土體抵抗。樁基礎(chǔ)基本不受水平力。3、制梁臺座中間條形基礎(chǔ)計算：（1）、基礎(chǔ)構(gòu)造32m制梁臺座條形基礎(chǔ)為墻下擴大基礎(chǔ),取基礎(chǔ)縱向1m作為一個計算單元.基礎(chǔ)構(gòu)造示意土如下:（2）、地基承載力驗算要求處理后地基承載力不小于120Kpa.，基礎(chǔ)主要承受豎向荷載。由前制梁臺座承臺計算可知,縱向1m荷載:主梁荷載: 模板荷載: 其它施工荷載: 承受總荷載: 基礎(chǔ)自重: 根據(jù)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(JTJ 024-85)基底應(yīng)力: 地基土修正后的容許承載力計算表明公式(3.2.2-1

9、)滿足要求。由于持力層(地基處理層)下層為承載力弱于持力層的粘性土,計算將第三層作為軟弱下臥層驗算。第二層承載力雖然小于處理層,從施工對地基的處理程度考慮不將其視為軟弱下臥層。下臥層計算公式 (3.2.5)計算荷載產(chǎn)生基底應(yīng)力: 軟弱土層頂面容許承載力:計算表明,軟弱下臥層承載力滿足要求。（3）、擴大基礎(chǔ)計算將擴大基礎(chǔ)簡化為兩跨連續(xù)固端梁簡化計算.計算圖式如下:懸臂端最大彎矩內(nèi)力連續(xù)梁跨內(nèi)彎矩: 計算表明基礎(chǔ)抗彎滿足要求?；A(chǔ)抗剪計算: 懸臂端側(cè)剪力固端梁跨內(nèi)側(cè)剪力斜截面抗剪計算公式公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范( JTG D62-2004) (5.2.9) (5.2.10) 計算表

10、明斜截面抗剪均能滿足要求,構(gòu)件配筋只需按構(gòu)造要求配筋即可。箍筋配筋率(HRB235鋼筋最小配筋率)滿足要求。（三）、存梁臺座計算1、32m梁雙層存梁臺座（1）、支座計算：A、支座選擇：存梁臺座按4點支撐設(shè)計，單點豎向反力P=4260KN；根據(jù)單點豎向反力，上層支座同樣選用32m梁單層存梁臺座支座GJZ350×700×50-NR,下層支座選擇公路橋梁板式橡膠支座，型號為：GJZ600×800×85-NR(使用溫度為-40+60)。B、下層存梁支座計算：=4260KN<支座允許承載力4800KN，滿足要求。在存梁期間，設(shè)計按照梁體單端位移1=6mm 由

11、溫度變化引起的梁體位移：(溫度差取40)總水平位移：=1+2 =12.42mm<允許水平位移(31.5mm)，滿足要求。c抗滑移計算：計算公式:公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(8.4.3-1) 1.15×G1=1.15×1.0×103 KN/m2=1.15×103 KN/m2其中1按以下計算：根據(jù)有按下面規(guī)定取值取并且滿足剪切變形的規(guī)定。因此，滿足要求。d支座豎向變形計算：上式中 (橡膠彈性體體積模量)上層梁自重不會對下層梁支座產(chǎn)生轉(zhuǎn)角,下層梁自重產(chǎn)生轉(zhuǎn)角為 滿足要求,表明梁端支座不會發(fā)生脫空而出現(xiàn)局部承壓的情況。e支座加勁鋼板厚度計算：

12、 座橡膠層總厚度擬為65mm,中間層厚15mm,總共4層,上下保護層厚2.5mm,鋼板5層,厚度4mm。計算得到鋼板厚度4mm 取4mm(2.5mm)滿足要求。經(jīng)以上計算表明,橡膠支座所擬尺寸能滿足要求。()、承臺計算：A、示意圖（單位：cm）B、各項參數(shù)：支撐柱頂豎向荷載: F = 4260 KN 支撐柱頂水平荷載: H=105.5KN (沿y方向)C、承臺計算：、基樁樁頂反力設(shè)計值：承臺及支撐柱自重: 、承臺受剪驗算：承臺受剪計算圖式計算公式建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(GB50007-2002) 垂直x方向截面的抗剪計算, 樁邊斜截面抗剪驗算y方向上自柱邊到計算一排樁的樁邊的水平距離： 計算截面

13、剪跨比上式中斜截面上最大剪力設(shè)計值：剪切系數(shù)： 受剪截面高度影響系數(shù): 承臺計算截面處計算寬度: 計算表明樁邊斜截面抗剪滿足要求。、承臺受柱切驗算：承臺主要受來自柱和樁的沖切a、 承臺受柱的沖切計算計算公式建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（8.5.17-1）（8.5.17-2）計算公式中F=4260+30=4290KN (作用于支撐柱根部軸力設(shè)計值)凈反力設(shè)計值為因此=0 由此可知承臺抗支撐柱的沖切滿足要求。b、 承臺角樁沖切驗算：根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范角樁沖跨比角樁沖切系數(shù)受沖切截面高度影響系數(shù):計算表明承臺抵抗角樁沖切滿足要求。、承臺受彎計算：承臺危險截面計算圖式: 垂直于x方向正截面抗彎承載力計算

14、計算圖式:a、 撐桿抗壓承載力計算計算公式: (8.5.3-4) 取 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) 截面計算寬度 由以上計算可知,撐桿抗壓承載能力滿足要求。b、系桿抗拉承載力計算計算公式: (8.5.3-6) 滿足要求 承臺樁頂處局部受壓驗算：計算公式公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D61-2005) 局部承壓提高系數(shù) 計算表明承臺局部承壓滿足要求。（3）、樁基礎(chǔ)計算由前制梁臺座基樁計算分析可知,樁基礎(chǔ)能滿足受力和使用要求。（4）、支撐柱驗算支撐柱尺寸為1200mm(長)×1200mm(寬)×800mm(高),支撐柱主要承受壓力和水平力,由前計算可得到支撐柱承受荷載為:豎向荷載: 水平設(shè)計

15、值為: a、支撐柱承壓計算支撐柱主要為局部承壓,計算公式公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D61-2005) 局部承壓提高系數(shù) 計算表明承臺局部承壓滿足要求。b、支撐柱抗水平力計算支撐柱斜截面抗剪計算計算公式公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范( JTG D62-2004) 計算表明斜截面抗剪均能滿足要求,構(gòu)件配筋只需按構(gòu)造要求配筋即可。支撐柱正截面抗彎經(jīng)計算表明滿足要求。2、32m支座（活動支座）安裝臺座計算（1）、支座計算：A、支座計算：存梁臺座按4點支撐設(shè)計，單點豎向反力P=4260/2=2130KN；（a）支座選擇根據(jù)單點豎向反力，選擇公路橋梁板式橡膠支座，型號為：GJZ350

16、5;700×50-NR(使用溫度為-40+60)。B、支座計算：豎向承載力計算支座使用階段平均壓應(yīng)力限值e=10.0MPa=2130KN<支座允許承載力2450KN，滿足要求。在存梁期間，設(shè)計按照梁體單端位移1=6mm 由溫度變化引起的梁體位移：(溫度差取40)總水平位移：=1+2 =12.4mm<允許水平位移(18.0mm)，滿足要求。c抗滑移計算：計算公式:公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(8.4.3-1)1.15×G1=1.15×1.0×103 KN/m2=1.15×103 KN/m2其中1按以下計算：根據(jù)有mm按下面

17、規(guī)定取值從支座橡膠層總厚度滿足受壓穩(wěn)定考慮應(yīng)滿足以下條件取并且滿足剪切變形的規(guī)定。因此，滿足要求。其中(作用于支座處水平力)d支座豎向變形計算：上式中 (橡膠彈性體體積模量) Ae:加勁鋼板面積在恒載作用下主梁撓曲在支座頂面引起的傾角 滿足要求,表明梁端支座不會發(fā)生脫空而出現(xiàn)局部承壓的情況。e支座加勁鋼板厚度計算：計算得到鋼板厚度3mm 取3mm(2.5mm)滿足要求。式中加勁板軸向拉應(yīng)力限值(鋼材材質(zhì)為Q345)經(jīng)以上計算表明,橡膠支座所擬尺寸能滿足要求。（2）、承臺及樁基礎(chǔ)計算：A、計算示意圖： B、各項參數(shù) 荷載設(shè)計值：(作用在承臺頂部）豎向荷載: F1 =2130+1.2×1

18、.2×1.2×25=2173kN X向剪力: Vx = 0.00 kN Y向剪力: Vy = 91.0 kN(支座計算得到)作用在承臺底部設(shè)計值繞X軸彎矩: M0x = Vy * H = 91*(1.2+1.0)= 200.2kN.m繞y軸彎矩: M0y = Vx * H = 0kN.m 豎向荷載: F =2173+5.4×25=2308kNC、承臺計算：、基樁反力設(shè)計值：計算公式：建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（8.5.3-2） 、承臺柱邊和樁邊受剪驗算：計算公式：建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（8.5.18-1）V hs * * ft * b0 * h0 a、垂直y方向截面的抗剪

19、計算圖中a-a截面為計算最不利抗剪截面。a0 = 0.219 mV= 878.33KN a0/h0 = 0.219/0.93 = 0.2350.3 因此0.3 = 1.75/(+ 1.0) = 1.75/(0.3 + 1.0) = 1.346b0 = 1.386m h0=1-0.07=0.93m hs=(800/930)1/4=0.96hs * * ft * b0 * h0 = 0.96×1.346×1.39×103×1.386×0.93 = 2315.14KN > Vl = 878.33KN 滿足要求！b、垂直x方向截面的抗剪計算 圖中

20、b-b截面為計算最不利抗剪截面。a0 = 0.1 mV= 647.33KN由a-a截面抗剪計算可知,b-b截面V=647.33 hs * * ft * b0 * h0是滿足要求的 、承臺受沖切驗算： 承臺受到的沖切主要為角樁和柱對承臺的沖切a、承臺抗角樁的沖切 由圖式知,角樁對承臺的沖切面已相互重疊在支撐柱的范圍內(nèi),由此可知,承臺抗角樁的沖切滿足要求。b、承臺抗柱的沖切驗算計算公式建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（8.5.17-1）（8.5.17-2）計算公式中F=2173KN (作用于柱根部軸力設(shè)計值)由計算圖式可知,沖切破壞錐體范圍內(nèi)各樁的凈反力設(shè)計值=2173因此=0顯然成立 由此可知承臺抗支撐柱的

21、沖切滿足要求。、承臺抗彎承載力驗算：計算圖式見下圖。a、 撐桿抗壓承載力計算計算公式: (8.5.3-4) 取 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)截面計算寬度 由以上計算可知,撐桿抗壓承載能力滿足要求。b、 系桿抗拉承載力計算計算公式: (8.5.3-6) 滿足要求由以上計算可知,系桿抗拉承載能力滿足要求。、承臺樁頂處局部受壓驗算：局部承壓提高系數(shù) 計算表明承臺局部承壓滿足要求。D、 樁基礎(chǔ)計算由前基樁反力計算可知單樁樁頂豎向最大設(shè)計值為：單樁樁頂水平設(shè)計值為: 承臺底部彎矩 樁自重：單樁豎向反力：單樁豎向承載力特征值應(yīng)滿足 單樁豎向承載力特征值Ra按下式估算：(按3#地址鉆孔計算)初步確定單樁長為20m。作用在

22、承臺上被動土壓力則承臺承受水平力為,所以承臺受水平力由承臺側(cè)土體抵抗。樁基礎(chǔ)基本不受水平力。（3）支撐柱驗算支撐柱柱主要承受壓力和水平力,由前計算可得到支撐柱承受荷載為:豎向荷載: 水平設(shè)計值為: a、支撐柱承壓計算支撐柱主要為局部承壓,計算公式公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D61-2005) (4.0.11-1)局部承壓提高系數(shù) 計算表明承臺局部承壓滿足要求。b、支撐柱抗水平力計算支撐柱根部承受最大彎矩 支撐柱斜截面抗剪計算計算公式公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范( JTG D62-2004) 計算表明斜截面抗剪均能滿足要求,構(gòu)件配筋只需按構(gòu)造要求配筋即可。支撐柱正截面抗彎經(jīng)計算表明

23、滿足要求。3、靜載試驗臺座計算（1）、支座計算：a、32m梁支座計算：支座承受荷載:32m梁自重: 靜載試驗主梁及墊梁: 千斤頂頂力荷載: 其它施工荷載:單個支座承受豎向荷載為(假設(shè)四個支座平均受力)支座選擇公路板式橡膠支座GJZ700×900×66-NR-NR(使用溫度為-40+60)，支座豎向承載力計算:=6128KN<支座允許承載力6300KN，滿足要求。由溫度變化引起的梁體位移：(溫度差取40)總水平位移：=1=6.39mm<允許水平位移(24.0mm)，滿足要求。c抗滑移計算：計算公式:公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 1.15×G1

24、=1.15×1.0×103 KN/m2=1.15×103 KN/m2其中1按以下計算：根據(jù)有mm按下面規(guī)定取值從支座橡膠層總厚度滿足受壓穩(wěn)定考慮應(yīng)滿足以下條件取并且滿足剪切變形的規(guī)定。因此，滿足要求。其中(作用于支座處水平力)d支座豎向變形計算：上式中 (橡膠彈性體體積模量) Ae:加勁鋼板面積,在恒載作用下主梁撓曲在支座頂面引起的傾角將梁體承受的靜載試驗鋼箱梁荷載、千斤頂頂力荷載及其它施工荷載等均按均布荷載考慮。 滿足要求表明梁端支座不會發(fā)生脫空而出現(xiàn)局部承壓的情況。e支座加勁鋼板厚度計算：計算得到鋼板厚度4mm 取4mm(2.5mm)滿足要求。式中加勁板軸向拉

25、應(yīng)力限值(鋼材材質(zhì)為Q345)經(jīng)以上計算表明,橡膠支座能滿足要求。（2）、承臺計算：（a）幾何示意圖（b）各項參數(shù)：承臺邊緣至樁中心距: C = 500 mm 承臺高度: H = 1000 mm縱筋合力重心到底邊的距離: as = 70 mm 平均埋深: hm = 1.0 m 預(yù)埋鋼板長、寬: Bc = 900 mm 預(yù)埋鋼板承受豎向荷載: 預(yù)埋鋼板承受水平荷載: 承臺承受水平力: （c）承臺計算：、基樁樁頂反力設(shè)計值：計算公式：建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（8.5.3-2）承臺自重: 、承臺受剪、抗沖切、承彎及抗局部承壓驗算：承臺受剪切、抗樁沖切、正截面抗彎承載力及局部承壓等計算計算步驟與前面承臺計

26、算相同,并且承臺各項指標(biāo)均能滿足要求。（3）樁基礎(chǔ)計算：經(jīng)計算表明,樁基礎(chǔ)能滿足使用和受力要求。（四）、各吊機走道基礎(chǔ)及地基處理計算1、500t吊機軌道驗算500t門吊基礎(chǔ)為條形擴大基礎(chǔ),條形基礎(chǔ)地基水泥攪拌樁復(fù)合地基。（1）、基礎(chǔ)構(gòu)造基礎(chǔ)斷面構(gòu)造計算圖式示意圖如下:（2）、地基處理計算地基處理水泥攪拌樁復(fù)合地基，水泥攪拌樁直徑為0.5m；按橫向2排設(shè)置，間距1m，縱向間距1.2m布置，根據(jù)建筑地基處理技術(shù)規(guī)范11.24有：樁端土及樁周土的抗力所提供的單樁承載力： =254.34KN樁身材料強度所確定的單樁承載力： 取單樁承載力為=225KN，復(fù)核地基計算： 291.2KPa（3）、地基承載力

27、驗算主要計算荷載門吊+吊重荷載: 最大輪壓: 基礎(chǔ)自重: 輪壓通過軌道傳到擴大基礎(chǔ)上,在基礎(chǔ)頂面的作用長度計算公式鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003) (4.1.3-2 ) 上式中 荷載豎向沿角向下擴散,擴散到基底得到基礎(chǔ)縱向計算長度a由于輪箱兩輪之間距離為0.92.73m,故輪壓總擴散長度根據(jù)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(JTJ 024-85)基底應(yīng)力: 計算表明滿足要求。由于持力層(地基處理層)下層為承載力弱于持力層的粉質(zhì)粘土,計算將第三層作為軟弱下臥層驗算。第二層承載力雖然小于處理層,從施工對地基的處理程度考慮不將其視為軟弱下臥層。下臥層計算公式 (3.2.5)計算荷載產(chǎn)生基底應(yīng)力:

28、 軟弱土層頂面容許承載力:計算表明,軟弱下臥層承載力滿足要求。（4）、擴大基礎(chǔ)計算a、基礎(chǔ)橫向抗彎計算由于基礎(chǔ)剛性角滿足要求,不需驗算基礎(chǔ)橫向抗彎承載力。 基礎(chǔ)縱向抗彎計算將基礎(chǔ)縱向5.43m長作為一個計算單元,單元兩端以外基礎(chǔ)作為計算單元的約束?？紤]土體向上的彈性約束,由此計算單元簡化為下圖所示的地基量,均布荷載為輪壓,荷載分布長度。計算圖式見下圖：通過軟件橋梁博士計算得到梁跨內(nèi)最不利內(nèi)力:梁跨內(nèi)最不利內(nèi)力值: 取71KNm為驗算彎矩由于配筋，故可不考慮混凝土作用，則有配筋面積：計算表明抗彎滿足要求。 基礎(chǔ)局部承壓計算計算公式公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D61-2005) (4.0.11-

29、1)局部承壓提高系數(shù) 2、900t吊機軌道驗算900t門吊基礎(chǔ)為條形擴大基礎(chǔ),條形基礎(chǔ)地基水泥攪拌樁復(fù)合地基以下以縱移軌道計算為列，經(jīng)計算橫移軌道亦瞞足要求。（1）、基礎(chǔ)構(gòu)造基礎(chǔ)斷面構(gòu)造計算圖式示意圖如下:（2）、地基處理計算（3）、地基承載力驗算主要計算荷載門吊+吊重荷載: 最大輪壓: 基礎(chǔ)自重: 輪壓通過軌道傳到擴大基礎(chǔ)上,在基礎(chǔ)頂面的作用長度計算公式鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003) (4.1.3-2 ) 上式中 荷載豎向沿角向下擴散,擴散到基底得到基礎(chǔ)縱向計算長度a由于輪箱兩輪之間距離為0.842.33m,故輪壓總擴散長度根據(jù)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(JTJ 024-85)基

30、底應(yīng)力: (3.2.2-1)計算表明公式(3.2.2-1)滿足要求。由于持力層(地基處理層)下層為承載力弱于持力層的粉質(zhì)粘土,計算將第三層作為軟弱下臥層驗算。第二層承載力雖然小于處理層,從施工對地基的處理程度考慮不將其視為軟弱下臥層。下臥層計算公式 (3.2.5)計算荷載產(chǎn)生基底應(yīng)力: 軟弱土層頂面容許承載力:計算表明,軟弱下臥層承載力滿足要求。（3）擴大基礎(chǔ)計算 軌道橫向抗彎計算由于基礎(chǔ)剛性角滿足要求,不需驗算基礎(chǔ)橫向抗彎承載力。 基礎(chǔ)縱向抗彎計算將基礎(chǔ)縱作為一個計算單元,單元兩端以外基礎(chǔ)作為計算單元的約束?？紤]土體向上的彈性約束,由此計算單元簡化為下圖所示的地基梁,均布荷載為輪壓,荷載分布長度。計算圖式見下