下部結構鉆孔灌注樁雙柱式橋墩的計算總結計劃匯報設計純可編輯

1、3. 2下部結構鉆孔灌注樁、雙柱式橋墩的計算3.2.1設計資料1、設計標準及上部構造設計荷載：公路-1【級；橋面凈空：凈-8+2 Xlm：標準跨徑：厶，=13加，梁長12.96m；上部構造：預應力簡支空心板。2、水文地質條件沖刷深度：最大沖刷線為河床線下6. 88m處：按無橫橋向的水平力(漂流物、沖擊力、水流壓力等)計算。3、材料鋼筋：蓋梁主筋用HRB335鋼筋，其它均用R235鋼筋混凝土：蓋梁、墩柱用C30,系梁及鉆孔灌注樁用C254、橋墩尺寸25967r150 5.5m隸頂而標高?125 |20CI567200 1.130.130.A - 0.7m枷橘1508150i i111 l1-i

2、150 -3.2rr耿欄貓商圖3-17：尺寸單位cm3、設計依據(jù)公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范(JTG D63-2007)3.2.2蓋梁計算(-)荷載計算1、上部結構永久荷載見表3-15：表 3-15每片邊板自重（KN/m）每片中板自重（KN/m）一孔上部構造自重每一個支座恒載反力（KN）1、9號28號(KN)邊板1、9號中板28號12. 7499.513248. 49292. 86259. 632、蓋梁自重及作用效應計算（1/2蓋梁長度）%7/?表3-16：蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應汁算截面編號自重(KN)彎矩(KN m )剪力（KN）VvV占1-1=0.7X0. 625X1.50.625X2

3、5+X0.2X21.5X25=18. 75=-0.7X0. 625X1. 5X25X0.625 0.625 X0.2X1.5X25X2 20.625 拓3-18. 75-18. 752-2= - (0. 9+1. 1) X 20. 625X1.5X25=23. 44A/2=-0. 7X1. 25X1. 5X25X0. 625- 1 25 X0.4X1.5X25X 21.25 二-24.413-42. 19-42. 193-3什二0 75X1. 1X1. 5X25=30. 94A/3=-0. 7X1. 25X1. 5X25X1 ?51 251. 375- X0.4X1.5X25X ("

4、230 75+0. 75) -30.94 X 69. 612-73.13116. 944-4知二0. 65X1. 1X1. 5X25=26.81M4=190. 07X0. 65- (30. 94+26. 81) X0. 7-0.7X1.25X1.5X25X2. 025-L25 X0.4X1.5X25X ( 1-25 +231.4)二-03690. 1390. 135-5你二2 185X1. 1X1.5X25=90. 13“5=190. 07X2.835- (30. 94+26.81+90. 13) XI. 7925-0. 7X1.25X1.5X25X421Q X0.4X1.5X25X21 25

5、(*+3.585) -98.12300如+彳2+ 彳3+彳4 + 彳5 =190. 07KN3、可變荷載計算（1）可變荷載橫向分布系數(shù)計算：荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置 用偏心受壓法。公路-1級a單車列，對稱布置（圖3-19）時：P/2P/21gn IIji1i1- - 15 -1弓2 1*2號扳3號扳4號板5號板圖 3-19=“5 = £ x 0.088 = 0.0443 =74 =1x0.912 = 0.4562b、雙車列，對稱布置（圖3-20）時:1號板.2號板3號板5號板P/2P/2P/2180 十0 十P/218Q 166 一一 153 -L 13 一153-166辺

6、 O圖 3-201 小=% =寸 2 = % = £ % 0 907 = 0.4543 =;4 =-%（0.925 + 0.075）= 0.5002c、單車列，非對稱布置（圖3-21）時:0.093 = 0.047口P2P163.5 JP/2 J P/2P/2P/21801801P/2P/2琢 180 丄 028忑42.99166 H 153 H 153 " 153 "16677 =-0.1504 = 0.016，6 6（2）按順橋向可變荷載移動情況，求得支座可變荷載反力的最大值（圖3-22）圖 3-22公路-1級雙孔布載單列車時：2雙孔布載雙列車時：B =+ 2

7、38 = 442.75KN2 = 2x442.75 = 885.5/<7V單孔布置單列車時：19 5x10 5 B =+ 238 = 340.375KN2單孔布載雙列車時：2B = 2 x 340.375 = 680.75KV（3）可變荷載橫向分布后各梁支點反力（計算的一般公式為R嚴Bq） 見表 3-17表3-17：各板支點反力計算荷載橫向分布情況公路-1級荷載（KN）計算方法荷載布巻橫向分布系 數(shù)單孔雙孔BRB對稱布宜按單列行車公"產(chǎn)0343. 890. 00447. 880. 00路-I級、二0. 04415.1319.713二0 456156.81204. 23“4 二0

8、. 456156.81204. 235 =0. 04415.1319.716二00. 000. 00雙列行車公 路-1級0. 047687. 7832. 33895. 7642. 102二0 454312.25406. 68% =0. 5343.89447. 88=0. 5343. 89447 885二0 454312. 25406. 686二0 04732. 3342. 10單列行車公 路-1級fj 0. 46343. 89158.19447. 88206. 02二0. 337115. 89150. 94耳3=0- 22376. 6999. 8871 二0 1137. 8349. 27% 二

9、-0 003-1.03-1. 346 二-0 126-43. 33-56. 43雙列行車公 路-1級0. 319687. 78219.40895. 76285. 75、二0 254174. 70227. 523二0 196134. 80175. 574二0 13894.91123. 615二0 07954.3370. 776二0 01611.0014. 33杠桿法算非對稱布置 按偏心受壓法算（4）各板永久荷載、可變荷載反力組合:計算見表3-18,表中均取用各板的最大值，其中沖擊系數(shù)為:1 + / = 1 + 0.2868 =1.2868表3-18：板永久荷載、可變荷載基本組合計算表（單位：KN

10、）編號荷載情況1號板&2號板3號板4號板5號板6號板r2R(,恒載585. 73519. 26519. 26519. 26519. 26585. 73公路-1級雙列對稱54. 18523. 31576. 33576. 33523. 3154. 18公路-1級雙列非對稱367. 70292. 78225. 92159. 0791.0618. 44+639. 911042.571095. 591095. 591042. 57639.91953. 43812. 04745.18678.3610. 32604. 174、雙柱反力G計算（圖3-23）所引起的各梁反力表3-19：表3-19：雙柱反

11、力GJI算荷載組合情況計算式反力$(KN)組合公路-11 (639.91 x6.79 + 1042.57x53 +1095 .59 x3.6 +1095 .59 x 2.07 5.67+1042.57 x 0.54 - 639.91x1.12) = 2778 .072778. 07級雙列對稱組合 0公 路-1 級雙 列非 對稱5；7(953.43 x 6.79 + 812.65 x 5.13 + 745.18 x 3.6 + 678.33 x 2.07+ 610.02 x 0.54 - 604.17x1.12) = 2536.572536. 57Ill上表知應取組合控制設計，此時G. =G2

12、=2778.07（二）內力計算1、恒載加活載作用下各截面的內力（1）彎矩計算（圖3-23）截面位置見圖3-23,為求得最大彎矩值，支點負彎矩取用非對稱布置時的 數(shù)值，跨中彎矩取用對稱布置時數(shù)值。各截面彎矩計算式為：Mi =0M = R、x0.37M = x 1.12A/ = R x 1.77 -Z?2 x0.11 + Gj x 0.65M5-5 = 一& x 3.955 -R2x 2.30 一 R3 x 0.77 +Gtx 2.835各種荷載組合下的各截面彎矩計算見表3-20表3-20：各截而彎矩計算荷載組合情況墩柱反力（KN）板支座反力（KN）各截面彎矩（KN5）G1R1R2R3截面

13、2-2截而3-3截面4-4截面5-5組合公路-1級2778. 07639. 911042. 571095. 59-236. 77-716. 70558. 422103. 47雙列對稱組合0公路-1級雙列非對稱2536.57953. 43812. 65745. 18-352. 77-1067. 84-12& 19977. 48（2）相應于最大彎矩時的剪力計算一般計算公式為：截面 1-1： V. = 0, %=嘰；截面 22： V. = V. = -/?!:截面 3-3： V. = -/?, V. =G（-/?1；截面 4-4： V. =V. =-7?,；截面 5-5： V, = G, -

14、 R. o計算值見表3-21：表3-21：各截而剪力訃算墩柱板支座反力（KN）各截面剪力（KN）荷載組合反力截而1-1截面2-2截而3-3截而4-4截面5-5情況qRr2匕V.VVzvrV.V.V(KN)左£左tfc<:左右組合6公2778.639104210950- 639-63-639-63921381095109500路一級07.9157.59.919.9.91.9116.59.59組合7公2536.953812.745.0-953-95-953-9531583770.770.25.25.路一級57.436518433.41343.11494931312、蓋梁內力匯總（表

15、3-22）表中各截面內力取表3-20和表3-21中的最大值，按表3-22可繪制內力訃算的包絡圖。表3-22：蓋梁內力匯總表內力截面1-1截而2-2截而3-3截而4-4截面5-5彎矩(KN in)MfijB-5.61-24.41-69. 61-0. 3698. 12M荷戲0. 00-352. 77-1067. 84558. 42977. 48M計算-5.61-377. 18-1137.45558. 061075. 60剪力(KN)左-18. 75-42. 19-73. 1390. 130. 00右-18. 75-42. 19116. 9490. 130. 00左0. 00-953. 43-953

16、. 431095. 5925.31右-953. 43-953. 432138. 161095. 5925.31左-18. 75-995. 62-1026.561185. 7225.31右-972. 18-995. 622255. 101185. 7225.31(三) 截面配筋設訃與承載力核算采用C30混凝土，主筋選用HRB335, 4)22,保護層ocm (鋼筋中心至混凝土邊緣)。fcd = 3.SMPa , jd = 280MPa。1. 正截面抗彎承載力驗算fsdAs=fcdbx5以下取3-3截面作配筋設計，其它截面雷同。已知：bh = 150x 110tw , Md =-1137.45KN

17、 加，取 /0 = 1.1 , h0 =1105 = 105 cm即：lxll37 .45xl06 <13.8x1500 x.| 1050 一勻化簡后為：x2 -2100X + 112522.85 = 0_ fx =13.8x1500 x59280=4379 mm2用也22鋼筋，其根數(shù)心亠需剛.5根，實際選用】2根，配筋率："4561.21500x1050x 100% = 0.290%該截面實際承載力M“為:= 280 x 4561.2x(1050 _¥=1303 32KN m > /=1137.45x1.1 = 1251 20 KN 加就正截面承載能力與配筋率

18、而言，配筋設訃滿足公預規(guī)要求。其它截面的配筋設訃如表3-23表3-23：截而鋼筋量計算表截而號MKN m所需鋼筋而積As (inm2)所需蟲22(根數(shù))實際選用含筋率(%)根數(shù)As (mm2)1-1-5.61830410. 1932-2-377.1814243.71038010. 2413-3-1137.45437911.51239080. 2904-4558. 0621175.61038010. 2415-51075. 6413410.91239080. 2902. 斜截面按公預規(guī)5. 2. 10條要求，當截面符合：<0.50xl0-3a2/;rf/A>()可不進行斜截面抗剪承載

19、力計算，僅需按公預規(guī)9. 3.13條構造要求配置箍筋。式中：a.預應力提高系數(shù)，本例取0二10：fsd混凝土抗拉設計強度，本例取幾二139MP&。對于1-1截面：0.5x 10-3a2fl(1hhQ = 0.5x 103 x 1.0x 1.39 x 1500 x 850 = 886.13 對于2-2截面5-5截面：0.5 x IO'3a2fldbhQ = 0.5 x IO'3 x 1.0x 1.39 x 1500 x 1050 =1094.63K/V 按公預規(guī)規(guī)定：/OVZ <O.51xlO"37Zu, ,bh = 0.51X10-3V30x 1500X

20、1050 = 4399.58/QV對照表3-23,可按構造要求設置斜筋與箍筋，見圖3-23o圖 3-233. 全梁承載力校核已知九=1050加，6=280MP“，一根主筋也22所能承受的彎矩值為:= 6 x Asxz其 中 z = 0.92/0 = 966?代入后得Mi =280 x 380.1 = x996 =102.8 (KN 心 據(jù)此繪制彎矩包絡圖和全梁承載力校核圖，如圖3-24所示。122223.2.3橋墩墩柱計算墩柱直徑為130 cm,用30號混凝土，R233級鋼筋。尺寸見圖3-25.(-)荷載計算1. 恒載計算：(1) 上部構造恒載,一孔總重：3248. 49KN(2) 蓋梁自重(

21、半根梁重):190. 069KN(3) 橫系梁重:72. 976KN(4) 一根墩柱自重:169. 23KN作用墩柱底面的恒載垂直力為：N 斶=-x 324&49 +169.23 = 1793.475 KN2. 汽車荷載計算荷載布置及行駛情況見前述圖3-19至圖3-21,由蓋梁計算得知：(1) 公路I級單孔荷載單列車時：場=0,禺=343.89K/V,目 + 禺=343 .S9KN相應的制動力：7' = 343.89x2x0.1=68.78AW按照公預規(guī)4. 3.6條規(guī)定公路I級汽車制動力不小于165,故取制動力165KN雙孔荷載單列車時：Bl+B1 =447.88K/V相應的

22、制動力：T = 447.88x2x0.1 = 89.6A7V < 165KN，故制動力取 165KN 汽車荷載中雙孔荷載產(chǎn)生支點處最大反力值，即產(chǎn)生最大墩柱垂直力；汽車 荷載中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎矩，即產(chǎn)生最大墩柱低彎矩。3. 雙柱反力橫向分布系數(shù)計算（汽車荷載位置見圖3-25）:f1318.52紙5283,5I <63,5283,5283,51f圖3-25：尺寸單位cm單列車時：31&5 + 238.5,77】=1.062567=1-1.062 =-0.062雙列車時：163.5 + 23&5“亦156772 =1-0.788 =0.2124.荷載組合（1）最大

23、最小垂直反力計算，見下表表3-24：可變荷載組合垂直反力計算（雙孔）編號荷載狀況最大垂直反力（KN）最小垂直反力（KN）71B帀（1 +町7232（1+“）1公路I級單列車1.0621224. 13-0. 062-71.472雙列車0. 788908.30.212244. 36表中汽車荷載已經(jīng)乘以沖擊系數(shù)（1+U二1.2868）（2）最大彎矩時計算（單孔）表3-25：可變荷載組合最大彎矩訃算（單孔）編號荷載情況墩柱頂反力計算式垂育力（KN）水平力H （KN）對柱頂中心彎矩（KN m ）b2Bl+B20.25(5,-B2)1.14/1上部仃蓋梁1814.31002單孔雙列車687. 78 X0.

24、 788 X1. 2868697. 410697. 4182.5174. 35127. 88表內水平力111兩墩柱平均分配。（二）截面配筋計算及應力驗算1. 作用于墩柱頂?shù)耐饬Γ▓D3-26）（1）垂直力：最大垂直力：U = 1814.31 +1224.13 = 3038 .44KN最小垂直力：（需要考慮與最大彎矩值相適應）Nmm =1814.31+697.41 =2511 .12 KN（2）彎矩:M葉x = 174.35 +127.88 = 302 23KN m（3）水平力:H=825KNH20016圖3-26：尺寸單位cm2、作用于墩柱底的外力Nmax = 3038 .44 + 169.23

25、 = 3207 .67 KNNmin =2511.72 + 169.23 = 2680.95 KNMmax = 225.65 + 82.5 x 5=646.4KN3、截面配筋計算已知墩柱選用C30混凝土，采用20蟲16HRB333鋼筋，比二40. 22c加?，則縱向鋼筋配筋率p = £="巴=0.3%，由于/（2廠）=5/（2x0.65）= 3.9 <7,力-x （650）'故不計偏心增大系數(shù)：取 = 0 = 1.0；（1）雙孔荷載，按最大垂直力時，墩柱頂按軸心受壓構件驗算，根據(jù)公 預規(guī)5. 3. 1條:roNd<O.9<p（fcdA + f；dA

26、s）0.9況£顯 + f'sd A；）=0.9xlx（13.8x 1327323 + 280 x 4022 ）=17498 .89（KN） y0Nd = 3038 .44 x 1=3342.28滿足規(guī)范要求。（2）單孔荷載，最大彎矩時，墩柱頂按小偏心受壓構件驗算:化=2511 72KNMd = 225.65KN mM-=0.090 = 90 mm£Zo /（2r） = 3.9<7根據(jù)公預規(guī)5. 3.9條偏心受壓構件承載力訃算應符合下列規(guī)定:rQNd<Ar2fcd+Cpr2f；d兒Ms < Brfcd + Dpgr'仁卄肌+嘰;, 仏+C或,

27、設 g=0. 88,代入 £d=138MPd、f j =28Q MPa P =0. 003 后，經(jīng)整理得二 13.83 + 0.739D 5一 13.8A + 0.84C按公預規(guī)提供的附錄C表C02 “圓形截面鋼筋混凝土偏壓構件正截面 抗壓承載力計算系數(shù)”表。經(jīng)試算查的各系數(shù)A、B、C、D為設 =1.0, A=2. 6943 ,B=0. 3413 , C=23082, D=0. 6692代入后13.8x 0.3413 + 0.739x 0.6692 小一 “x 0.65 = 6/nun 13.8x2.6943 + 0.84x2.3082Ar2fcd+Cpr2f = 2.6943 x

28、6502 x 13.8 + 0.003 x 2.3082 x 280 x 6502=16528 KN >=1.1x2511 .72 = 2762.89KN+ DpE仁=6503 x 0.3413 x 13.8 + 0.003 x 0.6692 x 280 x 6503x0.881429 .32KN > 九= 2762 .89 x 0.09 = 248.66KN in墩柱承載力滿足規(guī)范要求。3. 2. 4鉆孔灌注樁的設計計算鉆孔灌注樁的直徑為1.50m,用C25混凝土，魚16R235級鋼筋。ill地質資料 分析設計宜采用鉆孔灌注樁基礎。灌注樁按m法計算，設m值為oXlOWm*，樁 身

29、混凝土受壓彈性模量£二2. 60X10a（-）荷載計算每一根樁承受的荷載為：1. 一孔恒載反力（圖3-27 ）M =丄 X 324&49 = 1624.25 KN22. 蓋梁恒重反力N? =190.069 KN3. 系梁恒重反力N =丄 x 72.976 = 36.488KN3 24. 一根墩柱恒重M =169.23 KN作用于樁頂?shù)暮爿d反力N恆為：N, “ =M + “3 + “4 = 2020.03 KN5. 灌注樁每延米自重t? = -xl.52xl5 = 26.5KN / m 已扣除浮力46. 可變荷載反力（1）兩跨可變荷載反力N, =908.30 （公路-1 級）（

30、2）單跨可變荷載反力心=卸.4KN （公路-1級）（3）制動力T = = S2.5KN2作用點在支座中心，距樁頂距離為(-x 0.028 + 1.14-5.1) = 6.214m2-x 0.049 +1.5 + 3.5 = 5.025加2(4) 縱向風力蓋梁引起的風力：W. =1x2.314 = 1.1571 2對樁頂?shù)牧Ρ蹫椋簂.lOx - + 5.1 = 5.65m2墩柱引起的風力：叫=085KN對樁頂?shù)牧Ρ蹫椋簒5.1 = 2.55m2橫向風因墩柱橫向剛度較大，可不予考慮。7 作用于樁頂?shù)耐饬ONi32崔紳躺標矗rIi rLII枚或標侖ii iNjY7 -25.2rn最犬沖斤像標竊56

31、?1A0圖3-27：尺寸單位m圖 3-28Amax = 2020.03 + 908.30 = 2928.33 KN （雙孔）=2020.03+ 697.41 =2717 .44 KN （單孔）H = 82.5 + 1.157 + 0.85 = 84.507A7V單跨可變荷載時：M = 697.41x0.25 + 82.5 x 6.214+1.157 x 5.65+0.85 x 2.55 = 695.7 lATVm8 作用與地面處樁頂上的外力;Vmax = 2928 33 KNAmin= 2717.44/C/VHo =82.5 + 1.157 + 0.85 = 84.507= 695.71 +

32、84.507 x 2.55 = 911 20KN m（二）樁長計算方案比選時已算得樁長h = 22.79/（三）樁的內力計算（m法）1. 樁的計算寬度b：b、= kf （d + ） = 0.9（1.5 + 1.0）= 2.25 m2. 樁的變形系數(shù)a：式中：Eh =2.6x01 KN/m2 9 /= 0.049= 0.249/h4受彎構件：El =0.67 Eh Iift:s I 5000 x 2.250.67 x 2.6xl07 x 0.249= 0.304ah = 0.304x 22.79 = 6.93 > 2.5,可按彈性樁計算。3. 地面以下深度Z處樁身截面上的彎矩與水平壓應力o

33、工的計算已知作用于地面處樁頂上的外力為：N°=271744KN, 77。= 84.507 KN , M（）=911.20KN 加（1）樁身彎矩MzH.Mz二九+M屁a式中的無量綱系數(shù)Am.Bm可由表格查得，計算見表3-26,分布圖見圖3-29表3-26：樁身彎矩Mz計算（單位：KM-m）ZZ = oZh = ahA”A加 aMoBmMz0. 330. 10L 000. 09960. 9997427.69910. 96938. 650. 660. 201. 000. 196960. 9980654. 75909. 43964.181.320. 40I. 000. 377390. 986

34、17101.91898. 601003. 511.970.60L 000. 529380. 95861147.16873. 491020. 642. 630. 80I. 000. 645610. 91324179. 17832.141011.613. 291.001. 000. 723050.85089201.00775. 33976. 334281.301. 000. 767610.73161213. 38666. 64880. 034. 931.501. 000. 754660. 68694209. 78625. 94835. 726. 582.00L 000.614130. 406581

35、70. 72370. 48541. 198222.504. 000. 398960. 14763110. 90134.52245. 429. 873. 001. 000. 193050. 0759553. 6669.21122. 8711.513. 50L 000. 050810. 0135414. 1212. 3426. 4613. 161. 001. 000. 000050. 000090.010. 080. 10（2）樁身水平壓應力b”式中無量綱系數(shù)Ax.Bx可由表格查得，z為換算深度，z = Az.計算見表3-27,樁身的水平壓應力分布示于圖3-29.最大沖刷線z<n)z<

36、n)圖 3-29表3-27：水平壓力b J|算（單位：KM - m:）ZZ = dZ.4zAx片0. 000. 000. 000. 000. 000. 660. 202.117791. 290884. 819. 6614. 501.320. 101. 802731. 000648. 2314. 9823.212. 300. 701. 360240. 6388510. 8716. 7427.612. 960. 901. 093610.4448111.2414. 9826. 223. 621. 100. 854410.2860610. 7311.7822.514. 931.500. 466140.

37、 062887.983. 5311.516. 582.000. 14696-0. 075723. 36-5.67-2.319. 873.00-0.08741-0. 09171-2.99-10. 63-13. 6313. 164. 00-0.10788-0.01487-4. 93-2. 23-7 15（四）樁身截面配筋與承載力驗算（圖3-30）20016M = 102064K7VmTV = 2717.44AN樁內豎向鋼筋按0.2%配置，則1.52xO.2% = 35.34（67?/2）選用 20也 16,= 40.22cm2 , p = 0.23% , n = EjEc=6.1樁的換算面積為：A

38、j = A/z + nAs =xl.52 +6.7x 40.22 xl04 =1.794/n2樁的換算截面模量為：2R=0.331/;/3/0 = 750/5 =人 一 a = 7o 2 x 0.05/0 = 675 mm 5 = 90 mm4 o取/ =0.7=921加a根據(jù)公預規(guī)5. 3. 9條和5. 3. 10條相關規(guī)定:e0 = Mo INq = 911.2/2717.44 = 335mmG = 0.2 + 2.7 -_= 0.835(ro + QG= 15-0.0厶= 1.0886 >1 ,取 G=1偏心增大系數(shù):按橋墩墩柱的計算方法，查公預規(guī)附錄C相關表格，可得到相關系數(shù)。

39、經(jīng)試算，當=0. 59時，從表格中査得：A二 1. 4589, B二0. 6635, C二0. 4483, D二 1. 8052另設 g=0. 88,因 P 二023亂 /rrf=11.5MPa, /A/=195MPa,代入下式：Bh+DpgfyAL.+C為0.6635x11.5 + 1.8052x0.0023x0.88x195“=x 7501.4589x11.5 + 0.4485 x 0.0023 x 195=369” a 370mm%Nd = 1x 2717 .44 = 2718.54/C/V< Ar2fcd + Cprfsd =(Afcd + c嘰 >2= 16.98x750

40、2 =9550&V7屮血=2718 .54 x 0.37 = 1005 .86KN < Brfcd + DpE仁=(Bfed + Dpgfs<t ”=&34 x 75003 = 3520KN m鉆孔樁的正截面受壓承載力滿足要求。（五）墩頂縱向水平位移驗算1.樁在地面處的水平位移和轉角（心,久）計算當ah>4, z二0時，查表得到:A = 2.44066,隊=1.6213EI =(0.304 )3 X 2.6 X 107 x 0.67 x 0.249 =1.2I9xlO52£/ =(0.304)2 x 2.6 xlO7 x 0.67 x 0.249 = 4.040 xlO53EI = (0.294)3 x3x107x