廠內(nèi)設備基礎焦碳塔框架工程施工設計方案

1、編制依據(jù)本方案依據(jù)以下資料和文件編制1、施工合同：根據(jù)合同工期要求本方案考慮了冬期施工措施。2、施工場地情況，施工場地窄小，處于焦碳裝置區(qū)內(nèi)，對安全防火要求 高，增加施工難度。3、現(xiàn)行國家有關技術規(guī)范規(guī)程。GB50204 2002混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范JGJ10497 建筑工程冬期施工規(guī)范00G101 混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構造詳圖。JGJ552000 普通混凝土配合比設計規(guī)范。4、施工圖：01124A 土一 1 201124A土一 1 125、地質勘察報告。6、建筑施工安全檢查標準( JGJ5999)- 1一、工程概況焦碳塔框架工程主 體為兩層鋼筋混凝土框架結構基

2、礎為 800mm 直徑 鉆孔灌注樁，共84棵，樁上部為筏板式承臺，南北長34.05m,東西寬14.35m 厚2.5m,筏板底標高為-4.2m，頂標高為-1.7m筏板下為混凝土墊層。柱距除軸兩側為2.45m以外，其余均為2.4m，南北方向為14排， 東西方向為6 排,見01142A-土-1-2圖。一層結構標高為10.5m,梁高1.5m,寬0.8m。二層結構標高為17.37m， 梁高2m，寬2.0m，框架結構梁、板、柱混凝土設計強度均為C30。樁基工程由遼寧有色勘察研究院施工，以于 2002年9月 22日開工， 預計于 2002年 10月 22日完工，移交下道工序施工。設計要求筏板大體積混凝土必須

3、一次連續(xù)澆筑，不許留施工縫。設計士 0.000標高為絕對標高32.707m,室外標高為-0.2m。二、施工場地條件根據(jù)施工現(xiàn)場情況，施工場地布置在構筑物東側到廠內(nèi)專用鐵路線西2m,南北長45m,東西寬約20m,面積約為900m2場內(nèi)有鋼筋混凝土設備 基礎高出地面約300500mm,影響施工，需在鋼筋木工進場作業(yè)之前鑿除。場內(nèi)地表有樁基施工單位鉆孔時排出的泥漿和巖渣 ,影響土方工程施 工。場地孔內(nèi)泥漿深3.3m,地表泥漿厚0.5m左右，并有4個鉆孔施工時 的泥漿坑,土方施工前應將所有泥漿清除,以保證土方開挖質量和工期。施工用水為廠內(nèi)生產(chǎn)用水,施工用電由建設單位指定地點接出。 場內(nèi)無可利用暫設房

4、,需現(xiàn)場搭設臨時辦公室、 休息室、小型材料倉庫。三、自然條件基本風壓0.55KN/m2基本雪壓0.3 KN/m2最大凍結深度為 113cm錦州地區(qū)日平均氣溫低于 5C的時間為2002年11月5日-2003年3月 31 日。本工程為冬期施工，各分項工程均采取冬施措施。四、施工部署根據(jù)延遲焦化裝置改造工程項目對焦碳塔框架的工期安排和施工季 節(jié)等具體情況對該工程做如下的部署：1、工程總部署該工程計劃于 2002年 10 月 23 日開工 ,到 2002 年 12 月 24日竣工，日 歷工期為 63 天。其中施工準備及放線 2 天、土方工程 8 天、樁基檢驗 3 天、 墊層1天、筏板9天、一層柱6天、

5、10.5米結構10天、二層柱4天，17.37m 結構 16 天，結構安全越冬措施 4 天。設備基礎、短柱、電梯井、剪力墻、 J-5 等零星工程穿插施工。2、分項工程部署 施工準備施工準備從 10 月 23 日開始到 10 月 24 日結束，主要工作為搭設臨時 辦公室、小型材料庫等暫設房和定位測量，平整施工場地等工作。 、土方工程土方工程于 10 月 25 日開始到 11 月 1 日結束， 日歷工期 8 天，主要內(nèi) 容包括清理現(xiàn)場泥漿，外運巖渣，機械開槽和外運土方，人工清槽和破樁 頭等項工作，其中清泥漿 1 天，機械開槽 3 天，人工清槽和破樁頭同時進行，需 4 天時間，其中包括驗槽時間。 、樁

6、基檢測3天。 、筏板墊層澆筑于11月5日進行，混凝土澆筑量為49用 、筏板基礎筏板基礎于 11 月 6 日開始施工，到 11 月 14 日結束，工期為 9 天。其中筏板下層鋼筋綁扎 1 天，筏板上層鋼筋支撐、短柱鋼筋支撐 制作安裝 2 天，上層鋼筋安裝 2 天，埋件、柱箍筋安裝 2 天，混凝土 澆筑 3 天，共計 9 天。其中模板工程與鋼筋工程同時進行。 、一層柱施工從11月15日開始到11月20日結束其中J-1 一天，A軸：3.7m以下柱2天，4.7m梁1天，4.7m9.0m柱2天；B軸：鋼筋綁扎1天，模板3天，澆筑2天。 、 10.5m 結構從 11 月 21 日開始到 11 月 30 日

7、結束工期 10 天，其中梁底模板 2 天，梁鋼筋綁扎 3 天，梁側模 1 天，平板 模板 1 天，板鋼筋 1 天，澆筑混凝土 2 天。 、二層柱從12月1日開始到12月4日結束，工期4天。 其中接柱鋼筋綁扎箍筋 1 天，支模板 2 天，澆筑 1 天。 、 17.37m 結構施工，從 12 月 5 日開始到 12 月 20 日結束工期 16 天。其中，支撐架設 4 天，鋪底模 3 天，綁扎鋼筋 3 天， 安裝側模 2 天，安埋件 1 天，澆筑 3 天。 、模板拆除視同條件養(yǎng)護試塊抗壓強度而定在 12月30日到次年1 月 10 日之前拆除。3、施工機械部署- 5 -施工機械部署見下表施工機械設備一

8、覽表主要施工機械設備配備表序 號機械設備名 稱型號規(guī)格數(shù)量產(chǎn)地功率進出時間場1卷揚機2噸2莊河1311月5日-12月20日2自立架24m111月5日-12月20日3攪拌機JZC-3502海城711月5日-12月20日4鋼筋切斷機1洛陽310月25日-12月10日5電焊機GJ5-404洛陽1210月25日-12月16日6振搗器AX-32010洛陽1.111月3日-12月16日7鋼筋彎曲機401洛陽11月25日-12月10日8挖掘機10月25日-10月30日9蛙式打夯機HW-201洛陽2.211月15日-12月15日10電鋸1山東2.210月31日-12月25日11電刨子12.210月31日-12

9、月25日12雙輪推車3010月25日-12月16日13單輪推車1511月3日-12月16日施工機械布置見施工平面布置圖五、施工準備該工程工期緊，技術難度大，是焦碳塔的關鍵工程，大體積混凝土， 又處于冬期施工，更增加了施工難度，做好施工準備工作是工程的關鍵, 在施工準備階段，應完成以下幾個方面的工作。1、組織準備成立焦碳塔框架工程項目部，下設技術、安全、質量小組，進行詳細 分工。2、機械設備準備本工程結構構件簡單，所用機械設備單一，機械配備并不困難，只要按施工進度計劃安排，按時間調度，就能保證正常施工。3、技術準備本工程技術難度大，主要問題有以下幾點。 、 大體積混凝土裂縫控制措施 、 一次澆注

10、 1220m3 混凝土的施工組織。 、 模板支撐體系。 、 冬期施工技術措施。在施工的準備階段 主要完成上述幾個單工程施工方案的編制， 材料調 查，混凝土配比的試配，降低水化熱的措施，及地上結構的冬期保溫措施。4、材料準備 按圖紙工程材料用量和各種技術措施要求，在施工前提出準確的材料 用量提前準備。根據(jù)施工季節(jié)情況進入 11 月中旬以后，各采砂廠將停止采砂。所以， 在此之前必須做好施工用砂的準備工作。提前在適當場所堆放沙子，由于 河砂含水率較大，冬期凍結后將造成裝車倒運困難。本工程筏板采用商品 混凝土后，還需要中砂350m3，計劃于11月5日前將所有砂子儲存在太和 二建生產(chǎn)基地院內(nèi) （天元 3

11、#院南側），用鏟車翻動三次， 以降低含水率，解 決倒運困難問題。按歷年經(jīng)驗，在進入冬期后，各采石場也將停工，所以碎石應提前定貨以免影響施工。地上結構需 16-31.6級碎石約720用，在11月5日前與 溫滴樓采石場定貨，儲存于采石場，隨用隨運，在 11 月 15 日前應驗證碎石數(shù)量和質量，以保證到時正常供料。筏板體積大，材料用量大，在筏板澆筑前要將所有材料準備充分，保 證混凝土澆筑的連續(xù)性，以防因材料供應不上而中途停工，出現(xiàn)質量事故。 此項工作由商品混凝土供應商負責，在合同中作具體規(guī)定，并提前進行考 察認證。在混凝土澆筑前各方進行聯(lián)合檢查驗收，項目無遺漏，質量符合要求， 進行隱蔽工后，方可進行

12、澆筑。5、施工用水本工程施工用水量最大的時間為 17.37m結構梁板混凝土澆筑時, 大約2晝夜，采用2臺JZC350攪拌機施工，每班攪拌30用施工用水量Q1N1K2qi=Kl藝 8X 3600Ki施工用水系數(shù)取Ki=1.15Q計劃工作量（混凝土量）Ni用水定額 取Ni=1700L/m3K2用水不均衡系數(shù)取K2=1.5qi=1.15X=5.31L/S30X 2X 1700X 1.58 x 3600消防用水q5施工場地面積小于25haq5=10 L/S因施工場地面積 <5haq1 < q 5所以取 Q= q5X Ks=10X 1.仁 11 L/S施工用水管徑：1/2 1/2D= (4Q

13、/1000n U)= (4x 11/ nX 2.7 X 1000)=0.069選用DN70鍍鋅管，按建設單位指定的線路和施工現(xiàn)場布置情況鋪設， 并按冬期施工要求采取管線保溫措施。施工用電根據(jù)施工現(xiàn)場情況、各階段的負載位置，另編臨時用電施工組織設計。六、施工技術、組織措施和施工方法程序1 、 施工測量設定軸線控制樁和高程控制樁 根據(jù)建設單位提供的控制樁坐標和高程引測到施工現(xiàn)場。在施工現(xiàn)場 布置6個平面控制樁，、軸軸各2個。平面控制點設定后，要認真 進行復合，確定無誤后將控制點進行保護，并加設明顯標志。場內(nèi)設高程控制 2 個，并將± 0.00 標高引測到原有構筑物上，以便施 工時進行復核

14、校對，在基礎框架施工過程中應從一點開始閉合于另一點， 以確保標高準確無誤。工程測量的關鍵是筏板基礎施工時柱插筋、預埋件的位置控制。所以 土方完成后，在基坑周邊各軸線位置，均加設臨時平面控制樁，并引測到 -1.7 標高處，用以控制柱插筋、預埋件的位置，每一條軸線引測都必須從 永久控制樁直接引測，并閉合于另一個永久控制樁，保證測量精度。-9 -17.37m 層框架標高的引測必須從± 0.00 直接引測。避免誤差積累。2、土方工程焦碳塔主框架基礎筏板長 34.05m寬14.35m,面積489平方米，筏板底標高-4.2m，其下為100mm厚 C10墊層，頂標高為-1.7m，副框架基礎由6個三

15、角形承臺組成，位于主框架西側，承臺底標高為-2.4m。下為100mn厚C10墊層，頂標高為-1.5m，設計要求主框架底筏板坐落在未受擾動的老土 層上，承臺（J-5 ）坐落在層粉質粘土層頂上，遇層填土應挖除，并以 級配砂石回填壓實到基底標高，壓實系數(shù)0.95。施工場地內(nèi)有大量鉆孔施工時留下的泥漿, 樁基頂部到自然地表段孔內(nèi)有護壁泥漿尚未排除, 增 大施工難度,1）工程地質條件主框架周邊共 4個鉆孔，ZK11, ZK12, ZK14, ZK15,平均地表標高 32.38m（-0.327m） ，共 3 條地質剖面線通過主框架基礎（ 5-5，6-6 ，7-7） 工程勘察報告將地層劃分為 7 個地層單元

16、 雜填土 本區(qū)內(nèi)厚 0.55.2 米，層底標高 -0.797m-5.397m 粉質粘土 本區(qū)內(nèi)層底標高 -4.7527-5.397 固礫混粘土 全風化泥巖 強風化泥巖 中風化泥巖 微風化泥巖地下水：本區(qū)穩(wěn)定水埋深 1.5m 左右，補給來源主要為大氣降水，和地下管線漏水，場內(nèi)填土中存在上層滯水，給土方施工帶來困難。2) 土方開挖方案的選擇工程周邊情況：筏板北邊緣距原焦碳配電間約7m東南角為廢棄貯油池，西側預建焦碳爐，基坑周邊土體失穩(wěn)或過大變形對周邊環(huán)境影響不嚴 重，安全等級為三級。具備全部放坡開挖條件，根據(jù)建筑基坑支護技術規(guī) 程第 6.1.8 條規(guī)定選用放坡開挖方式。北側由于需要設施工通道，邊坡

17、需 采取支護措施，根據(jù)現(xiàn)有條件和工期，采用砌筑490mn厚磚砌擋土墻支護， 墻與土體間充填碎石濾水，使涌水流入東西兩側排水溝中。3) 開挖方法(1) 地表土處理：土方開挖之前，要清除地表泥漿和鉆孔巖渣，用挖掘 機將泥漿、巖渣和地表土拌和后用自卸式汽車外運，鉆孔內(nèi)的護壁泥漿， 經(jīng)加水攪拌后用自吸式糞車外運到指定地點。(2) 基坑邊坡坡度的選擇基坑開挖深度 -4.3m ，局部由于未進入老土層需做加深處理。根據(jù)7-7'勘探線所提供的資料，B軸東西側、軸以北。雜填土底標高在-5.4m， 挖深將達5.2m左右。副框架北側兩個承臺，基坑挖深將達到 5.6m以上。基槽開挖過程中邊坡處于雜填土和粉質粘

18、土兩個地層中 ，邊坡坡度選 為：粉質粘土 1： 0.67，雜填土選 1： 1.25由于北側有原有建筑物，并需留設設施工道路，雜填土又比較厚，場 內(nèi)無法進車運土，在開挖前需在場地中間沿南北方向鋪設一條臨時道 路，此道路用毛石或廢棄巖石鋪設，寬 6m長30m厚不小于0.5m。按雜填土平均厚度2m (四孔平均)計算的主框架基槽的土方工程量如下:土方工程量表土質工程量m類別雜填土1843II粉質粘土1397皿(3) 基坑開挖寬度的確定根據(jù)技術規(guī)定要求和施工現(xiàn)場具體情況，基坑寬度在筏板以外，每側應留1.0m以上余量以保護邊坡，布置排水溝等，故基坑底寬應為16.35m,長 36.05m2.1 X( 1.4

19、1 + 16.35 ) X( 1.41+36.05 ) =1397用32X (2.82+2.5+16.35) X (2.82+2.5+36.05)=1667 m3局部加深部位：10X 16X 1.1m=176 m(4) 施工機械選擇及施工方法根據(jù)現(xiàn)有設備和現(xiàn)場情況選擇一臺反鏟液壓挖掘機施工，斗容量1.0m,從南向北開挖，一次開挖到墊層底標高(局部加深)，因在一 3.0米以 下有基礎樁，所以，-3.0m以下的1.3m范圍內(nèi)要在探明準確樁位并做出明 顯標志以后沿兩樁之間下鏟挖土，確保挖土時每鏟厚度控制在 0.30m以內(nèi)， 并卻-3.0m以下樁兩側的開挖高差應控制在 0.5米以內(nèi)。-3.0米以下開挖

20、方式見開挖示意圖。開挖順序為 1 區(qū)-3.0 -3.3 2 區(qū)-3.0 -3.3 7 區(qū)-3.0 -3.3。轉入 2 層 7 區(qū)-3.3 -3.6 6 區(qū)-3.3 -3.6 1 區(qū)-3.3 -3.6，軸轉入 3層 1 區(qū)-3.6 -3.9 2 區(qū)-3.6 -3.9 7 區(qū)-3.6 -3.91 區(qū)-3.9 -4.2 轉轉入 4 層 7 區(qū)3.9 -4.2 6 區(qū)-3.9 -4.2入下段開挖。 基坑開挖過程中應隨時有專人配合機械清理樁基附近余土，保證鏟斗距樁有200mn以上的安全距離，南北方向的樁間土，全部用人工清除。土方開挖后應進行破樁頭施工，采用人工配合風鎬破除樁頭多余混凝土，并及時清理垃圾，

21、澆注C10混凝土墊層。破樁頭時先切斷-4.0m以上箍 筋，將上部主筋側彎，用風鎬在樁頭-3.9m處沿外圍切一條200-250mm深槽 口，推倒上部樁頭，用吊車吊出基坑，-3.9m至-4.1m部分用釬子鑿除。副框架承臺土方開挖在主框架筏板澆注后進行 , 開挖土方直接回填到 主框架基坑中。4）、基坑排水：根據(jù)地質報告提供的地下水情況，開挖深度超過1.5 m后即有地下涌水， 地表滯留水比較豐富，土方施工過程應注意排水，本方案決定采用7臺©75污水泵排水，其中5臺工作，2臺備用，另設12KW柴油泵一臺作為備用， 在基坑周邊筏板以外0.5m處修臨時水溝，開挖前在基坑西南角（基坑以外） 先挖一臨

22、時集水坑，深4.8m，設水泵降水，根據(jù)地質報告提供的情況北側 需要加深，所以最后將積水坑定位在西北角最大挖深處，地下水排放到場 地以南60m處的明溝中，積水坑應能容下20分鐘涌水量，保證正常施工?；娱_挖后周邊設防護欄桿和安全圍網(wǎng)高度不小于 1.2m， 3、混凝土工程1 ）筏板墊層筏板墊層設計強度為 C10,厚度100mm15由于有地下水存在，為了便于排水，防止在施工過程中墊層上積水， 在施工過程中，將墊層以 A、B 軸中點為分界，向東西側設 5%0 的的流水坡 度墊層最高點為 -4.2m 其余各點標高向兩側通過計算確定，東西兩邊 墊層標高為 -4.235m墊層標高的控制方法是沿流水分界線向兩

23、側每隔 1.5m 澆注一個 混凝土墩，用水準儀抄平，保證上表面標高準確無誤，待達到一定強 度后澆筑墊層，每個點之間比照預先澆筑的標高墩用 2m刮杠刮平，并 使用鐵抹子抹平，隨時用水準儀檢測標高進行調整。 墊層澆筑前要清除基層上的浮土雜物。澆筑后及時灑水養(yǎng)護。 墊層澆筑過程中為固定框架柱插筋，短柱插筋、預埋螺栓及其他埋件 在墊層適當位置下埋件。 具體位置和埋件試樣見各分項工程施工方案。2）、筏板大體積混凝土施工方案板長34.05m，寬14.35m,厚2.5m，混凝土量為1222 mi，設計強度 C30,設計要求必須一次連續(xù)澆筑，不留施工縫。由于水泥水化過程中產(chǎn)生 的水化熱而帶來的內(nèi)外溫差等原因使

24、混凝土產(chǎn)生裂縫，控制混凝土出現(xiàn)溫 度和干縮裂縫，有一下幾個難點：a 混凝土設計強度高，水泥強度等級高，用量大，產(chǎn)生的水化熱大； b 混凝土超厚，體積大，混凝土內(nèi)部水化熱不易散發(fā)，內(nèi)部溫度升高。c底板墊層為C10混凝土，并有84顆樁基錨入筏板內(nèi)，限制了筏板的 自由滑動，易產(chǎn)生貫穿性裂縫。要防止筏板產(chǎn)生貫穿性裂縫，就要控制混凝土的溫度收縮應力， 使其小 于混凝土的抗拉溫度，因此首先要降低混凝土的最高溫度，減小總降溫溫 差。根據(jù)本工程的特點采取以下控制溫升的措施。a優(yōu)化配合比、降低水化熱根據(jù)國家現(xiàn)行規(guī)范普通混凝土配合比設計規(guī)程規(guī)定，從配合比的 角度來說，對大體積混凝土主要采取以下四條 措施a采用水化

25、熱低的水泥， b采用能降低早期水化熱的外加劑，c采用摻和料，d采用一切措施增加骨 料和摻和料用量，降低水泥用量?；炷僚浜媳冉?jīng)初步走訪錦州市各檢測單位，如采用渤海32.5強度等級的礦渣硅酸鹽水泥2040碎石，女兒河產(chǎn)中砂，最小水泥用量為430KG/M配合比如下:水泥(Kg)砂子(m)碎石(m)水(Kg)減水劑(Kg)膨脹劑(Kg)4300.420.79180為減少每立方米混凝土的水泥用量本方案在澆筑過程中在筏板角部投入15%的石塊，石塊粒徑控制在 100m 150mn之間混凝土熱工計算(C30)混凝土的絕熱溫升值-mt-mtT(t)二mQ/c 6(1-e)=62.52 (1-e)m每立方米混凝

26、土水泥用量430 kgQ-水泥水化熱J/kg 取335 C-混凝土比熱取0.96 (J?kg?K)6混凝土質量密度取2400 kg/ m m取 0.3計算得不同齡期的混凝土絕熱升溫值見下表時間（h）1234567101428最大時溫值（C）16.228.237.143.748.652.254.959.461.662.562.52混凝土各齡期的收縮變形值(A-0.01t 、£ y(t) =£ y(1-e)£ y=3.24 x 10-4mn取值表MM2M3M4MMMM0平均值取值1.2511.9110.541.4310.951.74228各齡期的M6值見下表齡期123

27、4567101428M61.01.00.90.90.90.90.90.80.840.84各齡期的藝mi值見下表齡期1234567101428工m1.7421.7421.7071.6721.6371.6031.5681.551.4631.463各齡期的£ y（t）值表（相對變形）（X 10-4）齡期1234567101428£ y(t)0.0560.110.1630.2120.2590.3020.3430.4780.6191.158Ty（t）各齡期混凝土的收縮當量溫差Ty（t）=£ y（t） /a a=1.0 x 10-5混凝土的線膨脹系數(shù)17 -各齡期混凝土的收縮

28、當量溫差時間(h)1234567101428Ty(t)0.491.11.632.122.593.023.434.786.1911.58E各齡期混凝土的彈性模量見下表E(t)=Ec (1-e-0.09t )齡期(天)1234567101428Ec2600490071009100109001250014000178002150029200T混凝土的最大綜合溫差 T=To+2/3T(t)+T3 -T )To混凝土入模溫度取8(C)Th混凝土的穩(wěn)定溫度17(C)各齡期的穩(wěn)定 T值表齡期(天)1234567101428 T1.839.9117.3622.2525.9928.8231.0335.3838.

29、2644.25混凝土溫度收縮應力6 = E(t)aAT/(1-u)S tR= E(t) T(0.4 X 10-5)/(1-0.175)St 考慮徐變形影響的松弛系數(shù)取 0.4a 膨脹系數(shù)取1 X 105R混凝土的約束系數(shù)取1.0U混凝土的柏松比取0.175各齡期混凝土溫度收縮應力表齡期（天）12345671014286（ t）0.0230.2260.5980.9821.3741.7472.1163.0533.9986.265混凝土澆筑帶第5天后溫度應力將大于混凝土的抗壓強度 1.5Mpa產(chǎn)生 裂縫，所以必須采取措施施力加以控制。嚴格控制混凝土入模溫度本工程澆筑時間為11月10日左右，平均氣溫根

30、據(jù)96年-99年4年的施 工紀錄統(tǒng)計為2.5 C,對控制混凝土的入模溫度較為有利，根據(jù)規(guī)范要求混 凝土的入模溫度不得低于 5 C,出機溫度不宜低于10C的規(guī)定，決定本工 程筏板澆筑時的入模溫度控制在 5-8 C之間。根據(jù)澆筑時的天氣情況，采取 加熱混凝土用水和骨料等方法控制混凝土出機溫度在 10-12 C。采用合理澆筑方法：根據(jù)工程需要，筏板混凝土一次澆筑量大，現(xiàn)場無一次儲備材料場地， 又處于冬期施工，在場外儲存材料運輸困難，所以本方案決定采用商品混 凝土澆筑筏板。對商品混凝土要求在保證泵送的前提下盡量減少坍落度。 加緩凝劑后初凝時間控制在 2.5小時左右。混凝土中滲膨脹劑以補償混凝 土干縮。

31、混凝土澆筑采用斜面分層，一個坡度，薄層澆筑，一次到頂?shù)氖┕す?藝，以保證筏板的連續(xù)澆筑，避免出現(xiàn)施工冷縫，又盡可能地增大混凝土 的散熱面積，以利于早期水化熱的散發(fā)。斜面分層混凝土由上向下澆筑，由下向上振搗，每個振搗手明確劃定位置范圍，防止出現(xiàn)漏振現(xiàn)象，混凝土初凝前二次抹壓，以消除早期干縮 裂縫，反復進行直至終凝。分層厚度確定：根據(jù)廠家提供的情況，每小時供貨量不小于4om，每層混凝土的澆筑時間控制在1.5小時。斜面分層厚度350mm斜面與水平面夾角150,則每斜層混凝土量為：Q=2.5 -sin15 ox 0.35 x 14.35=49*斜面分層沿水平方向厚度為1.35m,每小時需提供33m混凝

32、土，總澆筑 時間為37小時。1352135213321352斜面分層分布剖面圖筏板混凝土保溫養(yǎng)護：混凝土澆筑根據(jù)氣溫等情況決定覆蓋時間，保證澆筑后的混凝土不受凍 害。該工程平面保溫采用一層塑料薄膜下覆 5cm厚18Kg/苯板，苯板上蓋 一層五色布，養(yǎng)護期間要經(jīng)常向塑料薄膜下澆水（水溫要與砼表面溫度相 近），保證混凝土養(yǎng)護期間期間濕度達到飽和狀態(tài)，為確?；炷猎跐仓^ 程中不受凍害，根據(jù)澆筑時的天氣情況，適當參加防凍劑，參量按產(chǎn)品說 明進行。混凝土立面的保溫，在立面模板里側加 3cm厚18Kg/m苯板，澆筑后及時拆除模板，并及時進行土方回填。為減小大體積混凝土內(nèi)處溫差，筏板施工時在混凝土內(nèi)埋設豎

33、向腳手鋼 管間距為1500mm埋設位置見下圖，腳手管底部用 3mn鋼板封堵，混凝土 養(yǎng)護期間，每天向鋼管內(nèi)注入冷水兩次，以降低混凝土內(nèi)部溫度。OOQOOOQOOOQOOOOOOOOOOOOOOOOCOOOOOO OOOOOO OO0OOOOOOOOODOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO OOQOOOOOOOOOO OOOOOOOO OCOOOOOOO0O0OOCOOOOOO O OOOOO O0OOOOOOOOOQOOOOOOOOO OOoaooooooooooooooooooo筏板基礎豎向鋼管平面布置圖筏板混凝土的保溫及內(nèi)部降溫應保證混凝土的內(nèi)部和表面溫差不大于25C（控制在22

34、C以下），如養(yǎng)護期間發(fā)現(xiàn)溫差有超過 22C時應及時采取 措施，增加保溫層厚度提高表面溫度，并增加向鋼管內(nèi)注入冷水的次數(shù)， 以降低混凝土內(nèi)部溫度，將混凝土內(nèi)外溫差控制在允許范圍內(nèi)。保溫層覆蓋時間應盡量增長，以減緩混凝土降溫速度，充分利用混凝土 的松弛特性?；炷翜y溫：筏板養(yǎng)護期間的測溫工作關系到控制最高升溫和內(nèi)外溫差等項工作，根據(jù)測得的溫度情況。采取必要措施，達到控制筏板裂縫的目的。混凝土的測溫工作采用 JDC-2型電子測溫儀測溫。在混凝土澆筑過程中，在整個筏板中埋設 20個測溫管，利用溫度計進行直測，以便與測溫儀測得的數(shù)據(jù)核對。筏板柱、梁的測溫布置見平面布置圖、剖面圖及說明?？倻y溫費用為650

35、0丿元。21 -3）、柱砼澆筑時每隔2米高在柱的兩個相對面上設澆筑口，澆筑口開口高 度為1米。4、冬期施工技術措施該工程于10月23日開工到12月24日竣工。季節(jié)為錦州地區(qū)秋冬相 交季節(jié)而地上結構工程正值冬季施工。錦州地區(qū)冬季分旬平均氣溫見下表:時間10月11月12月上中下上中下上中下旬平均溫度13.911.08.25.11.5-1.6-3.9-5.6-8.21）冬季施工準備工作：冬施前，成立冬施管理小組，編制具體分項 工程的施工方案。對管道維護人員，摻外加劑人員，側溫、保溫人員，專 門進行技術培訓和技術交底，學習工作范圍內(nèi)的技術知識，明確職責。設專人收聽氣象部門的天氣預報。科學安排施工進度，

36、使砼澆筑施工 避開寒流襲擊。安排專人在施工期間測量室外溫度，保溫棚內(nèi)溫度，砂、石、水、填 料溫度，測量砼的出機溫度和入模溫度?，F(xiàn)場準備：與建設單位聯(lián)系于11月5日前接通蒸汽管線并做好管線的保溫 工作。2）土方工程冬期施工方案本工程土方主框架部分在冬期施工到來之前。 并在11月15日前回填完， 不考慮冬期施工。副框架部分土方按計劃安排與11月15日一11月20日之間開挖，此時土層 尚未凍結，不影響土方施工。但在到框架承臺施工完成后進行回填時，大 約在11月下旬。所以決定在 場外存放部分干土，以備回填時使用。約300m3 土方，此土應預先保溫。3）鋼筋工程冬期施工鋼筋在負溫度下屈服點和抗拉強度增加

37、，延伸率和抗沖擊強度降低，脆性增加。所以在負溫度下使用鋼筋，在運輸加工過程中要注意防止撞擊， 刻痕缺陷。本工程鋼筋冷彎應避開-5。C以下溫度盡量在白天正溫環(huán)境下進行。鋼筋電弧焊，閃光焊如室外溫度低于-5° C時應搭設作業(yè)棚，以封閉閃 光焊結過程中產(chǎn)生火花和保證鋼筋在正溫環(huán)境下施工。焊后未冷卻的接頭 嚴禁碰到冰雪等物。在負溫條件下進行電渣壓力焊時，接頭藥盒的拆除時間應比正常溫度 延長23分鐘，接頭焊殼必須在冷卻后方可打渣。4）混凝土冬期施工新澆砼如果遭凍各項物理力學性能將會全面下降，混凝土的溫度降至 0°C前其抗壓強度不得低于抗凍臨界強度。使用礦渣硅酸鹽水泥其臨界強度 不得低

38、于設計強度的40%，使用普通硅酸鹽水泥其臨界強度不得低于設計 強度的30%?；炷恋纳郎睾徒禍厮俣炔辉S超過下表規(guī)定蒸汽加熱養(yǎng)護砼升溫速度結構表面系數(shù)（m1）升溫速度（° C/h）降溫速度（。C/h）仝61510W 6105本工程地上結構柱和17.37m結構層均屬大體積混凝土，其升溫和降溫 -#應根據(jù)當時的氣溫和內(nèi)部溫度等實際性情況決定?；炷琉B(yǎng)護方法選擇：一層柱在 11月中旬施工， 養(yǎng)護期在 11 月 20-11 月 30 日之間，平均氣溫 在1.5-1.6C之間，從歷年施工記錄上查得此期間的最低氣溫-4C -13 C（1998 年 11 月 24 日）此段工程養(yǎng)護采用綜合蓄熱法養(yǎng)護

39、混凝土，由于柱 為大體積混凝土，為保證氣溫最低時表面與內(nèi)部的溫差不超過25C ,布置蒸汽管線準備在必要時采用蒸汽套法臨時加熱，控制混凝土表面溫度。10.5m結構梁板，結構最大厚度0.8m，不屬于大體積混凝土，采用蓄 熱法并配合蒸氣養(yǎng)護。10.5m以上結構均為大體積混凝土。施工和養(yǎng)護期間日平均氣溫在-4C -8.2C之間，為控制溫差和防止混凝土產(chǎn)生穿透裂縫， 采用蓄熱法和蒸氣 養(yǎng)護施工。（蒸氣管的布設如圖所示）混凝土熱工計算混凝土拌合溫度計算取17.37m結構層，12月澆筑，按12月下旬的日平均氣溫計算-8.2C 砂、石、水泥等材料按保證正溫 2C計算（采用暖棚法加熱材料溫度） 保證出機溫度12

40、C計算水的加熱溫度= 12CTi 機棚溫度。室外環(huán)境溫度-82CTo混凝土拌合物的溫度。因 T1=T0-0.16（ T0-Ti） =T0-0.16T0+0.16TiTo= （1-016 Ti） /0.84二1-0.16 （-8.2）/0.84=158CTo0.92 (mceTce+msaTsa +mgTg+4.2T® (mw- 3 samsa- cd gmg)+C1 ( 3 sam$aTsa+3 gmTg)-C2( 3 sama+3 gm) 4.2m w+0.9(mce+ma+m)式中 C1=4.2 ； C2=0； 水 m3=185 ； 水泥 mce=430 ； 砂 msa=511

41、； 石 mg=1085 ； 水溫 TW ； 水泥溫度 Tce= 2； 砂子溫度 Tsa = 2 ； 石子溫 度 Tg = 2； 砂子含水率3 sa = 5% ； 石子含水率3 g =1%則 15.8二0.92 (430X 2+511X 2+1085X 2+4.2Tw (185-5%X 511-1%X 1085) +4.2 X(5%X 511X 2+1%K 1085*2) /4.2 m +0.9 (430+511 + 1085) 15.8=(3278+624Tw+306)/4.2 X185+0.9X 2026 15.8=(4034+624 T w) - 26004034+624TW=2600*1

42、5.8Tw=59C混凝土運到澆筑地點的溫度T2=T1-( at1+0.032n)+(T1-Ta)式中 a=0.5t1 運輸時間取t1=0.2hn 專運次數(shù)取n=1Ta運送時的環(huán)境溫度取-8.2CT2=12-(0.5X0.1+0.032) X12-(-8.2)= 12-2.7=9.3 °C混凝土成型的溫度T3=(CcmcT2+CfmfTf+CsmsTs)/( Ccmc+Cfmf+Csms)Cc -混凝土的比熱容 1(kJ/kg.k)Cf模板的比熱容(kJ/kg.k)Cs鋼筋比熱容 0.48( kJ/kg.k)mc=2400kgT3=1 x 2400 x 9.3+0.48 x 300 x

43、 (-8.2)/2400 x 1+300 x0.48=8.7 C計算結果符合施工規(guī)范入模溫度不小于5C的要求，如澆筑過程中遇低于-8.2 C的氣溫采用增加水溫和預熱鋼筋模板方法，保證混凝土的入模溫 度。對冬期施工所用材料如：砂、碎石等采用蒸氣管網(wǎng)加熱法預熱，作法 為：在料堆底部鋪設管網(wǎng)并搭設圍護棚(見下頁圖) ，材料使用前采用蒸氣 對物料進行加熱。水泥等材料的預熱采用現(xiàn)場搭設暖棚法，暖棚搭設的構 造作法下頁圖所示，暖棚內(nèi)的采暖設施采用鋼串片散熱器，熱媒為廠內(nèi)供 應的0.3MPa的蒸氣，熱工計算如下：1、熱負荷的計算：Qj=Kx Ax(tn-tw) a11、通過圍護物的溫差傳熱量計算：圍護物按草

44、墊子考慮，8=0.03m入=0.06K二入 / 5 =2暖棚內(nèi)溫度 tn 取 5C暖棚外溫度tw取-15Ca取 1.0Qj=2X88.8 5-(-15)1.0=3552W1 2、 通過地面?zhèn)鳠嵊嬎悖篞d=藝 Kdi 朋di Xtn-tw)Kdi=0.465W/ (m2?C)Kd2=0.233 W/ (m2?C) Ad1=48m2 Ad2=4 m2Qd=藝 Kdi Adi Xtn-tw)=465W1 3、 冷風滲透耗熱量計算按圍護物耗熱量的 60%考慮：Qii=Qj >60%=2131W1 4、 大門開啟沖入冷風耗熱量采用附加率法計算，附加率取500%，則：Qi2=Qj2 X500%=40

45、0W總熱負荷為： Q=3552+465+2131+400=6548W采用(150W0)鋼串片散熱器，熱媒為0.3MPa蒸氣，查表得每m散 熱器散熱量為： 1962W 所以暖棚內(nèi)所需散熱器長度為： 6548/1962=3.34m 考慮棚內(nèi)物料吸熱等其它熱耗取散熱器長度為6m。砼采用蓄熱法施工 根據(jù)結構特點，模板采用雙層竹膠合板模板，中間夾 18kg 苯板的復合 型模板增加保溫。10.5m結構砼板厚120m m,水化熱小，最不利于蓄熱法養(yǎng)護，取它計算。根據(jù)澆筑日期，取室外溫度為-6C，用普通硅酸鹽水泥澆筑，水泥用量 為430kg，混凝土入模溫度控制在15 C以上。120 厚板用吳氏計算法計算。苯板

46、用 30 厚。結構表面系數(shù)：M=2/0.12=16.7m-1K=1/(0.043+0.03/0.04+0.02/0.17)=1.1查表得 B 1=1.3 e c=335m=0.24 p=1A=cp/ e c*C=1.047*2450/(335*430) =0.0178B=1.3*1*1.02*16.7*3.6*2.4/( 0.24*335*430 )=0.06B/A=3.37E=1/(A-B)=-23.8D=15-(-6)-23.8=-2.8-0.24 Z0-0.8 Z0計算： 6=23.8e-2.8eZ0=5.9d計算取 Z0=5d-0.24 *5G= e=0.301-0.8 *5F= e

47、=0.176Z=1/0.24*8-23.8*0.301-0.0178*( -2.8 ) *0.176/0.06+0.0178*(-2.8 ) +23.8-C=2.31 C查表得 f=35%f cuk>30%f cuk- 29 -再取1500*1500柱計算（用20厚苯板保溫）普通硅酸鹽水泥 32.5用量430公斤砼初溫9.6度室外溫度負15度（用斯氏法計算）M=4/1.5=2.67Tm=9.6心.03+0.181*2.67+0.06*9.6)=4.59K=0.043+0.02/0.04+0.02/0.17=0.66X=2510*9.6+430*270/2.67*(4.59+15)*0.6

48、2/(1.3*3.6)= 14.8取 10 天f仁42%fcuk>30% fcuk滿足要求。同理2000mm厚板和底層梁做法相同均滿足要求120厚組合模板（梁柱組合模板）30*40(20*40)木方 200為確?；炷猎谡麄€養(yǎng)護期間均不受凍，以保證混凝土強度的正常增 長，在頂板混凝土澆筑完畢后，利用建筑物外側腳手架搭設暖棚，并采用 蒸氣加熱，暖棚的布設方案如圖所示，整體穩(wěn)定計算及暖棚加溫所需蒸氣 量計算如下:暖棚耗熱量計算:暖棚內(nèi)溫度一一Tb取10C暖棚外溫度一一Ta取-15 C暖棚結構的平均導熱系數(shù)=3.6/ (0.043+ 刀di/ 入 i)|21草墊子入=0.06 厚 0.03md

49、i/ 入 i=0.03/0.06=0.5五色布兩層入=0.07 厚 0.001md/ 入 i =0.001/0.07=0.014K=3.6/ (0.043+0.5+0.014 ) =6.46表面系數(shù) M=22.9/ (17X 27X 20) =0.2412Q=M(TbTa) av=0.241X 6.46 x 10-(-15) x 1.5X 9180=535949蒸汽用量：W=Q/IHI 蒸汽的含熱量 Pi=0.4Mpa I=2738H蒸汽利用系數(shù)取H=0.4W=535949/2738.14=491kg/h管道計算：d=4w /3600 nvd管道內(nèi)徑3蒸汽流量 kg/h 491 kg/h蒸汽的

50、比容 m/kg 卩=0.4719v 蒸汽的速度v =30d=V4 X 491.5 X 0.4709/3600 nX 30 =0.052M選用DN70管道滿足要求.5、模板施工方案該工程為兩層框架，首層凈高為10.7米，二層凈高為4.82米，一、二 層為井字樓蓋，考慮施工季節(jié)為冬季施工及各種埋件特別多，所以該工程 板.梁模板采用竹壓板為確保模板的強度、剛度及穩(wěn)定性，采用鋼管支撐。 根據(jù)本工程大體積混凝土自身的特點及要求一不允許摻早強型外加劑，且 工期較緊。施工時頂層自身荷載及施工荷載都由支撐傳到底層，首層結構 只起到傳遞荷載作用，梁板不能承擔上部荷載。由于該工程混凝土構件尺 寸較大，其中最大梁為

51、 2200X2000、最大的柱為1500X500且工藝要求較 高。支撐體系采用鋼管腳手架支撐：梁模板采用竹膠合板作為面板，底?？v向小龍骨采用10根60*90木方, 橫向大龍骨采用2?48*3.0焊接鋼管，支撐系統(tǒng)采用扣件式腳手架，用絲杠 作為頂部支撐?？奂侥_手架立桿間距為 400mm,排距為400mm,大橫桿 間距為1200mm;側模板縱向小龍骨采用 60*90mm木方，間距為250mm, 外側垂直小龍骨方向采用2?48*3.0焊接鋼管，間距為400,支撐系統(tǒng)利用 梁外側腳手架配合使用絲杠作為水平方向支撐，支撐垂直間距為400mm,模板及支撐系統(tǒng)的具體布置詳見支撐布置及節(jié)點構造圖。梁模板與支

52、撐設計1、荷載計算混凝土自重：88.8KN/m 鋼筋自重：5.55 KN/m模板自重：0.22 KN/m施工荷載：4.63 KN/m振動荷載：3.70 KN/m傾倒荷載：2.00 KN/m2新澆混凝土側壓力：48 KN/m22、梁底模計算縱向小龍骨計算縱向小龍骨按三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下:LJJJrVz400mm400mmpL400mm折算線荷載設計值：q=130 KN/mE=9*103N/mm2Wx=6.48*105mm3Ix=2.92*107mm3A=43200mm2查表得：Km=0.101,Kv=0.617,Kw=0.677強度計算：Mmax二Kmql 2=2.10KNmVmax=K

53、vql=32.0KN(T =Mmax/Wx=3.24N/mm2< (T =17 N/mrfi t = Vmax/=0.74 N/mm2< t =1.6 N/mfri-33 -剛度計算：Wmax二Kwql 4/100EI=0.17mm<w=L/400=1.5mm小龍骨強度及剛度均滿足設計要求。橫向大龍骨計算橫向大龍骨按五跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：t400mm f 400mm 1AL400mm400mm400mm折算線荷載設計值：q=28.11 KN/mE=2.1*105N/mm2Wx=4.5*10 3mm3Ix=1.08*105mm3A=424mm2查表得：Km=0.121,Kvi=0.62, Kv2=-0.603,Kw=0.967強度計算：Mmax=Kmql 2=0.55KNm支座左V1=Kv1ql=6.97KN支座右V2=Kv2ql=-6.78KN支座反力R=| V1|+| V2|=13.75 KN(T =Mmax/Wx=61.1N/m