管徑選擇與管道壓力降計(jì)算(四)138~over

1、管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-037 漿液流7.1簡述7.1.1漿液流型的分類漿液由液、固兩相組成，屬兩相流范疇，其流型屬非牛頓型流體；按固 體顆粒在連續(xù)相中的分布情況，又可分為均勻相漿液、混合型漿液和非均勻相漿 液三種流型。7.1.2漿液輸送管道尺寸的確定確定漿液輸送管道的尺寸，必須注意下列幾點(diǎn)：7.121均勻相流動(dòng)的漿液，要求固體顆粒均勻地分布在液相介質(zhì)之中，只要計(jì) 算出漿液中固體顆粒的最大粒徑（dmh），將它與已知篩分?jǐn)?shù)據(jù)進(jìn)行比較，若全部固 體顆粒小于dmh，則為均勻相漿液，否則為混合型漿液或非均勻相漿液。7.1.2.2為避免固體粒子在管道中沉降，要使?jié){液濃度、粘度和沉降速度間處于

2、 合理的關(guān)系中。對于均勻相漿液的輸送，必須確定漿液呈均勻相流動(dòng)時(shí)的最低流 速，且要獲得高濃度、低粘度、低沉降速度。漿液流動(dòng)要求有一個(gè)適宜的流速， 它不宜太快，否則管道摩擦壓力降大；它亦不宜太慢，否則易堵塞管道。該適宜 的最低流速數(shù)據(jù)由試驗(yàn)確定。為獲得高濃度、低粘度、低沉降速度，可采用合適 的添加劑。7.1.2.3混合型漿液或非均勻相漿液的輸送，應(yīng)保證漿液流動(dòng)充分呈湍流工況。7.1.3本規(guī)定提出了計(jì)算漿液流體的管道壓力降的數(shù)據(jù)收集、關(guān)聯(lián)式回歸和計(jì)算 步驟的一般內(nèi)容和要求，適用于均勻相漿液、混合型漿液或非均勻相漿液三種流 型的壓力降計(jì)算。7.2計(jì)算方法7.2.1計(jì)算依據(jù)提供下列數(shù)據(jù):7.2.1.1

3、實(shí)測數(shù)據(jù)最低的漿液流體流速（Umin）；固體篩分的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)（Xpi）；(3)固體篩分的密度（pi）；(4)漿液流的表觀粘度(由)與剪切速率(Y的相關(guān)數(shù)據(jù)或流變常數(shù)(n和流變 指數(shù)(n)。721.2可計(jì)算數(shù)據(jù)(1) 連續(xù)相冰)的物性數(shù)據(jù)：粘度(山)、密度(pL)；(2) 固體的質(zhì)量流量(Ws)或漿液的質(zhì)量流量(Wsl)及漿液的濃度(Csl);(3) 連續(xù)相冰)的質(zhì)量流量(Wl);(4) 漿液的平均密度(PSL)；(5) 固體的平均密度(。7.2.2計(jì)算方法的應(yīng)用7.2.2.1計(jì)算漿液流體物性數(shù)據(jù)(1)已知 ps、pl、Ws、Wl 計(jì)算 psl昵島)十(附"他門(7.2.2 1)已知

4、psl、pl、Wsl、Csl,計(jì)算 psIVs = 1Vsl * Csl(7.2.22)(7.2.2 3)代=他他 Vs/WsL *他一磯島L)(7.2.2 4)(3)計(jì)算均勻相漿液的物性數(shù)據(jù)(7.2.2 5)(7.2.2 6)計(jì)算混合型漿液物性數(shù)據(jù)*(Xpl/ioo)/<iys *(xP1/ioo)/(7.2.2 7)他= (Xp./lOOJ/SDVs - <Xp2/100)/(7.2.2 8)工(xpl/ioo)+iyL伽 必 邀附八(禺】/100)/屈+(曬7他)(7.2.2 9)(恥附l/他)(7.2.210)* (X/100)/島訂/(肌+仇J(7.2.211)722.2

5、漿液流體流型的確定和計(jì)算均勻相漿液的最大粒徑(dmh)140管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03根據(jù)流變常數(shù)（n、流變指數(shù)（n）由試驗(yàn)測得漿液流的表觀粘度（Ua）與剪切速率 （Y的相關(guān)數(shù)據(jù)求得計(jì)算陽；由漿液流的有關(guān)參數(shù)（丫）、阻滯系數(shù)（Ch）（Y與Ch的關(guān) 聯(lián)式由實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)回歸獲得）計(jì)算dmh。均勻相漿液的表現(xiàn)粘度（w）由下式計(jì)算：尸 8Ua/ D(7.2.212)J2a=ioooixrt1(7.2.213)Y12.-厲）/疋扌(7.2.214)當(dāng)Y >8.4時(shí)1 41Ch=18.9Y .(7.2.215)當(dāng) 8.4> Y >0.5 時(shí)Ch=21.11Y1.46(7.2.2

6、16)當(dāng)0.5Y > 0.05時(shí)Ch=18.12Y0'963(7.2.217)當(dāng) 0.05Y > 0.016 時(shí)Ch=12.06Y0.824(7.2.218)當(dāng) 0.016Y > 0.00146 時(shí)Ch=0.4(7.2.219)當(dāng) Y < 0.00146 時(shí)Ch =0(7.2.2 20)dmh=1.65 Ch 3 p/ ( ps p)(7.2.221)若固體顆粒粒度全小于dmh，為均勻相漿液，否則為混合型漿液或非均勻相漿液。7.223管徑的確定（1）輸送均勻相漿液(72222)(722 23)由試驗(yàn)獲得漿液最低流速（Umin），計(jì)算管徑（D）D-4_（WjpiM

7、/aSOOX0. 785tJa）Re = 1M0D X 丹 XU J 如漿液流流型應(yīng)控制在滯流的范圍之內(nèi)，故Re在2300以下。調(diào)整D到滿足要求為止。(2) 輸送混合型漿液或非均勻相漿液由試驗(yàn)獲得漿液最低流速(Umin)，可計(jì)算允許流速(Ua)；由漿液流的有關(guān)參數(shù)(X)、非均勻相中固體顆粒的平均粒徑(dwa)，可計(jì)算管徑(D)。X與Umin/(gD)"的關(guān)聯(lián)式由回歸獲得。/(36OOXO. 785£)f)衛(wèi)=100X皿 Fg塾一心jp* dwa.2 (XppJ) / 工 Xp2當(dāng) dwa> 368 時(shí)Fd= 1當(dāng) dwaV 368 時(shí)Fd= dwa* 386當(dāng) 0.0

8、06V x < 2 時(shí)Um/(.gDy =exp_l. O53X0 lt9當(dāng)2Vx< 70時(shí)”品/(&。)以=呂殍4 2718X10、冷工+ 5. 0264XIO-2)/+4 7849X1 曠叮加r+& 8996X1Q-2(722 25)(72226)(7.2.2 27)(7.2.2 28)(7.2.2 29)(7.2.230)(7.2.2 31)(7.2.2 32)Ua 一 U |< &調(diào)整D到滿漿液流應(yīng)控制在湍流的范圍之內(nèi)，目標(biāo)函數(shù), 足要求為止。7.224泵壓差(夕)的計(jì)算管道中包括直管段、閥門、管件、控制閥、流量計(jì)孔板等。管道系統(tǒng)的壓力 降是各

9、個(gè)部分的摩擦壓力降、速度壓力降和靜壓力降的總和。(1)通用數(shù)據(jù)的計(jì)算由漿液流的有關(guān)參數(shù)(Z)、非均勻相阻滯系數(shù)(Che)(Z與Che的關(guān)聯(lián)式由回歸獲 得)，可計(jì)算非均勻相尺寸系數(shù)(Cra)、沉降流速(Vt)。= 0* 000118/口卩.(他! J 角)/疋仃 2 2 33)當(dāng)Z> 5847時(shí)Che= 0.1(7.2.2 34)當(dāng) 20v Z< 5847 時(shí)(7.2.2 35)(7.2.2 36)(7.2.2 37)(7.2.2 38)(7.2.2 39)Che= 0.4當(dāng) 1.5V Z < 20 時(shí)x-v> c r c r-1.106Che= 10.979Z當(dāng) 0.0

10、15V Z < 1.5 時(shí) = 0. 00361 JdgDgXCQChe= 13.5Z-1.61G尸工（X疏応MIX鞏（2）摩擦壓力降（APk）的計(jì)算它由直管段、閥門、管件的摩擦壓力降組成。其值為正，表示壓力下降。流 體流經(jīng)閥門、管件的局部阻力有兩種計(jì)算方法：阻力系數(shù)法和當(dāng)量長度法?，F(xiàn)推 薦當(dāng)量長度法。a. 均勻相漿液摩擦壓力降（/ Pk）的計(jì)算Pk =0.03262 10“ Ua L ' Le /D2（7.2.2 40）b. 混合型漿液或非均勻相漿液摩擦壓力降（/Pk）的計(jì)算漿液中非均勻相固體的有效體積分率（屮）為：=0.51 -U / Vt/s in :典:£0.2

11、51U /Vt/si n ： F X vhes U / Vt / s in：(7.2.2 41)UhsL= U+ 費(fèi) Vt2 sina(7.2.242)若 Xvhes2 Vt2 sin a V<J 則 Xvhes UhsL= U(7.2.243)(a) 非垂直管道Pk1 = 4Fn/D -aU：sL L ' L° / 20000gc(7.2.2 44)(7.2.245)(7.2.2 46)dd =U：sL Pa Ga/Cosa 9.81嘰 - Pa W"0.11 ：Pk 185'/dd 11 0.1cos:(b) 垂直管道Pk =0.114Fn/D -

12、a U：s lL ' Le/ 20 0 g0】(7.2.2 47)(3) 速度壓力降(/ Pv)的計(jì)算由溫度和截面積變化引起密度和速度的變化，它導(dǎo)致壓力降的變化。a. 均勻相漿液速度壓力降(/Pv)的計(jì)算.FV =0.1訂 *U2/(20000gc)(7.2.248)b. 非均勻相漿液速度壓力降(/Pv)的計(jì)算0.11-XvheUfsLs/a 5 sM Si 2Xv h JS a :pv :20000gc(72249)若Vt2 sin a <UhsL，貝U可用簡化模型pv =0.1a ufs/(20000gc)(7.2.2 50)(4) 靜壓力降(/ Ps)的計(jì)算由于管道系統(tǒng)進(jìn)(

13、出)口標(biāo)高變化而產(chǎn)生的壓力降稱靜壓力降。其值可為正值 或負(fù)值。正值表示壓力降低，負(fù)值表示壓力升高。a. 勻相漿液靜壓力降(/Ps)的計(jì)算/Ps= 0.1Zs.d2 sino2 p/10000± (Hs.d2 pl/ 10000)(7.2.2 51)b. 非均勻相漿液靜壓力降(/ Ps)的計(jì)算/Ps= 0.1 Zs.d2 sina1.1 W( ps- p)/p+1( p/10000)± (Hs.d2 pl/ 10000)(7.2.2 52)(5) 泵壓差(/ P)的計(jì)算X/ Ps= (Pk)s+(Pv)s+(Ps)s(7.2.2 53)X/ Pd= (PK)d+(/ P)a+

14、(Ps)d(7.2.2 54)/ P= Prd-Prs+X/ Ps+X/ Pd(7.2.2 55)摩擦系數(shù)(Fn)的計(jì)算推薦采用牛頓型流體摩擦系數(shù)的計(jì)算方法。a. 在層流范圍之內(nèi)(Re<2300)Fn= 16/Re(7.2.2 56)b. 在過渡流范圍之內(nèi)(2300<Re< 10000)60 22Fn= 0.0027(10 /Re)+16000 / D .(7.2.2 57)c. 在湍流范圍之內(nèi)(Re>10000)(7.2.2 58)0 22Fn=0.0027(16000c/ D)當(dāng)量長度(刀Le)的計(jì)算若只知閥門管件的局部阻力系數(shù)(Kn)的計(jì)算方法，可采用(Le)與(

15、Kn)的關(guān)系式求得LeoLe= Kn2 D/(4Fn)(7.2.259)局部阻力系數(shù)、當(dāng)量長度的計(jì)算方法見第1章“單相流(不可壓縮流體)”。723計(jì)算步驟 723.1確定流型和管徑(1) 計(jì)算漿液流體物性數(shù)據(jù)。(2) 計(jì)算均勻相漿液的最大粒徑(dmh)及管徑(D)a.設(shè)漿液全為均勻相漿液，校核其最大粒徑。(a)計(jì)算均勻相固體的平均密度(ps)、均勻相固體的體積分率(Xvs)o(b) 計(jì)算管徑(D) o(c) 計(jì)算均勻相漿液的表觀粘度(w)(d) 計(jì)算均勻相漿液的允許流速(Ua) o(e) 計(jì)算均勻相漿液的最大粒徑(dmh)，b.設(shè)漿液為混合型漿液或非均勻相漿液，校核其最大粒徑(a) 計(jì)算漿液均

16、勻相部分固體的平均密度(ps)及非均勻相部分固體的平均密 度(p2s)o(b) 計(jì)算均勻相漿液密度(p)及非均勻相漿液中固體的體積分率(Xvhes) o(C)計(jì)算非均勻相漿液中固體顆粒的平均粒徑(dwa) o(d)計(jì)算非均勻相漿液中允許最低流速(Ua)及實(shí)際流速(U) o723.2計(jì)算吸入端、排出端總壓力降(/Pk)、(/Ps)、(/Pd)及泵壓差(/P)o 7.2.4計(jì)算例題7.2.4.1已知如圖7.2.4所示的泥漿系統(tǒng)和下列數(shù)據(jù)：固體流量Ws= 122500kg/h, 液體流量 Wl = 40820kg/h,固體平均密度2499kg/m3,液體密度 p = 865kg/m3，液體粘度 w

17、= 0.2mPa2 s,泥漿粘度3mPa2 s,溫度t= 267C，最大流速U=3.66m/s,流變常數(shù)n= 0.0773,流變指數(shù)n = 0.35,泵排出端容器液面的 壓力為0.17MPa,泵吸入端容器液面的壓力為 0.1MPao固體篩分?jǐn)?shù)據(jù)網(wǎng)目粒度（帥）重量百分?jǐn)?shù) 密度kg / vm20 488403005480648 6530021010400565 100210150203204100 200150 7430240320032574 4420240332544151602壓力降計(jì)算有關(guān)數(shù)據(jù)a彎頭數(shù)三通數(shù)閘閥數(shù)鈍邊 進(jìn)口數(shù)鈍邊 出口數(shù)管道長度m泵吸入端： 水平管0111106.5下降管9

18、0100005泵排出端： 水平管01210119上升管901000030試求系統(tǒng)管徑和泵壓差724.2解題（1）確定流型和管徑按723中計(jì)算步驟進(jìn)行。先假設(shè)全為均勻相泥漿并校核其最大粒徑，獲結(jié)果: 固體顆粒粒徑非全小于最大粒徑（dmh）,可見假設(shè)不妥（具體計(jì)算步驟省略）。然后 假設(shè)最后三個(gè)篩分級在均勻相泥漿中，重復(fù)上述計(jì)算，獲結(jié)果：該三個(gè)篩分級固 體顆粒仍非全小于最大粒徑（dmh），可見假設(shè)仍不妥（具體計(jì)算步驟省略）。繼續(xù)假 設(shè)最后兩個(gè)篩分級在均勻相泥漿中并校核其最大粒徑。f6500 14000 ssb圖7.2.4計(jì)算示圖按式(722 1):呃=(附週+呵於+(曬7他>=(122500+

19、40820)/(122500/2499) +(40820/865) = 1698kg/m3 按式(7.2.2 7):=八(Xpi/100) =122500(0. 2+6 15)處Sw, - (XpyiOO)/_ 122500(0* 2/2403) + (0. 1/1502)= 1979kg/m3按式(7.2.2 8):_ 2VKS * (XPg/100)他-習(xí) (X®100)7p訂= 1_22500(005 七0.1+0 2 + 0")-122500(0, 05/4806)+(0.1/4005)+ (0. 2/3204>+3/2403)= 2920kg/mJ按式(7.

20、2.2 9):觀嚀(Xpl/100)+WLa(/ioo)7a+<H/L/)=122500(0.2+615) + 40820122500(0. 2/2403)+ <0j5/1602> +(40820/865)-1215kg/ms按式(72211):戒/顯)+(叭7如刀122500(0. 05/4806) + (0. 1/4005) + (0. 2/麗04) +(6 3/2403) (122500/24&9)+ (40820/865)=6 283按式(7.2.228):Wwfl!=寸 Hpg=5 J840X 300+10 "300X210+)J21O>X

21、156+3。x/lKx”=(5 + 10+20+30) 180pm按式(7.2.2 30):Fd= dwa/ 368= 180/ 368= 0.489按式(7.2.227):x= 1003 Xvhes3 Fd( ps p) / p=1003 0.2833 0.489(2920-1216)/1216= 19.4按式(7.2.2 32):3nMgD"=m/U(4 2718X10-3；nx+5.0264X10"2)ter+4. 7849X107尿r+8.8996X107 = 2.19按式(7.2.225):U也=2.19(jD)° *=>2.19X9.81哄打=6

22、. 86 Jd1/戶gin+O* 8=6+ 863+0.8按式(7.2.226):口=(叱/估)+ (曬7仇)=(122500/2499)于包0820/865)= 3600X6 785。' f 3600X0.785X1)目標(biāo)函數(shù)，丨Ua一 U調(diào)整D，滿足要求為止，見下表：D mUa m / sU m / s0.0752.686.040.1002.973.400.1253.232.18根據(jù)目標(biāo)函數(shù)要求，選用0二0.100m又按式(72212)式(72221)得： = 10Q07X7ft-J=77. 3(8X3. 4/0.1)°-35"1 = 2, 02mPa sY =

23、1Z 6以仍T門= 12* 62 02(19791216)/1216勺価=1.28Ch=21. liy1- = 30* 3dnh =1» 654Xpj=1. 65X30. 3X1216/(1979-1216) = 79* 7嚴(yán)m(xù)經(jīng)比較，確定最后兩個(gè)篩分級在均勻相泥漿中，其余篩分級在非均勻相泥漿 中。允許最低流速 Ua= 2.97m/s；實(shí)際流速U = 3.4m/s。(2)計(jì)算壓力降及泵壓差a.計(jì)算通用數(shù)據(jù)(a) 計(jì)算顆粒沉降速度(Vt)按式(7.2.2 33)式(7.2.2 38):Z =0. 00Q118總p二伽一朽”疋=0000118X 18O1216X (2920-1216)/

24、2,02sK=l. 69Cta=10* 979Z-rl0<=6-15譏“ 00361褒吾“。逾嚴(yán)當(dāng)黑穿嚴(yán)j論/s(b) 計(jì)算非均勻相尺寸系數(shù)(Cra)按式(7.2.2 33)式(7.2.2 39)得：Z=0. 00W18 V840X3U0H216X(4806-1216)2. 0公嚴(yán)=606Che=10979ZTw=l52=0. 000118 7300X210C1516X (4005-1216)/2. 02勺堀=2. 78Ch嚴(yán) 血97彩7訶=35Z-0. 000118 V210X150C1216X (3204-1216)/2. 0冷品=1 76= 10. 979Z-L!OG = 5. 8

25、8Z=0. 000118 V150 X 74 1216 X (2403 -1216)/2. 0滬% = 0. 88Cht=13. 5Z_LS1 = 16* 6由式(72239)得:ra XXp£(5 "MO+20+30)=3, 01b.計(jì)算壓力降及泵壓差按式(7.2.242)式(7.2.2 43)得：XvheQ Vt2 sin90°= 0.2833 0.023= 0.00651由于 Xvhe& Vt2 sin90° <<U，貝U 片0.283, UhsL= 3.4m/s按式(7.2.224)和式(7.2.2 58)得：Re = lQO

26、QD /=1000XDt 1X 3* 4X1216/2* 02=204673=0027C1 SOOOe/nIa=0, 0027(16000X0. Q000457/0. 1)!3=0, 0041S泵吸入端(a)水平管道當(dāng)量長度(Le)的計(jì)算泵吸入端水平管道連接管件件 數(shù)Le mKn閘板閥18D= 0.890°短徑彎頭l30D=3三通直流120D=2進(jìn)口（即容器出口）lKn3 D/(4Fn) = 5.981.0411.78壓力降的計(jì)算按式(7.2.244, 45, 46, 47, 50, 52, 53, 54, 55)得；Fk】=(AFJD佝 U紅U+E厶)/吃0000小)= 4X0.

27、00418/0.100X1216X3.X(6* 5+1L 78)/(20000X9. 81)-0.219dd (7LlXXCra/casaX9. 81D(fea)K£=& 4aX 1216X3. 01/cOfi0X9- 81X0-1(29201216)b5 = 127, 344 P武=0. lUPKl/<l + O/lcos)<l + 850/rfrf)= 0 11X0. 219/(1+0, l)(l+85X0. 283/127, 344) = 0. O26MPa(b) 垂直管道當(dāng)量長度(L e)的計(jì)算泵吸入端垂直下降管道連接管件件數(shù)Le90。短徑彎頭130D=

28、313壓力降的計(jì)算=(X UE<4Fn/)丹5Le)/(2M00c)=0.11C4X0. 00418/0.1)X1216X3. 48(5-H3)/(20000X9. 81)=CL 01054MPaAPt =-0* V&Xi7L/(30000gc) = -0* 1X1216X3* 47(20000X9. 81) =一0 00716MPaF* =0.1Z( 或ii咄 1.坤L(-pe)/+l W10000)-Ht -如/10OQ0=0. l-5sin90fliaX0.283(2920-1216)/1216+1 (1216/10000)-3X 1698/10000n-6 1383MPa

29、泵排出端(a) 水平管道當(dāng)量長度(L e)的計(jì)算泵排出端水平管道連接管件件數(shù)Le mK1閘板閥18D=0.890°短徑彎頭130D=3三通直流223 20D=4出口(即容器入口)1D/(4Fn)=2.990.5510.79壓力降的計(jì)算PKl = W/D) - A- UC£+)/C20000gJ= (4X6 00418/0.1)X1216X3. 4®<19+1O. 79)/(20000X9- 81)=0. 357MPadd = U * 嗎 * Cru/Ecostf * 9* 81D(弘一仇刀“= 3. 43X1216X3* 01/CeosOX9, 81X0.

30、1 (252Q-1216)1= 127,344PK =g lUPiu/d+O. lcos«)(l+85/dW)= 0 11X0. 357/(1+0. DJC1+85X0. 283/127. 344)=G 0424MPa(b) 垂直管道 當(dāng)量長度(L e)的計(jì)算泵排出端垂直上升管道連接管件件數(shù)Le m90°短徑彎頭130D=3X13力降的計(jì)算弘=6 門(4幾/£)-島 *總)=6 ll4X0.00418/0.1X1216X3. 42(30+3)/(20000X9.81)=0, 0435MPaPy =0 g CL/(20000jfe)=0.1X1216X3- 47(2

31、0000 X 9. 81)=0* 00716MPaF* =CU憶 sinftL(/lOOOOJ+Hj - p/lOQQQ=0. l30sin90H. 1X0. 283E(2920-1216)/1216 + 13)(1216/10000)+3X1698/10000=0, 5749MPa計(jì)算結(jié)果匯總表/ Pk MPa/ FV MPa/ Ps MPaX/ R.d MPa泵吸入端：水平管0.0260下降管0.010540.007160.1383X0.03650.007160.13830.1090泵排出端：水平管0.0424上升管0.04350.007160.5749X0.08590.007160.57

32、490.6680泵壓差/ P= Pra Rs+X/Ps+X/ Pd = 0.17 0.1 0.1090+0.6680= 0.629MPa725管道計(jì)算表“漿液流”管道壓力降計(jì)算表見表 725。編制步驟、用途及專業(yè)關(guān)系與“單相流”管道計(jì)算表相同。管道計(jì)算表（漿液流）表725管道編號和類別自至漿液流量mi/ h漿液平均密度kg/ m溫度C流變常數(shù)（nkg/ （m2 s ）流變常數(shù)(1000 nkg/ (m2 s )泵吸入端泵排出端管道公稱直徑mm表號或外徑3壁厚流速 m / s漿液表現(xiàn)粘度mPa2 s雷諾數(shù)直管長度m管 件 當(dāng)量長 度m彎頭90°三通大小頭閘閥截止閥旋塞止逆閥其它總長度m

33、摩擦壓力降MPa速度壓力降MPa始端液面標(biāo)咼（距管接口）m終端液面標(biāo)咼（距管接口）m靜壓力降（/Ps）MPa容器液面的壓力MPa總壓力降MPa版 次 或 修 改版次日期編制校核審核7.3符號說明Ch 阻滯系數(shù)；Che非均勻相阻滯系數(shù)；CsL漿液濃度；Cra非均勻相尺寸系數(shù)；D 管道內(nèi)直徑，m；di非均勻相漿液中固體顆粒的下限，pm；d2非均勻相漿液中固體顆粒的上限，pm；dmh 均勻相漿液中最大粒徑，gm；dwa非均勻相漿液中固體顆粒的平均粒徑，pm；dd計(jì)算？Pk的中間變量；Fd直徑系數(shù)；Fn非牛頓型流體的摩擦系數(shù)；2g重力加速度，9.81m/s ；gc因次常數(shù)，9.81kgm/kgf2 s2；Hd泵排出端容器液面至管接口之距離，m;H s 泵吸入端容器液面至管接口之距離，m;Hs.d泵吸入（排出）端容器液面至管接口之距離，m；Kn閥門、管件的局部阻力系數(shù)；L 直管段長度，m；Le閥門、管件的當(dāng)量長度，m；n流變指數(shù)；Prd泵排出端容器液