(抱箍法)蓋梁模板驗(yàn)算

1、惠東凌坑至碧甲高速公路建工程I標(biāo)段- 3 -K2+250中橋蓋梁抱箍支架模板驗(yàn)算編制人: 審核人: 審批人: 審批時(shí)間:惠東凌坑至碧甲高速公路土建工程I標(biāo)段聯(lián)合體項(xiàng)目部永昌路橋施工處2011年9月惠東凌坑至碧甲高速公路建工程I標(biāo)段K2+250中橋蓋梁抱箍支架模板驗(yàn)算33334K2+250 中橋蓋梁抱箍支架驗(yàn)算 第一章、編制依據(jù) 第二章、工程概況 第三章、支架設(shè)計(jì)要點(diǎn) 第四章、抱箍支架驗(yàn)算 4.1、K2+250 中橋蓋梁、墩柱、系梁立面圖4.2、荷載計(jì)算 4.3、結(jié)構(gòu)檢算 K2+250 中橋蓋梁抱箍支架驗(yàn)算第一章、編制依據(jù)1、惠東凌坑至碧甲高速公路兩階段施工圖，以及設(shè)計(jì)變更、補(bǔ)充、修改圖紙及文件

2、資料。2、國(guó)家有關(guān)的政策、法規(guī)、施工驗(yàn)收規(guī)范和工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文（城市建設(shè)部分），以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)等。3、現(xiàn)場(chǎng)勘察和研究所獲得的資料，以及相關(guān)補(bǔ)充資料。4、建設(shè)單位、監(jiān)理單位對(duì)本工程施工的有關(guān)要求。5、我單位施工類似工程項(xiàng)目的能力和技術(shù)裝備水平。6、參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 、混凝土工程模板與支架 技術(shù)、公路橋涵施工手冊(cè)、建筑施工計(jì)算手冊(cè)。第二章、工程概況本橋上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力鋼筋砼空心板， 下部構(gòu)造為雙柱式橋墩， 肋式橋臺(tái)， 灌注 樁基。其中下部結(jié)構(gòu)包括橋臺(tái) 2個(gè)，C35砼425.81m3;系梁6片，C35砼33.9m3;墩 柱 12 根，C35砼 67m；蓋

3、梁 6 片，C35砼 159.9m3;墊石 224塊，C35砼 3.17m3。第三章、支架設(shè)計(jì)要點(diǎn)1、蓋梁結(jié)構(gòu)蓋梁全長(zhǎng)13.8m,寬1.6 m，高1.3m,砼體積為26.65m3，墩柱1.1m,柱中心 間距 7.97m。2、抱箍法支撐體系設(shè)計(jì)側(cè)模的背部支撐由內(nèi)木楞和外鋼楞組成 , 直接支撐模板的龍骨為內(nèi)木楞。用以支 撐內(nèi)木楞為外鋼楞組成， 即外鋼楞組裝成墻身模板時(shí)， 通過穿墻螺栓將墻體兩片模板 拉結(jié)，每個(gè)穿螺墻栓成為外鋼楞組成的支點(diǎn)，水平間距 600mm。蓋梁底模下部采用寬X高為0.10m X 0.10m的方木作橫梁，間距0.30m。蓋梁底 模兩懸出端下設(shè)三角支架支撐，三角架放在橫梁上。在橫梁

4、底部采用45A工字鋼連接 形成縱梁，縱梁位于墩柱兩側(cè)，中心間距 1.1m，單側(cè)長(zhǎng)度15m縱梁底部用四根鋼管 作連接梁。橫梁直接耽在縱梁上，縱梁之間用銷子連接，連接梁與縱梁之間用旋轉(zhuǎn)扣 件連接。抱箍采用兩塊半圓弧型鋼板制成，鋼板厚t=16mm高0.6m，抱箍牛腿鋼板厚20mm寬0.27m，采用12根M24高強(qiáng)螺栓連接。為了提高墩柱與抱箍間的摩擦力， 同時(shí)對(duì)墩柱砼面保護(hù)，在墩柱與抱箍之間設(shè)一層3mm厚的橡膠墊，縱梁與抱箍之間采 用U型螺栓連接。抱箍構(gòu)件形象示意圖如圖 1所示。圖1抱箍構(gòu)件形象示意圖（半個(gè)）i1第四章、抱箍支架驗(yàn)算4.1、K2+250中橋蓋梁、墩柱、系梁立面圖1、荷載分析根據(jù)本橋蓋梁

5、的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在施工過程中將涉及到以下荷載形式: 4.2、荷載計(jì)算qi蓋梁自重荷載，新澆混凝土密度取 2600kg/m3。q2蓋梁底模、側(cè)模支撐荷載，按均布荷載計(jì)算，經(jīng)計(jì)算取q2= 1.0kPa(偏于安全)。q3施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計(jì)算，當(dāng)計(jì)算模板及其 下肋條時(shí)取2.5kPa ;當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他承載構(gòu)件時(shí)取 1.0kPa。(7)q4振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對(duì)底板取 2.0kPa，對(duì)側(cè)板取4.0kPa。q5新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力。q6傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取 2.0kPa。q7支架自重，經(jīng)計(jì)算支架在 60cmx 60cmx 120cm形式時(shí)其自重為 2.94kPa。2、荷

6、載組合模板、支架設(shè)計(jì)計(jì)算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強(qiáng)度計(jì)算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計(jì)算+側(cè)模計(jì)算+3、荷載計(jì)算蓋梁自重qi計(jì)算根據(jù)K2+250中橋連蓋梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，取蓋梁最大截面為例，對(duì)蓋梁自重計(jì)算，并 對(duì)最大截面下的支架體系進(jìn)行檢算，首先進(jìn)行自重計(jì)算。蓋梁最大截面處qi計(jì)算蓋梁最大截面根據(jù)橫斷面圖，則:W Yc A 26 1.6 1.3 ccc cq1 =33 8k PaB B1.6取 1.2 的安全系數(shù)，則 q1 = 33.8 X 1.2 = 40.56kPa注：B蓋梁底寬，取1.6m，將蓋梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計(jì)算偏于安全。新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力一一q5計(jì)算因現(xiàn)澆蓋梁采取水平分層以每層

7、 30cm高度澆筑，在豎向上以V=0.8m/h澆筑速度 控制，砼入模溫度T=28C控制，因此新澆混凝土對(duì)側(cè)模的最大壓力q5=PmK r hK為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1.2當(dāng) r=26KN/m；h=0.22 X 4X 1.0 X 1.15 X (1.5) 1/2=1.239m取 1.3m；q5=Pm K r h 1.2 26 1.340.56K Pa4.3、結(jié)構(gòu)檢算1、底模板計(jì)算：蓋梁底模采用膠合板，鋪設(shè)在縱向間距 0.3m的縱橋向方木上，進(jìn)行受力分析, 并對(duì)受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡(jiǎn)化（偏于安全）如下圖：底模及支撐系統(tǒng)簡(jiǎn)圖q(kN/m)膠合板 71 I I丨I I I 20 1丨丨丨 仃301

8、0X10 cm順橋向方木- 10 -l 2則：Mmax= 8蓋梁底模板計(jì)算q=( q1+ q2+ q3+ q 4)l= (40.56+1.0+2.5+2) X 0.3=13.818kN/m13.818 0.320.155KN m8模板需要的截面模量：W=M 0.1553 2.87 10 5mw 0.90.9 6.0 10模板的寬度為1.0m,根據(jù)W b得h為:h=屠 J6 2.87 10 50.0131m 13.1mm因此模板采用1220X 2440Xl5mn規(guī)格的膠合板。2、側(cè)模驗(yàn)算、側(cè)?；緟?shù)側(cè)模的背部支撐由內(nèi)木楞和外鋼楞組成，直接支撐模板的龍骨為內(nèi)木楞。用以支 撐內(nèi)木楞為外鋼楞組成，即

9、外鋼楞組裝成墻身模板時(shí)，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結(jié)，每個(gè)穿墻螺栓成為外鋼楞組成的支點(diǎn)，水平間距600mm模板面板厚度h=15mm彈性模量E=6000N/mi7,抗彎強(qiáng)度f=11N/mm。抗剪強(qiáng)度2設(shè)計(jì)值v= 1.5N/mm。內(nèi)楞采用方木，截面100X 100mm每道內(nèi)楞1根方木，間距300mm外楞采用圓鋼管48X 3.5，每道外楞2根鋼楞，間距600mm穿墻螺栓水平距離600mm穿墻螺栓豎向距離600mm直徑14mm、側(cè)模板厚度計(jì)算內(nèi)楞采用方木，截面100X 100mm每道內(nèi)楞1根方木，按間距300m計(jì)算。q=( q4+ q5)l= (4.0+40.56) X 0.3=13.37kN/m一

10、 q l213.37 0.32則：Mmax= 0.150KN m8模板需要的截面模量:W=0.W 0.90.9 6.0模板的寬度為1.0m,根據(jù)W b得h為:h=嚴(yán) r 2.778 10 5V b 0.0129m12.9mm1220X 2440X 15mn規(guī)格的膠合板。為了保證蓋梁底面的平整度，側(cè)面垂直度，通常膠合板的厚度均因此模板采用根據(jù)施工經(jīng)驗(yàn)，采用12mn以上，因此模板采用1220X 2440X 15mn規(guī)格的膠合板。、側(cè)模板內(nèi)、外楞的計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮 新澆混凝土側(cè)壓力。、新澆混凝土側(cè)壓力：q5=Pm K r h 1.2 26 1

11、.3 40.56K Pa 、側(cè)模板內(nèi)楞的計(jì)算內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，內(nèi)楞采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W= 10.00 X 10.00 X 10.00/6 = 166.67cm 3I = 10.00 X 10.00 X 10.00 X 10.00/12 = 833.33cm 4;1 1 1 1 1 1 1 1 1 r u 1 1 L r 1 1 ，1 * 1 * * 1 r .HKiiflL.1 600 1 600 . 600 1A內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖Bq(21N/mN/ma. 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計(jì)算:2M=0.107

12、ql其中，M-內(nèi)楞跨中計(jì)算最大彎距（N mm）l- 計(jì)算跨度（外楞間距）：l =600.0mm ;q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 qi： 1.2 X 40.56 X 0. 3X 0.90= 13.141kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q2： 1.4 X 4.00 X 0. 3X 0.90= 1.512kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q =13.141+1.512=14.653kN/m內(nèi)楞的最大彎距：M =0.107 X 14.653 X 600.0 X 600.0= 5.64 X 105N.mm內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式:(T =M/W f-內(nèi)楞承受的應(yīng)力（N/m

13、m）;M -W -內(nèi)楞計(jì)算最大彎距（N mm）內(nèi)楞的截面抵抗矩（mm），W=16.67X 104；f - 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)； f=11.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：c = 5.64 X 105/16.67 X 104 = 3.386N/mm2;內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ： f = 11N/mm 2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(T = 3.386N/mm小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=11N/mm2，滿足要求！b. 內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的五跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下V =0.607ql其中， V 內(nèi)楞承受的最大剪力；l-計(jì)算跨度 (外楞間距 )： l =600

14、.0mm ；q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括 ：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q1： 1.2 X 40.56X0. 3X0.90=13.141kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2： 1.4 X 4.00 X 0. 3X 0.90=1.512kN/m，其中,0.90 為折減系數(shù)。q =13.141+1.512=14.653kN/m內(nèi)楞的最大剪力： V = 0.607 X14.653X600.0 =5336.6N ；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式 ：T=3V/(2b h n) fv其中， T-V-內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力 (N/mm2) ； 內(nèi)楞計(jì)算最大剪力 (N)：V = 533.6N ；內(nèi)楞的截面寬度 (

15、mm)：b = 100.0mm ；n- 內(nèi)楞的截面高度 (mm)：hn = 100.0mm ；v- 內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)：fv = 1.500 N/mm 2； 內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值 ： T =3X 5336.6/(2 X100.0X 100.0)=0.800N/mm2； 內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值 T =0.800N/mm2 小于內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f v = 1 . 5 N /m m2 ，滿足要求！b-c. 內(nèi)楞的撓度計(jì)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：- 12 -4v = 0.632ql/ (100EI ) v

16、 = 1/400其中,V -內(nèi)楞的最大撓度（mm）；q-作用在內(nèi)楞上的線荷載（kN/m） : q =40.56 X 0. 3=12.168kN/m；i-E-I-計(jì)算跨度（外楞間距）:l =600.0mm;內(nèi)楞彈性模量（N/mrm）: E = 6000.00 N/mm 2 內(nèi)楞截面慣性矩（mn4） : I=8.33 X 106mrh- 14 -內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值：V = 0.6 32X 12168X 6004/(100 X 6000X 8.33 X 106) = 0.009mm ;內(nèi)楞的最大容許撓度值：V =1.5mm內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值v=）.009mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值 V = 1.

17、5mm滿足要求! 、側(cè)模板外楞的計(jì)算外楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，外楞采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:外鋼楞的規(guī)格:圓鋼管48X 3.5 ;外鋼楞截面抵抗矩W= 5.08cm 3;外鋼楞截面慣性矩I = 12.19cm 4;qq12.69kNq12.69kN12.69kN6006002250600250外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖250a.外楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算外楞跨中彎矩計(jì)算公式:M=0.107ql其中，作用在外楞的荷載：q=(1.2 X 40.56+1.4 X 4) X 0. 3X 0. 6/2=4.88kN ;外楞計(jì)算跨度（對(duì)拉螺栓水平間距）:l = 600m

18、m ;N mm外楞最大彎矩:M = 0.107 X 4880X 600.00= 3.13 X 105強(qiáng)度驗(yàn)算公式：=M/W f外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)外楞的最大彎距(N - mm) M = 3.13 X 105 外楞的凈截面抵抗矩; W = 5.08 X103 mm3;外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)， f = 205.000N/mm2;外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：(T =3.13 X 105/5.08 X 103 =61.67N/mm2;外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(T =61.67N/mm小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.00N/mm2,M -W -f -N - mm滿足要求！b. 外楞的

19、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下 :V=0.65P其中，P-作用在外楞的荷載：P = (1.2 X 40.56 +1.4 X 4) X 0.3 X 0. 6/2=4.88kN ;V-外楞計(jì)算最大剪力 (N);3外楞的最大剪力： V = 0.65 X4880= 3.17X103N;外楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 :T=2V/A其中， T- 外楞的截面的最大受剪應(yīng)力 (N/mm2);V-外楞計(jì)算最大剪力 (N)：V = 3.17 X103N;A - 鋼管的截面面積 (mm2)：A = 489.23mm2 ;fv- 外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)：fv = 120 N/mm2;主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值 :T =

20、2X 3170/489.23=12.96N/mm2;外楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值 T =12.96N/mm2 小于外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=120N/mm 滿足要求!c. 外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：V =1.146ql 4 /(100EI ) V =1/400其中， q- 內(nèi)楞作用在支座上的荷載 (kN/m) ：P =40.56 X 0.3X 0. 60= 7.301kN/m;l-E-I-V - 外楞最大撓度 (mm)； 計(jì)算跨度 (水平螺栓間距 ): l =600.0mm；外楞彈性模量( N/mm2)：E = 210

21、000.00N/mm2； 外楞截面慣性矩 (mm4)， I=1. 219X 105mm4；- 17 -外楞的最大撓度計(jì)算值 :V= 1.146X7.301X6004/(100X2.10X105X1.219X105) = 0.424mm； 外楞的最大容許撓度值 : V = 1.5mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 v=0.424mmj、于 外楞的最大容許撓度值V = 1.5mm滿足要求！ 、穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下 :NN=f XA其中 N -A -穿墻螺栓所受的拉力；穿墻螺栓有效面積 (mm2) ； 穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號(hào) : M14 ；穿墻螺栓有效

22、直徑 : 11.55 mm ；穿墻螺栓有效面積 : A = 105 mm 2；穿墻螺栓最大容許拉力值 : N = 1.70X105X1.05X10-4 = 17.85 kN ；穿墻螺栓所受的最大拉力 : N =40.56 X0.6X0.6=14.602 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=14.602kN 小于穿墻螺栓最大容許拉力值 17.85 kN。3、蓋梁底模下順橋向方木驗(yàn)算本施工方案中蓋梁底模底面橫橋向采用10X 10cm方木，方木按L= 60cm進(jìn)行驗(yàn)算，實(shí)際布置跨距均不超過上述該值。如下圖將方木簡(jiǎn)化為如圖的簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)（偏于安 全），木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計(jì)算，實(shí)際施工

23、時(shí)如油松、廣 東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。q(KN/m)尺寸單位：cmq(KN/m)方木材質(zhì)為杉木,Sw =11M PaSt=17 MPa30 )E=9000MPa蓋梁按兩墩柱凈距離7.97m計(jì)算，方木順橋向跨度L= 60cm進(jìn)行驗(yàn)算。 方木間距計(jì)算q = (q1+ q2+ q3+ q4)x B= (40.56+1.0+2.5+2) X 7.97=367.098kN/mM = (1/8) qL2=(1/8) X 367.098 X住66.519kNmW=(bh2)/6=(0.1 X 0.12)/6=0.000167m3則 n= M/( W X SW )=16.519/(0.00016

24、7 X 110X0.9)=9.99(取整數(shù) n= 10 根) d= B/(n-1)=7.97/9=0.885m注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計(jì)算，方木間距小于 0.885m均可滿足要求，實(shí)際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距 d取0.30m，貝U n = 7.97/0.30 = 27根。 每根方木撓度計(jì)算方木的慣性矩 I=(bh3)/12=(0.1 X 0.13)/12=8.33 X 106m4則方木最大撓度：fmax=(5/384) X (qL4)/(EI): =(5/384) X (367.098X 0.64)/(27 X 9X 106 X 8.33 X 10-6 X 0.9) =

25、3.40X 10-4m 1/400=0.6/400=1.5 X 10-3m(撓度滿足要求) 每根方木抗剪計(jì)算S T = (1/2)(qL)/(nA)=(1/2) X (367.098 X 0.6)/(27 X 0.1 X 0.1 X0.9）=0.453 MPa賞=1.7MPa符合要求。6、工字鋼平臺(tái)抱箍體系驗(yàn)算：在蓋梁抱箍上鋪設(shè)兩根I45a工字鋼（橫橋向）、工字鋼上再橫鋪10cm*10cm方條（順橋向間距0.3m）。抱箍法支架體系構(gòu)造如下圖。蓋梁施工示意圖13.81 米槽鋼支架驗(yàn)算中將工字鋼受力體系簡(jiǎn)化成如下圖計(jì)算模式（偏于安全）qRa2.92 米R(shí)b7.97 米2.92 米Q=26.65X

26、26=692.9 kPaQ總=Q+ q2+ q 3+ q 4+ q 7= 699.84 kPa45a 工字鋼基本數(shù)據(jù)為：E=210Gpa W=1432.9c l=32241cm4, c =145Mpa理論重量=80.38Kg/m蓋梁簡(jiǎn)支中間段長(zhǎng)度為7.97米，兩端懸臂長(zhǎng)度為2.92米。為簡(jiǎn)化計(jì)算，荷載按均布荷載考慮，單根工字鋼承受的均布荷載為:699.84 /13.81/2=25.36 KN/mRa=Rb=ql/2=25.36*13.81/2=175.11KN1）、最大彎曲應(yīng)力驗(yàn)算：Ma=Mb=q2l/2=25.36*1000*2.92 2/2=108.11KN.mM中=RaL/2-ql 72

27、=175.11*7.97/2-25.36*6.912/2=92.37 KN.m(T maFMUW=108.11*1000/ (1432.9*10-6) =75.448Mpa c =145 Mpa2）、撓度驗(yàn)算： 、只考慮中間段荷載時(shí):y=- ( 5*ql 4)/(384EI)=(5*25.36*7.97 4)/ (384*210*109*32241*10-8)=19.6mm 、懸臂端彎矩對(duì)跨中截面產(chǎn)生的上撓度:y=ML2/16EI= (25.36*1000*3.352*3.352/2*7.972)/(16*210*322410)=8.43mm跨中最終撓度為: 19.6-8.43=11 mm 方

28、向向下f=11 f=7970/400=20 mm驗(yàn)算通過。 、懸臂端撓度:44y=ql 4/8EI=25.36*10000*2.92 4/(8*210*322410)=3.50mmf=3.50 f=2920/400=7.3 mm驗(yàn)算通過 （3）、結(jié)論:受力和變形均滿足7. 抱箍驗(yàn)算 抱箍能否承受蓋梁的重力取決于抱箍與柱子的摩擦力， 驗(yàn)算時(shí)摩擦力取滑動(dòng)摩擦 力，此處最大滑動(dòng)摩擦力 N取值為RC=175.11 KN。Nl=P 卩 n/K,P高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力，取225 K N; 卩一摩擦系數(shù)，取0.3 ;傳力接觸面數(shù)目，取 1； 安全系數(shù)，取 1.7。（1）、高強(qiáng)螺栓數(shù)目計(jì)算 高強(qiáng)螺栓的容許承載力公

29、式: 式中:K則：Nl= 225 X 0.3 X 1/1.7=39.7KN螺栓數(shù)目m計(jì)算：m=N/N戶 175.11/39.7=4.4 個(gè)，本構(gòu)件取 m=6個(gè)。（2）、螺栓抗剪、抗拉應(yīng)力驗(yàn)算每條高強(qiáng)螺栓承受的抗剪力：N =N/10=175.11/6=29.2KN V N L|=39.7KN，滿足抗剪要求。 抱箍體對(duì)墩柱體的壓力：N=K*N/ 卩=1.2 X 175.11 /0.3=700.44KN 每條螺栓拉力： N1= Ny /6=116.7 KNS|=225KN ，滿足抗拉要求。0.3式中：卩一抱箍鋼板與橡膠墊之間的摩擦系數(shù)，取值K荷載安全系數(shù)，取值1.2NL| 每個(gè)高強(qiáng)螺栓的容許承載力2

30、25 KNS高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力，M24高強(qiáng)螺栓取值（3）、螺栓需要的終擰力矩驗(yàn)算每條螺栓拉力為： N1= 116.7KN, 每個(gè)螺栓的終擰扭矩R=k*N*d=227.55N - m式中：k螺栓連接處的扭矩系數(shù)平均值，取 0.13,L1力臂，M24螺栓取0.015m （參考基本作業(yè) p609）（4）、抱箍體構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算 抱箍體承受螺栓的拉力： P1=5Nl=5X 116.7=583.5KN2 抱箍體鋼板的縱向截面積： S1=0.016X0.6=0.0096m2滿足抗拉要求。抱箍體拉應(yīng)力：c =R/S1=60.781MPav c =140MPa， 抱箍體剪應(yīng)力：2T = （ 1/2Rc） / n

31、r/S 1= （1/2 X 175.11 ） KN /1.727 m /0.0096 m =5.28MPaT =85MPa,滿足抗剪要求。（ 5）、抱箍體鋼板長(zhǎng)度計(jì)算抱箍鋼板伸長(zhǎng)量： L= （c /E） * L=5.5 X 10-4 m抱箍體鋼板長(zhǎng)度（半個(gè)）：L=n r- A L =1.726m， 兩半抱箍牛腿間距取 20mm則L=1706mm半個(gè)）。8、抱箍法施工方法（ 1 ）、施工工序 在墩柱群四周搭設(shè)簡(jiǎn)易支架，高度以不超過蓋梁頂板為宜，并搭設(shè)人行爬梯， 圍好安全網(wǎng)； 用水準(zhǔn)儀在墩柱上作一水平標(biāo)志， 根據(jù)蓋梁底板設(shè)計(jì)標(biāo)高反算抱箍底沿位置并 做標(biāo)記； 用吊車將抱箍底托安裝在墩柱上， 使底托頂面與抱箍底沿標(biāo)記等高， 再將抱箍 安裝就位，用帶響扳手?jǐn)Q緊連接螺栓，施工時(shí)，可在扳手手柄上套一根50cm長(zhǎng)、48 的鋼管，人踩鋼管直到所需扭矩為止，再檢查兩抱箍接頭處間隙小于或等于 2cm 即可； 用吊車將兩根40A工字鋼放在抱箍上，并用34根d16螺栓和扣件將兩條工字 鋼鎖成一個(gè)整體； 在工字鋼