完整版常虎高速公路高架橋梁基礎(chǔ)工程設(shè)計

1、?根底工程?課程設(shè)計任務(wù)書專業(yè)班級：土木ZY1202工作單位：土木工程與建筑學(xué)院題 目：?；⒏咚俟犯呒軜蛄焊坠こ淘O(shè)計初始條件：東莞市常虎高速公路某高架橋梁,上部構(gòu)造采用裝配式鋼筋混凝土簡支空心板或T梁,標(biāo)準(zhǔn)跨徑16米、20米、25米、30米、35米,橋面寬2X17.5米,參照?公路橋 梁地基根底設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?進(jìn)行設(shè)計計算.設(shè)計荷載為公路I級,人群荷載3.5kN/m3.臺后填土高度8.5米.材料：臺帽、耳墻、臺身和根底承臺為 C20鋼筋混凝土.地質(zhì)資料,上部尺寸見所附圖紙.帽梁以上荷載見下表：東莞市?；⒏咚俟犯骺鐝綐蚺_豎向反力一覽表kN跨徑0°10°10° 25&

2、#176;35mTg108781108530mTS9324950125mTS8502867625m寬幅空心板7962812120m寬幅空心板6822696616m寬幅空心板61206264要求完成的主要任務(wù)：包括課程設(shè)計工作量及其技術(shù)要求,以及說明書撰寫等 具體要求首先選擇根底型式；樁,淺根底對淺根底：1.埋置深度確定；2 .尺寸擬訂；3 .荷載計算；4 .驗算對樁根底：1.類型選擇；2 .荷載計算；3 .樁徑、樁長擬訂；4.基樁根數(shù)及平面布置； 5 .樁根底內(nèi)力計算；6 .驗算；7 .配筋計算.時間安排:時間任務(wù)第1天熟悉資料第2天方案制訂第3天計算和驗算第4天計算和驗算第5天說明書整理網(wǎng)H

3、土木工程ZY1202土木工程1204學(xué)上部結(jié)構(gòu)鉆孔資料學(xué)上部結(jié)構(gòu)鉆孔資料130米T梁盧屋ZK888130米T梁盧屋ZK888230米T梁盧屋ZK889230米T梁盧屋ZK889330米T梁盧屋ZK890330米T梁盧屋ZK890430米T梁盧屋ZK891430米T梁盧屋ZK891530米T梁盧屋ZK892530米T梁盧屋ZK892630米T梁盧屋ZK893630米T梁盧屋ZK893730米T梁盧屋ZK894730米T梁盧屋ZK894830米T梁萬家營ZK1830米T梁萬家營ZK1930米T梁萬家營ZK2930米T梁萬家營ZK21030米T梁三叉河ZK11030米T梁三叉河ZK11125米T梁盧

4、屋ZK8881125米T梁盧屋ZK8881225米T梁盧屋ZK8891225米T梁盧屋ZK8891325米T梁盧屋ZK8901325米T梁盧屋ZK8901425米T梁盧屋ZK8911425米T梁盧屋ZK8911525米T梁盧屋ZK8921525米T梁盧屋ZK8921625米T梁盧屋ZK8931625米T梁盧屋ZK8931725米T梁盧屋ZK8941725米T梁盧屋ZK8941825米T梁萬家營ZK11825米T梁萬家營ZK11925米T梁萬家營ZK21925米T梁萬家營ZK22025米T梁；三叉河ZK12025米T梁三叉河ZK12125米寬幅空心板一盧屋ZK8882125米寬幅空心板盧屋ZK8

5、882225米寬幅空心板盧屋ZK8892225米寬幅空心板盧屋ZK8892325米寬幅空心板 1盧屋ZK8902325米寬幅空心板盧屋ZK8902425米寬幅空心板盧屋ZK8912425米寬幅空心板盧屋ZK8912525米寬幅空心板盧屋ZK8922525米寬幅空心板盧屋ZK8922625米寬幅空心板 盧屋ZK8932625米寬幅空心板盧屋ZK8932725米寬幅空心板盧屋ZK8942725米寬幅空心板盧屋ZK8942825米寬幅空心板萬家營ZK12825米寬幅空心板萬家營ZK12925米寬幅空心板 ,萬家營ZK22925米寬幅空心板萬家營ZK23025米寬幅空心板三叉河ZK13025米寬幅空心

6、板三叉河ZK13120米寬幅空心板盧屋ZK8883220米寬幅空心板盧屋ZK8893320米寬幅空心板盧屋ZK8903420米寬幅空心板盧屋ZK8913520米寬幅空心板盧屋ZK8923620米寬幅空心板盧屋ZK8933720米寬幅空心板盧屋ZK8943820米寬幅空心板萬家營ZK1設(shè)計福裁0-10 度設(shè)計福裁10-25 度工程名林,蛀普站孔位置K42+800 i9.0 開工日期20020921砧孔編號2K894孔口標(biāo)高20.28.m完工日期20020923站孔座標(biāo) X=5384HL796 Y=403507.445層(m)深層厚何層度標(biāo)高柱狀副面 比例1:200(土)層描述地下 水位 標(biāo)高狀態(tài)

7、 或 宙度含水 量推薦 承載 力 1 帆極啊7 m取嬋翁號孔深標(biāo)貫擊數(shù)孔深i至C.004.004.0C!1O ：1整土供相觸"k&H-r“雪府撇一16.03G-23055111 £375 3.55-3.8540.46.4S6.75 卯.S8.20.55_110,9 125532102.00-2.2024.006.302.3013.98中二11里端R理泄Hf包了砧wt,280706.00-6.203：&3.25.0025.0018,704.72!11 伽：0D9:1!)i1i-ii乏一觸戲夸釉,靶3戲友 糕陽1HM星抑# 第打H號律HM*.7.9(hfl.!0

8、4dlljjfl1115JC-19.72化邪融融電裝騁,A 疑“瑞/"就皇就涓到電TM*精MKfct正00：25D-j鵬ns . 彳二-二.KK. 1 :, cmaiU r-茅三1M »叁2瓦1面2g31 1播送林樣林逮公9盧屋燔砧孔漱圖鄲- M -!一bWTjTui -="aCjL _ - - -A-H HUNii _ -； 一 一 . »3KM*_ 11 IJ 1 一盧屋ZK894鉆孔資料目錄1 .設(shè)計資料71.1 初始條件 71.2 設(shè)計荷載71.3 材料71.4 地質(zhì)資料,上部尺寸 72 .根底類型的選擇及承臺構(gòu)造 73 .荷載計算83.1 上部

9、構(gòu)造恒載反力及橋臺臺身與根底的土重計算 83.2 土壓力的計算 93.2.1 臺后填土外表無活載時土壓力的計算 93.2.2 臺后填土外表有汽車荷載時 103.2.3 臺前溜坡填土自重對橋臺前側(cè)面上的主動土壓力 113.3 支座活載反力計算 123.3.1 橋上有汽車和人群作用且后臺無活載 123.3.2 橋上、臺后均有汽車荷載且重車在臺后 123.3.3 橋上無汽車荷載且臺后有汽車荷載 133.4 支座摩阻力計算133.5 荷載組合 134 .樁徑樁長擬定165 .基樁根數(shù)及平面布置 165.1 樁的數(shù)量估算 165.2 樁間距確定165.3 樁平面布置176 .樁根底內(nèi)力計算176.1 計

10、算寬度176.2 變形系數(shù)176.3 換算深度186.4 樁頂剛度系數(shù)計算 186.5 承臺地面原點(diǎn)處位移 186.6 計算作用在每根樁頂上的作用力 196.7 計算最大沖刷線處樁身彎矩、水平力、軸力 196.8 地面線以下深度Z處樁截面上的彎矩及水平壓應(yīng)力 197 .樁根底內(nèi)力驗算 217.1 樁頂縱向水平位移驗算 217.2 群樁根底承載力驗算 218 .承臺218.1 沉降驗算218.2 承臺局部受壓驗算 228.3 樁對承臺的沖剪驗算 228.4 抗剪承載力驗算 229 .配筋計算229.1 樁根底配筋計算 229.2 承載力復(fù)核2410 .小結(jié)241 .設(shè)計資料1.1 初始條件東莞市

11、?；⒏咚俟纺掣呒軜蛄?上部構(gòu)造采用裝配式鋼筋混凝土簡支T梁,標(biāo)準(zhǔn)跨徑30m計算跨徑29.6m.橋面寬度為2M 17.5米,參照?公路橋梁地基根底 設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?進(jìn)行設(shè)計計算.1.2 設(shè)計荷載公路-I級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk=10.5kN / m ,集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值按直線 內(nèi)插求得為278.4 kN ；人群荷載3.5kN/m3；后臺填土高度為8.5米；橋臺豎直反 力為9324KN1.3 材料臺帽、耳墻、臺身和根底承臺為 C20鋼筋混凝土,Z =25.00kN/m3;后臺及 溜坡填土的重度% =17.00kN/m3;填土的內(nèi)摩擦角3 =35°,粘聚力c = 0.1.4 地質(zhì)資料,上部

12、尺寸見圖紙.2 .根底類型的選擇及承臺尺寸布置根底深度低于5米時選擇淺根底,根據(jù)地質(zhì)鉆孔資料顯示,此處地形在5米深度內(nèi)承載力很小,可能不滿足承載力要求和穩(wěn)定性要求.另外,在距離地層表 面25米的地方含有承載力很大的持力巖層,故在本地形時,柱樁根底是最好的選 擇.承臺尺寸構(gòu)造如上圖,墩柱高取 5.4m,底寬取4.2m.3 .荷載計算3.1 上部構(gòu)造恒載反力及橋臺臺身與根底的土重計算E計算表序 號計算式豎直力 p(KN)對基地 中央軸 偏心距 e(m)彎距M(KN.m)備注10.75 X 3.0 X 0.5 X 2528.133.2-90.02彎矩 正負(fù) 值規(guī) 定如 下： 逆時 針方 向取號； 順

13、時 針方 向取23M2.35父0.5父0.5父2544.062.7-118.9630.5父3.1父0.5M2519.381.45-28.140.53X16.99X25637.131.45-932.8450.4父0.3父1.1父25M39.90.65-6.43561.儼1.2乂17.49.25577.170.65-375.1670.5父5.4父1.8M25M0.897.20.438.8881.4x5.4x0.825151.20.9-136.089/4 5+6)!x2.3 -0.5x1.8x5.4-0.6x0.1 |I 2)M14M171702.891.422418.10“+ 號.100.5x5.

14、4x14x17642.61.85-1188.81111.5x4.2x14x2522050.000.00120.5m(1.4 +3.2)x5.4x10.6x172238.080.39-872.85132 m 0.5 m (1.4 + 3.2)x 5.4 父 0.5 父 17211.140.39-82.3414上部構(gòu)造,叵載93240.61-5594.4£P = 1砌88KN, EM = -6924015KNm3.2 土壓力的計算土壓力按臺背豎直,a =0；填土內(nèi)摩擦角中=35,臺背療工與填土間外摩擦 .1角6=中=17.5口計算；臺后填土為水平,0 =0023.2.1 臺后填土外表無活

15、載時土壓力的計算臺后填土自重所引起的主動土壓力計算式為:式中： =17.00kN/m3;B為橋臺的有效寬度取2.4m； H為自基底至臺上外表的距 離10m %為主動土壓力系數(shù).cos1 2(p a)cosza cos(a+ 8) 1 +§in(平 ± 5) sin(p - ©)cos(a + 8) cos(a - p)3叼5,CDB17<Ss(l+a.691)a=0247其水平向的分力 Eax = Eacos(_： ；-)=503.88 cos17.5 =480.56kN1離根底底面的距離：ey=- 10= 3.33m y 3對基底形心軸的彎矩為：Max =

16、480.56 3.33 =1600.56kN-m在豎直方向的分力：Eay = Ea sin(二：) =503.88 sin17.5 =151.52kN4.2作用點(diǎn)離基底形心軸的距離：ex = -0.5 = 1.60m2對基底形心軸的彎距：May=-151.52 1.60 u-242.43kN m3.2.2臺后填土外表有汽車荷載時G由汽車荷載換算的等代均布涂層厚度為：h =±二,l°為破壞菱體長度bl.當(dāng)臺背為豎直時：l0=HtanH, H =10m,w =中+6+儀=52.5°tan ? - tanw - J(cot 丁 tan w)(tan w - tan 二)

17、-1.303 .,(1.4281.303)tan52.5= 0.583所以 10 v10 0.583 -5.83m在破壞菱體的長度范圍內(nèi)只能布下一輛重車,四車道的情況下：、G =4 280 0.67 =750.4kN一 750.4h0.58m13 5.83 17那么臺背在填土連同破壞菱體上車輛荷載作用下引起的士壓力為：1 .Ea =1 2H (2h H)Ba2=0.5 17.00 10 (2 0.58 10) 2.4 0.247= 562.33kN其水平方向的分力：Eax = Eacos(:、.)=562.33 cos17.5 =536.30kN離根底底面的距離:ey10 10 3 1.213

18、 10 2 1.21=3.66m對基底形心軸的彎矩為：Max =536.30 3.66 =1962.86kN m 在豎直方向的分力：Eay = Easin二、=562.33 sin17.5 =169.10kN4.2作用點(diǎn)離基底形心軸的距離：ex =- -0.5= 1.60m2對基底形心軸的彎矩：May = -169.10 1.60 = -270.56kN m3.2.3臺前溜坡填土自重對橋臺前側(cè)面上的主動土壓力以根底的前側(cè)邊緣垂線作為假想的臺背,土外表的傾斜度以溜坡坡度1: 1.5求得P=-33.69.,那么根底的前邊緣至坡面的垂直距離為：H ' = 10.0-6.80.75 = 5.9

19、7m ,取土的內(nèi)摩擦角3 =35%主動土壓力系數(shù) 也為: 1.5封田甲土母sinQp二B cosx + S cosa pcos2qj acosza co式ex + 6 1 +露133產(chǎn) 1c.o那么主動土壓力為：Ea2H 2Ba=0.5 17.00 5.972 2.4 0.18 = 130.87kN2在水平方向的分力：E =Ea cos二、=130.87 cos35 =107.20kNx1 一 .一一 作用點(diǎn)離根底底面的距離：ey =- 5.97 = 1.99my 3對基底形心軸的彎矩：Max = -107.20 1.99 =-213.33kN mx在豎直方向的分力：Eay = Ea sin：

20、 、=130.87 sin35 = 75.06kN作用點(diǎn)離根底底面的距離：ex =2.1m對基底形心軸的彎矩：May =75.06 2.1 =157.63kN m3.3 支座活載反力計算3.3.1 橋上有汽車和人群作用且后臺無活載3.3.1.1 汽車及人群荷載反力橋跨上的汽車荷載布置采用等代荷載與反力影響線面積乘積求得,如以下圖:278.4KN10.5KN/m29.6m橋墩荷載布置汽車荷載產(chǎn)生的支座反力：.-.-二一- 一 -1人群荷載產(chǎn)生的支座反力：R =1 (30 0.5 3.5 2)=52.5kN2支座反力作用點(diǎn)到基底形心軸的距離：ex =2.1 1.5 = 0.60m支座反力對基底形心

21、軸產(chǎn)生的彎矩：=1= 1, 3.3.1.2 汽車制動力根據(jù)規(guī)定,一個設(shè)計車道上由汽車荷載產(chǎn)生的制動力標(biāo)準(zhǔn)值按規(guī)定的車道荷載標(biāo) 準(zhǔn)值在加載長度上計算的總重力的10刈算,但公路一I級汽車荷載的制動力標(biāo)準(zhǔn) 值不得小于165kN.根據(jù)墩臺剛度分配至橋臺的制動力為25.94kN.3.3.2 橋上、臺后均有汽車荷載且重車在臺后3.3.2.1 汽車及人群荷載反力由于支座作用點(diǎn)在基底形心軸的左側(cè),為了使在活載的作用下得到最大的順 時針向的力矩,因而將重車后軸貼近橋臺的后側(cè)邊緣,使得在橋跨上的活載所產(chǎn) 生的逆時針向的力矩為最小,荷載布置如以下圖,反力影響線的縱距分別為：140KN140KN14m278.4KN1

22、0.5KN/m29.6m11汽車何載引起的支座反力：R= 10.5 - 29.6 1 2=310.8kN2人群荷載引起的支座反力：R =0.5 30 1 3.5 =52.5kN對基底形心產(chǎn)生的彎矩：MR1 =(310.8 52.5) 0.6 =217.98kN m3.3.2.2 汽車荷載制動力計算同上,根據(jù)規(guī)定,一個設(shè)計車道上由汽車荷載產(chǎn)生的制動力標(biāo)準(zhǔn)值按規(guī)定的車道 荷載標(biāo)準(zhǔn)值在加載長度上計算的總重力的10刈算,但公路一I級汽車荷載的制動力標(biāo)準(zhǔn)值不得小于165kN.根據(jù)墩臺剛度分配至橋臺的制動力為25.94kN.3.3.3 橋上無汽車荷載且臺后有汽車荷載此時將車輛荷載換算為均布土層,然后計算臺

23、后土壓力,同前邊土壓力計算 局部.3.4 支座摩阻力計算使用擺動支座,摩擦系數(shù)取f=0.05 ,那么支座摩阻力為：(后臺填土深度為 8.5m)F = Pg-f= 9324X 0.05 = 466.2KN對基底的形心彎矩為:-二.-.s ：.3.5 荷載組合1、在荷載組合匯總表中,考慮荷載布置情況為以下三種:a.橋上有活載,臺后無活載；b.橋上、臺后均有汽車荷載；c.橋上無汽車、臺后有汽車；2、由于剛性擴(kuò)大根底在設(shè)計時考慮了剛性角的要求,可不進(jìn)行根底本身強(qiáng)度的驗算,根據(jù)?地基根底標(biāo)準(zhǔn)?規(guī)定,考慮一下組合：a.根本組合：1.2*永久作用+1.4*汽車活載+0.6* 人群+汽車土壓力+支座摩阻 力b

24、.長期效應(yīng)組合：永久作用標(biāo)準(zhǔn)值+0.4*汽車荷載不計沖擊力+0.4*人群荷載c.短期效應(yīng)組合：永久作用標(biāo)準(zhǔn)值+0.7*汽車荷載不計沖擊力+1.0*人群荷載 + 1.0*其他荷載組合匯總表加裁失 型Oix 況水平力/kN豎直力/kN彎矩/ (kN ' m)永久作 用17887.88-6924.02臺后自 重土壓 力480.56-151.521600.56-242.43=1358.13汽車+ 土重 土壓力536.30-169.101962.86-270.56= 1692.3臺前土 壓力-107.2075.06-213.33+157.63= -55.7支座摩 阻力466.23962.7汽車+

25、人 群福教a920.1522.06b310.8+52.5= 363.3(310.8+52.5 )X 0.6= 217.98cOix 況荷載組 合方式a.橋上有活 載,后 臺無活根本組 合1.2 X 480.561.2 X 107.200.6 X 466.2=168.3121.2 義 17887.881.2 X 151.52+1.2 義 75.06+0.6 義 920.1 = 21925.764-1.2 X 6924.02+1.2 義 (1600.56-242.43 )+1.2 X (213.33+157.63 )- 0.6 X 3962.7+522.06 X 0載.6 = -8810.292長

26、期效 應(yīng)組合466.2-107.20=35917887.88151.52+75.06+0.4 義 920.1=18179.46-6924.02213.33+157.63+1600.56-242.43+0.4 X 522.06=-5412.766短期效 應(yīng)組合480.56-107.20-466.2=-92.8417887.88151.52+75.06+920.1= 18731.52-6925.02213.33+157.63+1600.56-242.43+867.6 義 0.6 義 0.7+52.5 義 0.6 - 3962.7=-9189.398b.橋 上、臺 后均啟 汽車何 載根本組 合1.2

27、 X 536.30 -1.2 X 107.20.6 義 466.2=235.21.2 義 17887.881.2 X 169.10+1.2X 75.06+0.6 X 363.3=21570.588-1.2 X 6925.02+1.2 義 (-213.33+157.56 )+1.2 X ( 1962.86270.56) +0.6 X (217.98-3962.7 )=-8592.468長期效 應(yīng)組合536.30-107.20=429.1017887.88169.10+75.06+0.4X363.3 =17939.16-6925.02213.33+157.63+1962.86 -270.56+0.

28、4 X 217.98=- 5201.228短期效 應(yīng)組合536.30-107.20-466.2=-37.117887.88169.10+75.06+363.3=18157.14-6925.02213.33+157.63+1962.86-270.56+130.536+52.5-3962.7=-9068.084c.橋上無汽 車,臺 后有汽 車根本組 合1.2 X 536.301.2 X 107.20=514.921.2 義 17887.881.2 X 169.10+1.2 X 75.06 =21352.608-1. 2X6925.02-1.2 X 213.33 +1.2 X 157.63 =- 8

29、376.864長期效 應(yīng)組合466.2-107.20=35917887.88-151.52+70.56= 17806.92-6925.02213.33+157.63+1600.56-242.43= -5622.59短期效 應(yīng)組合514.9221352.608-8376.8644.樁徑樁長擬定本方案采用就地鉆孔灌注鋼筋混凝土樁,樁身為實(shí)心斷面,鉆孔灌注樁設(shè)計直徑1.0m, o另外,根據(jù)地質(zhì)條件及施工的需要,樁根底采用低承臺根底,樁為嵌巖樁(柱樁),由于持力層深度的關(guān)系,樁長初步擬訂為26.5m,其中,深入持力層1.5m,滿足相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求.5 .基樁根數(shù)及平面布置5.1 樁的數(shù)量估算支承在基巖上

30、或嵌入巖層中的單樁,具軸向受壓容許承載力,取決于樁底處巖石 的強(qiáng)度和嵌入巖層的深度,鉆孔灌注樁單樁軸向受壓容許承載力按下式計算：Ip,(C1A C2Uh)R其中系數(shù)C1、C2值可在下表中選取條件C1C2良好的0.60.05一M的0.50.04較差的0.40.03鉆孔樁系數(shù)C1、C2值可降低20嗾用.U =1.0父n,h=1.5m,且估得Ra=7500kPM 以有：p =(0.5 X 80Qb X 工 X 0.52 +0.04X80% X 1.0 XnX 1.5) X 7500 = 3487.17KN考慮偏心荷載時各樁受力不均而適當(dāng)增加樁數(shù)的經(jīng)驗系數(shù),取Nn = 口 k = LI Xp18731

31、.S23487.17=5.91 學(xué) 6 (根)初步擬定采用6根鉆孔灌注樁來滿足實(shí)際需要5.2 樁間距確定由于,通常鉆孔成孔的,支撐或嵌固在巖層的柱樁中央間距不得小于2.0倍的成孔直徑.即L -2.0 1.0 =2m.另外,為了預(yù)防承臺邊緣距樁身過近而發(fā)生破 裂,并考慮到樁頂位置允許的偏差,邊樁外側(cè)到承臺邊緣的距離,對樁徑小于或 等于1.0m的樁不應(yīng)小于0.5倍的樁徑,且不小于0.25m,對大于1.0m的樁徑不應(yīng)小于0.3倍的樁徑并不小于0.5m.因此,在本設(shè)計中,設(shè)計樁距為 2.5m5.3 樁平面布置樁數(shù)確定后,樁布置如以下圖,根據(jù)樁基受力情況選用兩排樁樁基,其形式 采用行列式,有利于施工,同

32、時這種布置可以盡量使樁受力均勻,橋墩樁根底中 基樁米取對稱布置,6 .樁根底內(nèi)力計算6.1 計算寬度寬度的計算公式為：bi = K f (d 1)其中：Kf -0.9那么：b1 =0.9 (1 1) =1.8m6.2 變形系數(shù).44：I =-d- =3'4 1 = 0.0491m46464_7_ 52EI =0.67EhI =0.672.6100.0491 =8.5510 kNm由于地面以下hm =2(d+1)=4m ,自承臺底面之下4m只有亞粘土一種土查表可得 m=2000(kN / m4 ,有：ot5 20000 1.8: 8,55 105=0.335m6.3 換算深度樁在地面線以

33、下深度h=26.5m ,其計算長度那么為：h=oh= 0.335X 26.5 = $8775m>2,5m,按彈性樁計算且當(dāng)h >4.0時,按h =4.0m計算.6.4 樁頂剛度系數(shù)計算樁露出底面長度l0=0m,樁的埋置深度h=26,5m ,鉆挖孔柱樁采用£=1.0樁底平面的地基土豎向地基系數(shù).二 ； 2按樁中央距計算面積：取 d0 = 2.5m, Ao = - =4.91m24七11L有：1265., °6"EIAEk + C0A0 0785 X 2.6 X 107 十 530000X 4.91%=可0 =0.335X0 =0 ,查表計算得：Xq =1

34、.06423, Xm = 0.985452m= 1.48375 ,那么 有：2 =1 2EIxQ =0.119EI% =: 2EIXm =0.111EI：4 =1 2EI m =0.167EI6.5承臺底面原點(diǎn)處位移7mLs2 _加2朋CX0.7EEI 甘 In：4：、2 =6 0,167EI0.75EI 6 1.252 =8.03EI4 仆xn：2 =6 0,119EI =0.714EIn：3 =6 0,111EI =0.666EI 3n242 =62 0.1 1 12(EI)2 =0,444( EI)2所以有:(n)："x2)H n：3Mn：2(n：4n2：28g5E】史之,B4

35、 +0E【XSIS_ 1298.0EID.714EI x a03El-0444(ED3_ npM + np3H 即式叫+ p £硝一 n強(qiáng)0.714ElX91S9 39B+0.6S6EIX?" £；12S2,10,714EIxa03EI-0444f：EI)sEI6.6 計算作用在每根樁頂上的作用力豎向力："=Pig + % Po) = 0.75EI x+ 175 X = 歷一I L 口一 iro/ EI -E /1943.0BKN水平力：Qi =2優(yōu). PmB.= 0119EIO,111EI X 甯 15,48KN彎矩：'.m.m校核：.一,&#

36、163; &耳 +nM = 3 X(4295.76 - 1948,08)X125 + 6X 65.02=9188.917KNm 附 £ M = 9189.398KN mS nPt = 3 X (4295.76 + 194B.08)= 1873236KN m 電 £ N = 18731.56KN - m6.7 計算最大沖刷線處樁身彎矩、水平力、軸力Mo=-65,O2KN'in! QD = 1148KX, Po = 4295.76KN6.8 地面線以下深度Z處樁截面上的彎矩及水平壓應(yīng)力：cth = 8.8775m > 4m,取而二 4nl樁身彎矩：Mz=Q

37、0Am+M0Bm,根據(jù)有關(guān)數(shù)據(jù)查表計算M z值計算如下表: a(KN-m)zZ =azh =o(hAmBmQ0 A m aM°BmMz004010-65.020-65.0200.160.140.09960.99974.602-65.000-60.3980.320.240.1970.9989.103-65.000-55.8970.640.440.37740.98617.439-64.110-46.6710.950.640.52940.95924.463-62.354-37.8911.270.840.64560.913229.832-59.376-29.5441.59140.72310.

38、850933.414-55.326-21.9122.061.340.76760.731635.470-47.569-12.0992.381.540.75470.640832.909-41.665-8.7563.17240.61410.406628.377-26.4371.943.812.440.44310.247920.475-16.1184.3574.76340.19310.0768.923-4.9423.9816.35440.00010.00010.005-0.007-0.002水平應(yīng)力仃=rQ°zA<+巴如 ZBx 由ah =4.0查表計算.zx值如下：kPazZ =az

39、h =ahAxBx.ZAx b1a2M00ZBx bh仃zx0042.44071.6210000.160.142.27871.45090.6570.5881.2450.320.242.11781.29091.2201.0472.2670.640.441.80271.00062.0771.6233.7000.950.641.50270.74982.5981.8244.4221.270.841.22370.53732.8201.7434.5631.59140.97040.36122.7961.4644.2602.061.340.6450.15992.4160.8433.2592.381.540.4

40、6610.06292.0140.3822.3963.17240.147-0.07570.847-0.6140.2333.812.440.0124-0.10540.086-1.025-0.9394.7634-0.0874-0.0947-0.755-1.152-1.9076.3544-0.1079-0.0149-1.243-0.242-1.4857,樁根底內(nèi)力驗算7.1 樁頂縱向水平位移驗算樁在地面處水平位移Xo與轉(zhuǎn)角電)i335IX3.S5X10£X 2.441 +-65靡0 33i: ：3,55 1 薩X 1.621=0.077mm方向向右< 6mm滿足相關(guān)規(guī)定最有然5X1皿+

41、-65.02.3351 aIEsXIO5X (-1.7506)=0.4056 gd7.2 群樁根底承載力驗算由于采用嵌巖柱樁,因此,可以認(rèn)為群樁起初的承載力等于各樁承載力之和所以,群樁根底承載力 P = 6P = 6X 3487.17 = 20923.020> 1873L52KN滿足群樁豎向承載力要求.根據(jù)鉆孔資料顯示,無軟弱下臥土層,所以不需要驗算軟 弱下臥層.8.承臺8.1 沉降驗算由于該根底是采用的嵌巖柱樁,地基底部沉降不大,其沉降量可以忽略不需要 進(jìn)行驗算.8.2 承臺局部受壓驗算LI對叮Ab：-42-=3,rm=1.54,Ac=,R；=13.4MPa兒：二(3d)43需：P &

42、lt;3x-x13.4x103 /1.54 =20492kN4又 P'fo " P,其中 &=1.00,中=1.00且 %=1.2P =1.0 1.0 1.2 3719.65 < 20492 kN滿足P & PAcR / rm,故承臺局部受壓滿足規(guī)定.8.3 樁對承臺的沖剪驗算. 0 5樁深入承臺深度為0.5m,剛性角： max=arctan=18.431.5布置范圍角： = arctan0535 =8.531.0由于C(<O(max,根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)可不進(jìn)行驗算.8.4 抗剪承載力驗算樁伸入承臺0.05m,承臺高1.5m,保護(hù)層厚度取0.05m,那么承臺有效高度為:h口 = L5