建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程

1、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程Teclmical mle for steel tubular fbnnwork suppoit with couplers inbuilding constmction1 總則42 術(shù)語與符號52.1術(shù)語52.2符號63材料83.1鋼管83.2扣件83.3其它84 荷 載94.1荷載分類94.2荷載標準值和荷載效應(yīng)組合95 設(shè)計計算125.1基本設(shè)計規(guī)定125.2水平構(gòu)件計算135.3立桿計算145.4扣件抗滑承載力計算165.5 立桿地基承載力計算166 構(gòu)造要求186.1立桿186.2水平桿186.3剪刀撐196.4其它197 施工207.1施工準備20

2、7.2鋼管、扣件管理207.3地基與基礎(chǔ)207.4搭設(shè)217.5驗收217.6拆除228安全管理23附錄A模板支架常用桿件截面特性24附錄B等跨連續(xù)梁內(nèi)力和撓度系數(shù)表25附錄C Q235-A鋼軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)26附錄D等效計算長度系數(shù)廚Cl計算長度附加系數(shù)k27附錄E鋼管允許偏差28附錄F模板支架驗收記錄表29本規(guī)程用詞說明3031.0.1為了規(guī)范扣件式鋼管模板支架的設(shè)計與施工，確保安全生產(chǎn)和工程質(zhì)量，制定本規(guī)程。 1.0.2本規(guī)程適用于工業(yè)與民用建筑水平混凝土結(jié)構(gòu)工程施工中模板支架的設(shè)計與施工。網(wǎng) 架、鋼結(jié)構(gòu)的施工支撐架，斜向混凝土梁板結(jié)構(gòu)的模板支架在考慮水平荷載影響后可參照使 用。1.

3、0.3建筑施工扣件式鋼管模板支架的設(shè)計與施工除應(yīng)符合本規(guī)程的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國家 和地方法律法規(guī)、標準的規(guī)定。72術(shù)語與符號2.1術(shù)語2.1.1 模板支架 formwork support用于支撐水平混凝土結(jié)構(gòu)模板的臨時結(jié)構(gòu)。2.1.2 鋼管 steel tube用于搭設(shè)模板支架的專用材料，標準規(guī)格為（H8x3.5imiio2.1.3 扣件 coupler采用螺栓緊固的扣件連接件。2.1.4 直角扣件 right-angle coupler 用于垂直交叉桿件間連接的扣件。2.1.5 旋轉(zhuǎn)扣件 swivel coupler用于平行或交叉桿件間連接的扣件。2.1.6 對接扣件 butt coupl

4、er 用于桿件對接連接的扣件。2.1.7 底座 jack base設(shè)于立桿底部的墊座。2.1.8 墊板 beaiing pad設(shè)于立桿下的支承板。2.1.9 立桿 upriglit tube模板支架中垂直于水平面的豎向桿件。2.L10 水平構(gòu)件 horizontal member模板支架中水平布置的構(gòu)件，包括底模、方木、橫向和縱向水平桿。2.L11 底模 bottom form與新澆筑混凝土卞表面直接接觸的承力板。2.1.12 方木 rectangular tmiber 支撐底模的矩形承力木材。2.1.13 水平桿 horizontal tube模板支架中水平桿件。2.L14 橫向水平桿 tr

5、ansverse horizontal tube垂直于梁設(shè)置的水平桿。2.L15 縱向水平桿 longitudinal horizontal tube沿梁長度方向設(shè)置的水平桿。2.L16 掃地桿 bottom horizontal tube貼近樓（地）面，連接立桿根部的水平桿。2.L17 剪刀撐 diagonal bracing模板支架中成對設(shè)置的交叉斜桿。2.L18 豎向剪刀撐 vertical diagonal bracing沿模板支架豎直面設(shè)置的剪刀撐。2.L19 水平剪刀撐 horizontal diagonal bracing沿模板支架水平面設(shè)置的剪刀撐。2.1.20 I尬撐 bra

6、cing skewed from lateral surface of formwork support與模板支架外側(cè)面斜交的桿件。2.1.21 可調(diào)托座 adjustable shoiing head 設(shè)于立桿頂部的能夠調(diào)節(jié)高度的支撐件。2.1.22 模板支架高度 height of formwork suppoit 模板支架立桿底到新澆筑混凝土上表面的距離。2.1.23 立桿步距 lift height 上下水平桿軸線間的距離。2.1.24 立桿間距 space between upright tubes 模板支架相鄰立桿之間的軸線距離。2.1.25 立桿縱距 longitudinal s

7、pace between upiight tubes 模板支架立桿的縱向間距。2.1.26 立桿橫距 transverse space bemeen upiight tubes 模板支架立桿的橫向間距。2.1.27 連墻件 comiectuig tube 連接模板支架與建筑物的桿件。2丄28主節(jié)點 mam node立桿、縱向水平桿、橫向水平桿三桿緊靠的扣接點。2.2符號2.2.1荷載和荷載效應(yīng)M 一彎矩設(shè)計值；一風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩；風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩；Nut 立桿軸向力設(shè)計值；M 驗算點處立桿附加軸力；二血一恒載標準值產(chǎn)生的軸向力總和；匸咫一活載標準值產(chǎn)生的軸向力總和；Q 剪力設(shè)計值；

8、R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向力設(shè)計值:P 一立桿基礎(chǔ)底面處的平均壓力；q 均布荷載；P 一跨中集中荷載；v 撓度；風荷載標準值：Wo 基本風壓；7m 彎曲正應(yīng)力；7 正應(yīng)力；r 剪應(yīng)力。2.2.2材料性能和抗力E -彈性模量；凡一扣件抗滑承載力設(shè)計值：f鋼材的抗拉、抗壓強度設(shè)計值；A 一抗彎強度設(shè)計值； 卜一修正后的地基承載力特征值；A地基承載力特征值；V 一容許撓度。2.2.3幾何參數(shù)A 截面面積，基礎(chǔ)底面面枳；H -模板支架高度；W 截面模量；0 外伸長度、伸出長度；D 一鋼管外直徑；d 一鋼管內(nèi)直徑h 一立桿步距，方木高度；b 方木寬度；/ 一截面回轉(zhuǎn)半徑；/ 一截面慣性矩；1

9、-長度、跨度；厶一模板支架的縱向長度：U -模板支架的橫向長度；/a 一立桿縱距；/b 一立桿橫距；10計算長度。2.2.4計算系數(shù)/o-永久荷載的分項系數(shù)； k 一計算長度附加系數(shù)：Kh 考慮模板支架高度的高度調(diào)降系數(shù)；kc -地基承載力調(diào)整系數(shù)；“ 一考慮模板支架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù); 叭一擋風系數(shù)；“二一風壓高度變化系數(shù)； 風荷載體型系數(shù)；(P 一軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；2 長細比；2容許長細比。3.1鋼管3.1.1模板支架鋼管應(yīng)采用現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管(GB/T 13793)或低壓流體輸送 用焊接鋼管(GB/T 3092)中規(guī)定的3號普通鋼管，其質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準碳素

10、結(jié)構(gòu)鋼 (GB/T 700)中Q235-A級鋼的規(guī)定。3.1.2模板支架的鋼管應(yīng)采用標準規(guī)格*48x3.5 mm,壁厚不得小于3.0nmn鋼管上嚴禁打孔。 3丄3鋼管尚應(yīng)符合下列規(guī)定：1鋼管的尺寸、表面質(zhì)量和外形應(yīng)分別符合7.2.3條的規(guī)定；2每根鋼管的最大質(zhì)量不宜大于25kg。3.2扣件3.2.1扣件式鋼管模板支架應(yīng)采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳 手架扣件(GB 15831)的規(guī)定。采用其它材料制作的扣件時，應(yīng)經(jīng)試驗證明其質(zhì)量符合相關(guān) 標準的規(guī)定后方可使用。3.2.2扣件應(yīng)符合7.2.4條的規(guī)定。3.2.3模板支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N m時，不得發(fā)生破

11、壞。3.3其它3.3.1方木、底模的材料應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準木結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范(GE 50206) 的有關(guān)規(guī)定。3.3.2模板支架中其它輔助材料的質(zhì)量應(yīng)符合相關(guān)規(guī)定。134荷載4.1荷載分類4.1.1作用于模板支架上的荷載可分為永久荷載（恒荷載）與可變荷載（活荷載）。 4丄2永久荷載（恒荷載）包括：模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重。4丄3可變荷載（活荷載）包扌$1施工活荷載：施工人員及施工設(shè)備荷載、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載：2風荷載。4.2荷載標準值和荷載效應(yīng)組合4.2.1模板及支架的自重標準值應(yīng)按下列規(guī)定取值：1模板自重標準值應(yīng)根據(jù)模板設(shè)計圖紙確定。無梁樓板及肋形樓板模板的自重標

12、準值, 也可參照表4.2.1采用；表4.2.1模板自重標準值（kN/m2）模板構(gòu)件名稱木模板組合鋼模板鋼框架 膠合板模板無梁樓板模板0.300.50.40肋形樓板模板（其中包括梁的模板）0.500.750.602支架自重標準值應(yīng)根據(jù)模板支架布置確定。4.2.2鋼筋混凝土自重標準值應(yīng)按卞列規(guī)定取值：1新澆混凝土自重標準值，對普通混凝土可采用24kN/m3,對其它混凝土應(yīng)根據(jù)實際重 力密度確定；2鋼筋自重標準值，對一般梁板結(jié)構(gòu)每立方米鋼筋混凝土的鋼筋自重標準值，對樓板可 采用l.lkN/m3；對梁可采用1.5kN/m3o當采用型鋼混凝土結(jié)構(gòu)時，型鋼重量應(yīng)根據(jù)實際情況 確定。4.2.3施工人員及設(shè)備

13、荷載標準值，按1.0 kN/m-取值。4.2.4振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值，對水平模板按2.0kN,，nf取值。4.2.5作用在模板支架上的水平風荷載標準值，應(yīng)按下列公式計算：業(yè)=0.7化 Wo（4.2.5）式中：業(yè)一風荷載標準值（kN/m：）；堆-風壓高度變化系數(shù)，按現(xiàn)行國家標準建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009）的規(guī) 定采用；他一模板支架風荷載體型系數(shù)，按4.2.7條的規(guī)定采用；Wo基本風壓(kN/m，),按現(xiàn)行國家標準建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GE50009)的規(guī) 定采用。4.2.6模板支架的風荷載體型系數(shù)，應(yīng)按表4.2.6的規(guī)定采用。表4. 2.6模板及支架的風荷載體型系數(shù)狀況系數(shù)模板支架封閉

14、式0敞開式模板1.0注：1e值可將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標準建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009)有關(guān)規(guī)定計算。2久為擋風系數(shù)，久=1.2人/人.，其中人為擋風面積；人為迎風而積。敞開式模板支架的久值 應(yīng)按4.2.7條的規(guī)定采用。4.2.7敞開式模板支架的擋風系數(shù)，應(yīng)按表4.2.7的規(guī)定采用。表4. 2.7敞開式模板支架的擋風系數(shù)儀v值步距(m)縱距(m)1.21.51.82.01.20.1150.1050.0990.0971.350.1100.1000.0930.0911.50.1050.0950.0890.0871.80.0990.0890.0830.0802.00.0960.0860.

15、0800.0774.2.8對于風荷載作用在模板上的水平力，應(yīng)進行整體側(cè)向力計算。4.2.9對于整體側(cè)向力計算可采用簡化方法計算。若風荷載沿模板支架橫向作用，如圖4.2.9 所示，取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，作用在計算單元頂部模板上的水平力 F為：圖4.2.9風荷載作用示意圖(4.2.9)F_085Af 叫i= zZ a式中：結(jié)構(gòu)模板縱向擋風面積(mnF):業(yè) 一風荷載標準值(N/nmi2),按4.2.5條的規(guī)定計算;La 模板支架的縱向長度(mm)；/a 立桿縱距(mm)。4.2.10風荷載引起的計算單元立桿附加軸力按線性分布確定，如圖4.2.10所示。最大附加軸力M,表達式為：

16、N, = FH(4.2.10-1)(加+1)厶式中：F -作用在計算單元頂部模板上的水平力(N),按式429計算;H 模板支架高度(mm)；“ 一計算單元立桿數(shù)：/ 一計算單元中附加軸力為壓力的立桿數(shù)，按下式計算：Lb 模板支架的橫向長度(mm)。川務(wù)i禺數(shù)。當為奇數(shù)；(4.2.10-2)4.2.11驗算點處立桿附加軸力M按最大軸力M及線性分布圖4.2.10確定。4.2.12若風荷載沿模板支架縱向作用，取整體模板支架的一排縱向支架作為計算單元，立桿 附加軸力按公式(4.2.9)、(4.2.10-1)和(4.2.10-2)計算時，應(yīng)將式中的厶、厶b互換，h換為人。若 模板支架雙面敞開，則按模板支

17、架周邊長度的短向計算。4.2.13設(shè)計模板支架的承重構(gòu)件時，應(yīng)根據(jù)使用過程中可能出現(xiàn)的荷載取其最不利組合進行 計算，荷載效應(yīng)組合宜按表4213采用。表4.2.13荷載效應(yīng)組合計算項目荷載效應(yīng)組合縱向、橫向水平桿 強度與變形永久荷載(不包括支架白重)十施工均布活荷載立桿穩(wěn)定永久荷載(包括支架白重)十施工均布活荷載永久荷載(包括支架自重)+0.85 (施工活荷載+風 荷載)5設(shè)計計算5.1基本設(shè)計規(guī)定5.1.1模板支架的承載能力應(yīng)按概率極限狀態(tài)設(shè)計法的要求，釆用分項系數(shù)設(shè)計表達式進行 設(shè)計。應(yīng)進行下列設(shè)計計算：1水平桿件計算：2立桿穩(wěn)定性計算：3連接扣件抗滑承載力計算；4立桿地基承載力計算；5模板

18、支架整體抗傾覆驗算。5丄2計算構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性時，應(yīng)采用荷載效應(yīng)基本組合的設(shè)計值。1永久荷載的分項系數(shù)：對由永久荷載效應(yīng)控制的組合，取1.35：對由可變荷載效應(yīng)控 制的組合，應(yīng)取1.2；2可變荷載分項系數(shù)：取1.4。5丄3當縱向或橫向水平桿的軸線對立桿軸線的偏心距不犬于55mm時，立桿穩(wěn)定性計算中 可不考慮此偏心距的影響。5.1.4模板支架計算時，應(yīng)先確定計算單元，明確荷載傳遞路徑，并根據(jù)實際受力情況繪出 計算簡圖。5.1.5鋼管截面特性取值應(yīng)根據(jù)材料進場后的抽樣檢測結(jié)果確定。無抽樣檢測結(jié)果時，可按 附錄A查取相關(guān)數(shù)據(jù)。5丄6優(yōu)先選用在梁兩側(cè)設(shè)置立桿的支撐模式，通過調(diào)整立桿縱向間距使其滿足受

19、力要求。 在梁兩側(cè)設(shè)置立桿的基礎(chǔ)上再在梁底增設(shè)立桿時，應(yīng)按等跨連續(xù)梁進行計算，按附錄B查取 相關(guān)系數(shù)。5丄7鋼材的強度設(shè)計值與彈性模量應(yīng)按表5.1.7采用。表5.1.7Q235鋼材的強度設(shè)計值與彈性模量（N/mnP）抗拉、抗壓強度設(shè)計值f205抗彎強度設(shè)計值金205彈性模雖E2.06x10s5.1.8扣件、底座的承載力設(shè)計值應(yīng)按表5.1.8采用。表5.1.8扣件、底座的承載力設(shè)計值（kN）項S承載力設(shè)計值對接扣件（抗滑）3.20直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件（抗滑）8.00底座（抗壓）40.00注：扣件螺栓擰緊扭力矩值不應(yīng)小于40Nm, 口不應(yīng)大于65Nm=5-1.9木材的強度設(shè)計值與彈性模量可參照表5丄

20、9采用。表5丄9木材強度設(shè)計值和彈性模量參考值（N/mnf）名稱抗彎強度設(shè)計值抗剪強度設(shè)計值 fv彈性模呈E方木131.39000膠合板151.460005-L10受壓構(gòu)件的長細比不應(yīng)超過表5.1.10中規(guī)定的容許值。表5.1.10受壓構(gòu)件的容許長細比構(gòu)件類別容許長細比“立桿210剪刀撐中的壓桿2505-2水平構(gòu)件計算521模板支架水平構(gòu)件的抗彎強度應(yīng)按下列公式計算:M八zcrm = 仁（5.2.1）式中：7m彎曲應(yīng)力（N/mnF）；M彎矩設(shè)計值（N niiii），應(yīng)按5.2.2條的規(guī)定計算；W-截面模量（mmJ,按附錄a采用；抗彎強度設(shè)計值（N/mnF）,根據(jù)構(gòu)件材料類別按表5.1.7, 5

21、丄9采用。522模板支架水平構(gòu)件彎矩設(shè)計值應(yīng)按下列公式計算：M 二 Yq + 1 4刀Wqjc(522)式中：/o 一永久荷載的分項系數(shù)：對由可變荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取12；而對由永久荷 載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取1.35。2jVfok模板自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產(chǎn)生的彎矩總和；2jVfQk 施工人員及施工設(shè)備荷載標準值、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值產(chǎn)生的彎 矩總和。523水平構(gòu)件中的底模、方木應(yīng)按下列公式進行抗剪強度計算：(5.2.3)362bh式中：T 剪應(yīng)力（N/mnf）；Q剪力設(shè)計值（N）； b構(gòu)件寬度（mm）；h構(gòu)件高度(mm)；Jv抗剪強度設(shè)計值(N/miZ),根據(jù)構(gòu)件材

22、料類別按表5丄9采用。5.2.4模板支架水平構(gòu)件的撓度應(yīng)符合下列公式規(guī)定：v v(5.2.4)式中：一撓度(mm)；簡支梁承受均布荷載時：=旦一384E/PV簡支梁跨中承受集中荷載時：v =48E/等跨連續(xù)梁的撓度見附錄其中，q 均布荷載(N/mm)：P 跨中集中荷載(N)；E 彈性模量(N/miif)；I 截面慣性矩(mnF)； / 梁的計算長度(mm)。1V-容許撓度，不應(yīng)人于受彎構(gòu)件計算跨度的或10mm。1505.2.5計算橫向、縱向水平桿的內(nèi)力和撓度時，橫向水平桿宜按簡支梁計算；縱向水平桿宜 按三跨連續(xù)梁計算。5.3立桿計算5.3.1計算立桿段的軸向力設(shè)計值心，應(yīng)按下列公式計算: 不組

23、合風荷載時：Nut = Yq 2Vok + I.QNqi：(53.1-1)15組合風荷載時:Nut =/oZ5Vok + 0.85xl.427VQk(53.1-2)式中：Mk計算段立桿的軸向力設(shè)計值(N)；刃心一模板及支架自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產(chǎn)生的軸向力總和(N)； w-施工人員及施工設(shè)備荷載標準值、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值產(chǎn)生的軸向 力總和(N)。5.3.2對單層模板支架，立桿的穩(wěn)定性應(yīng)按下列公式計算：不組合風荷載時：(53.2-1)ut(pAg組合風荷載時:(pAKn W(53.2-2)對兩層及兩層以上模板支架，考慮疊合效應(yīng)，立桿的穩(wěn)定性應(yīng)按下列公式計算: 不組合風荷載

24、時：(53.2-3)L05兒105九 | M(pAKn W _(53.2-4)組合風荷載時:式中：弘一計算立桿段的軸向力設(shè)計值（N）；（P軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)長細比兄由附錄C采用:A長細比，幾=厶:IIo立桿計算長度（mm）,按5.3.3條的規(guī)定計算；i截面回轉(zhuǎn)半徑（mm）,按附錄A采用；A立桿的截面面積（mnF）,按附錄A采用；Kh高度調(diào)整系數(shù)，模板支架高度超過4m時采用，按5.3.4條的規(guī)定計算： 仏一計算立桿段由風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩（Zmm）,應(yīng)按5.3.5條的規(guī)定計算； W 截面模量（mrn，）,按附錄A采用：/鋼材的抗壓強度設(shè)計值（N/mnF）,按表5.1.7采用。5.3

25、.3立桿計算長度/。應(yīng)按下列表達式計算的結(jié)果取最人值：/0 = /? + 2a（5.33-1）/0 = k/.lh（53.3-2）式中：立桿步距（mm）：a模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度（mm）； k計算長度附加系數(shù)，按附錄D計算；“一考慮支架整體穩(wěn)定因素的單桿等效計算長度系數(shù)，按附錄D采用。5.3.4當模板支架高度超過4m時，應(yīng)采用高度調(diào)整系數(shù)Kh對立桿的穩(wěn)定承載力進行調(diào)降, 按下列公式計算：K = （5.3.4）1 +0.005（/7 - 4）式中：H模板支架高度（m）。5.3.5由風荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值應(yīng)按下列公式計算: 式中：Mvk 風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩(Nm

26、m)；M =0.85x1.4 嘰wwk0854井10(5.3.5)業(yè)一風荷載標準值(N/nmi2),按4.2.5條的規(guī)定計算；/a 立桿縱距(mm)；/?立桿步距(mm)。5.3.6考慮風荷載產(chǎn)生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，對單層支架按下式 重新驗算：一叫+ M(53.6-1)PAKH對兩層及兩層以上支架，考慮疊合效應(yīng)，按下式驗算： 一 1.05 呱+ 2“(53.6-2)(pg式中：M 驗算立桿的附加軸力：其它參數(shù)與公式(53.2-1)相同。5.4扣件抗滑承載力計算5.4.1對單層模板支架，縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力應(yīng)按下列公式 計算：RRC(5.4.1-

27、1)對兩層及兩層以上模板支架，考慮疊合效應(yīng)，縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的 抗滑承載力應(yīng)按下列公式計算：1.05/?/?c(5.4.1-2)式中：R縱向、橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值(kN)；凡一扣件抗滑承載力設(shè)計值，應(yīng)按表5.1.8采用。542/?g.0kN時，可采用單扣件；80kN120kN時， 應(yīng)采用可調(diào)托座。5.5立桿地基承載力計算5.5.1立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下列公式的要求：p2, W8$758100梁、拱、殼8$758100懸臂構(gòu)件1007.6.2模板支架拆除前應(yīng)對拆除人員進行技術(shù)交底，并做好交底書面手續(xù)。7.6.3模板支架拆除時，應(yīng)按施工方案確定的方法和順序

28、進行。764拆除作業(yè)必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業(yè)。分段拆除的高度差不應(yīng)大于二 步。設(shè)有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數(shù) 步拆除后再拆除支架。7.6.5多層建筑的模板支架拆除時，應(yīng)保留拆除層上方不少于二層的模板支架。7.6.6卸料時應(yīng)符合下列規(guī)定：1嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；2運至地面的鋼管、扣件應(yīng)按7.2.3、7.2.4條的規(guī)定及時檢查、整修與保養(yǎng)，剔除不合格 的鋼管、扣件，按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。8安全管理8.0.1模板支架搭設(shè)和拆除人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管 理規(guī)則（GB5036）考核合格的專業(yè)架子工。上

29、崗人員應(yīng)定期體檢，合格者方可持證上崗。8.0.2搭設(shè)模板支架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。8.0.3鋼管、扣件質(zhì)量與搭設(shè)質(zhì)量，應(yīng)按第7章的規(guī)定進行檢查驗收，合格后方準使用。做好 模板支架的安全檢查與維護。8.0.4作業(yè)層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。8.0.5模板支架使用期間，不得任意拆除桿件。8.0.6當模板支架基礎(chǔ)下或相鄰處有設(shè)備基礎(chǔ)、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則 必須采取加固措施。8.0.7當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應(yīng)停止模板支架搭設(shè)與拆除作業(yè)。雨、 雪后上架作業(yè)應(yīng)有防滑措施，并應(yīng)掃除積雪。8.0.8混凝土澆筑過程中，應(yīng)派

30、專人觀測模板支撐系統(tǒng)的工作狀態(tài)，觀測人員發(fā)現(xiàn)異常時應(yīng) 及時報告施工負責人，施工負責人應(yīng)立即通知澆筑人員暫停作業(yè)，情況緊急時應(yīng)采取迅速撤 離人員的應(yīng)急措施，并進行加固處理。8.0.9混凝土澆筑過程中，應(yīng)均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。8.0.10工地臨時用電線路的架設(shè)，應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標準施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ46）的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。8.0.11在模板支架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。8.0.12模板支架拆除時，應(yīng)在周邊設(shè)置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入 內(nèi)。附錄A模板支架常用桿件截面特性表A模板支架常用桿件截面特性類 別規(guī)格 (mm)理論

31、垂邑 (N/m)截面積(X10J mm:慣性矩I(X104 mm*)截面模童W(X103 mmj回轉(zhuǎn)半徑 i (mm)冷彎 薄壁 型鋼 鋼管1)48X3.033.34.2410.784.49315.941)48X3.235.54.5011.364.73215.891)48X3.53&44.8912.195.07715.8方木50X5012.576.325.052.0S20.8314.4590X(5027.0-35.154.0364.5081.0017.34100X5025.0-32.550.0416.6783.3328.90100X10050.0-65.0100.0S33.33166.6628

32、.90注：1鋼管截面特性計算公式:D=丄+d4式中：D 一鋼管外直徑； d 鋼管內(nèi)直徑。2方木截面特性計算公式:bh511W = i = 0.289/?6式中：b 方木寬度;h 方木高度。附錄B等跨連續(xù)梁內(nèi)力和撓度系數(shù)表表EJ二等跨梁內(nèi)力和撓度系數(shù)序次荷載圖跨內(nèi)最大 彎矩支座彎矩剪力跨度中點 撓度壯VAVVVcW：1Q1 i i i i i i H i i i i i i i 1 aA qq C 厶咼一w0.0700.070-0.1250.375-0.6250.62503750.5210.5212fFaA . Bfi . CZi i11_110.1560.156-0.1SS0.312-0.6S

33、S0.6SS-0.3120.9110.9113f f f F1111I0.2220.22203330.66713331.333-O.671.4661.466注：1在均布荷載作用下:.1/=表中系數(shù)Xg/S卩二表中系數(shù)Xql ；卩二表中系數(shù)X/lOOE/o 2在集中荷載作用下:.1/=表中系數(shù)XF/： $二表中系數(shù)XF：卩二表中系數(shù)xF/3/100E/o表E2三等跨梁內(nèi)力和撓度系數(shù)序次荷載圖跨內(nèi)最大 彎矩支座彎矩剪力跨度中點 撓度MiMiMbMeVaB VB isVc左Vc &VdW1W2W311 n 111 i 11111 111 in 山 心 也 丄o.oso0.0250.100-0.100

34、0.400-0 6000.500-0.5000.600-0 4000.6770.0520.6772f f fXQ 10. Cll Oil i i -it 血IM： 叫0.1750.1000.150-0.1500.3500.6500.506-0.5000.650-0.3501.140.20S1.1463ff H ff0.2440.0670 二 6?-0.2670.733-1.2671.000-1.0001.267-0.7331.SS30.2161.SS3注：1在均布荷載作用下:.1/=表中系數(shù)Xg/S卩二表中系數(shù)X ql ；卩二表中系數(shù)X/lOOE/o2在集中荷載作用下:.)/=表中系數(shù)XF/:

35、卩二表中系數(shù)XF: $二表中系數(shù)XF/3/100/o附錄CQ235A鋼軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)0Q235-A鋼軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)Z01234567890L0000.9970.9950.9920.9S90.9870.9S40.9S10.9790.976100.9740.9710.9680.9(560.9630.9600.9580.9550.9520.949200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.S990.S960.8930.8S9400.8S60.8820.8790

36、.8750.8720.8680.S640.S610.8580.855500.8520.8490.84(50.8430.8390.83(50.8320.8290.8250.822600.8180.8140.8100.8060.8020.7970.7930.7S90.7840.779700.7750.7700.7650.7600.7550.7500.7440.7390.7330.728800.7220.7160.7100.7040.69S0.6920.6S60.6S00.6730.667900.6610.6540.6480.6410.6340.6200.6180.6110.6030.5951000

37、.5880.5S00.5730.56(5O.55S0.5510.5440.5370.5300.5231100.5160.5090.5020.4960.4S90.4830.4760.4700.4640.45S1200.4520.4460.4400.4340.4280.4230.4170.4120.40(50.4011300.39603910.3860.3S10.3760.3710.3670.3620.3570.35314003490.3440.3400.3360.3320.3280.3240.3200.3160.3121500.30803050.3010.2980.2940.2910.2870.2840.2810.2771600.2740.2710.2680.