主體模板方案

1、目錄一、工程概況 . . 2二、編制依據(jù) . . 2三、施工準備及資源配置 . . 2 1施工準備 . . 2 2資源配置計劃 . . 3 四、模板設計及施工方案 . . 5 (1 、柱模板 . . 5 2、模板施工要求 . . 5五 模板拆除 . . 9六、模板質(zhì)量要求 . . 9 1模板工程質(zhì)量檢查 . . 9 2滿堂架搭設質(zhì)量要求 . . 10 七、安全注意事項 . . 11附 -計算書 . 12 一、工程概況海灣²天泰金融廣場工程, 位于膠州市新城區(qū)澳門路。 建設單位為青島天泰房地產(chǎn)開 發(fā)股份有限公司膠州分公司, 勘察單位為山東地礦開元勘察施工總公司, 設計單位為青島 海創(chuàng)建

2、筑設計有限公司, 監(jiān)理單位為青島惠中建設監(jiān)理有限公司, 總承包施工單位為中國 建筑第八工程局。二、編制依據(jù)1、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 50204-2002;2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130-2001;3、世貿(mào)商都工程圖紙;4、建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準 GB50300-2001;5、建筑施工手冊第四版;6、中建八局混凝土結(jié)構(gòu)工程施工技術標準 ZJQ08-SGJB204-2003;7、建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ162-2008;8、青島市建筑工程腳手架及模板支撐系統(tǒng)安全管理暫行規(guī)定。三、施工準備及資源配置1施工準備(1 、材料準備1各類材料、工具、勞動力以及

3、防護用具施工前到位。2根據(jù)施工期間的工程量,施工進度,確定材料的數(shù)量及進場時間,由專人負責, 確保材料按時進場,并妥善保管。3原材料進場后,堆放整齊,上部覆蓋嚴密,下部墊起架空,防止日曬雨淋。4竹膠板:本工程模板要求采用 12mm 厚覆膜竹膠板模板或 12mm 厚多層木膠板, 要求邊角整齊、表面光滑、防水、耐磨、耐酸堿,不得有脫膠空鼓、翹曲、破損現(xiàn)象。對 于發(fā)生變形、翹角、起皮及表面不平整的模板,及時組織退場。5方木:50³100mm 方木,要求規(guī)格統(tǒng)一,尺寸規(guī)矩 。 施工時必須讓 50mm 寬的一面 頂緊模板使用。6扣件、鋼管、頂托:鋼管、扣件進場后應按照鋼管腳手架扣件 GB158

4、31-2006檢測, 檢測合格后方可用于現(xiàn)場, 各責任工程師要做好該項管理工作。 可調(diào)托撐的材質(zhì)應 滿足:可調(diào)底座底板的鋼板厚度不得小 6mm ,可調(diào)托撐鋼板厚度不得小于 5mm 。7支撐加固系統(tǒng):48³3.5鋼管:鋼管表面應平直光滑,不應有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛 2 刺、壓痕和深的劃道;扣件用機械性能不低于 KT33-81要求的可鍛鑄鐵制造的扣件, 在螺栓擰緊扭力矩達 65N ²m 時,不得發(fā)生破壞。舊扣件使用前進行質(zhì)量檢查,有裂縫、 變形的嚴禁使用, 出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。 新舊扣件施工前均進行防銹處理。 可調(diào)底座 及可調(diào)托撐絲桿與調(diào)節(jié)螺母嚙合長度不得少于

5、6扣,插入立桿內(nèi)的長度不得小于 150mm 。 (2 、機具準備1機械設備塔吊、手電鉆、砂輪切割機、圓鋸機、平刨、壓刨以及電焊設備等。2主要工具手鋸、釘錘、鐵水平尺、鋼尺、扳手、鋼絲刷、油刷、鐵桶、撬杠、起釘器(3、測量裝置準備50m 鋼尺、經(jīng)緯儀、水平儀、塔尺等。(4 、技術準備1熟悉圖紙,掌握扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范、掌握建筑施工模板安全技術規(guī) 范,按圖紙和項目部的施工進度計劃合理安排材料、機具、人員進場施工。2編制模板工程施工技術交底,并在施工前向參加施工的班組進行交底。3做好模板支撐體系施工的技術資料和施工過程中的檢驗記錄,并及時收集和整理 上述資料,以保證技術資料的及時、準確、完

6、整。2資源配置計劃(1 、主要勞動力計劃 (2 、管理人員設置根據(jù)工程施工需要, 項目經(jīng)理部對管理人員進行了合理的設置, 負責本工程施工、 質(zhì) 量的控制。管理人員設置如下: 3 (3 、周轉(zhuǎn)料具需要量計劃鋼 管、扣件、方木、膠合板、可調(diào)托撐、可調(diào)底座、 50mm 厚腳手板及鍍鋅鋼絲等。 周轉(zhuǎn)料具需要量計劃詳見下表 2.3。土建周轉(zhuǎn)材料投入計劃表 (4 、施工機具計劃 (5 、監(jiān)視和測量裝置管理除施工用各種機具外,工程日常進行檢查檢測等工作需要大量的檢測工具 ,具體統(tǒng)計 如下表: 4 四、模板設計及施工方案1、模板選用及現(xiàn)場堆放(1 、柱模板柱模板在制作場地上制作, 現(xiàn)場拼裝, 背楞采用 50&

7、#179;100方木, 加固采用 48³3.5 鋼 管圍檁 300400 加固,超過 700 寬的柱,采用可回收 14 對拉螺栓進行加固。邊角處 采用木板條找補,保證楞角方直、美觀。斜向支撐,起步為 150 mm,每隔 600 mm 一道, 采用雙向鋼管對稱斜向加固(盡量取 45°,柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞 蓋住板縫,以減少漏漿。(2 、頂板及梁模板:采用 15mm 厚木膠合板和 50³100、 100³100 木方現(xiàn)場拼制,采用 48鋼管做支撐 現(xiàn)場搭設,由立桿、橫桿、支座、支托組成。 50³100 木方作次楞, 100

8、9;100 木方作主 楞,頂撐間距 1100mm 。(3、樓梯本工程樓梯采用木膠合板,木方作楞,鋼管頂撐。(4、模板加工及堆場根據(jù)現(xiàn)場特點,在教學樓 C 區(qū)和 D 區(qū)之間的設木工制作棚,組織施工人員搭設鋼架木 工棚。可以用塔吊吊到建筑群的每一處。在木工棚區(qū)域放置足夠的滅火器。(5、模板加工及堆放本工程木模板由現(xiàn)場加工:依據(jù)圖紙、方案、交底、洽商、現(xiàn)場實際尺寸等畫出班 組施工范圍內(nèi)模板拼裝圖(模板翻樣圖,經(jīng)項目工程審核后交隊組施工。2、模板施工要求5 (1 模板組拼模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體,模板在現(xiàn)場拼裝時,要控制好相鄰板面之間拼縫,兩板接頭處要加設卡子,以防漏漿,拼裝完成后用

9、鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固,以保持模板的整體性。拼裝要求詳見下表拼裝的精度要求一覽表 (2 模板定位當?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤姸? 1.2MPa ,即用手按不松軟、無痕 跡, 方可上人開始進行軸線投測。 根據(jù)軸線位置放出柱截面位置尺寸線、 模板 500 控制線, 以便于柱模板的安裝和校正。當柱混凝土澆筑完畢,模板拆除以后,開始引測樓層 500mm 標高控制線,并根據(jù)該 500mm 線將板底的控制線直接引測到柱上。首先根據(jù)樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線,并以該控制線為起點,引出 每道軸線,根據(jù)軸線與施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)線、邊線以及外側(cè)控制線,施工前三線 必須到位,以便

10、于柱模板的安裝和校正。(3 模板的支設模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物,并將施工縫表面浮漿剔 除,用水沖凈。所有內(nèi)側(cè)模板必須刷油性脫模劑。3、柱模板的安裝(1脫模劑的涂刷:模板安裝前清凈板面,并均勻涂刷好隔離劑,在模板裝前,用干 凈砂布條擦干凈。(2模板安裝前彈出模板就位線,距柱身 3mm 的位置貼上 3cm ³3cm 的海綿條,海綿 條順直、接頭嚴密、粘貼牢固;模板就位校正后,經(jīng)驗收合格,對模板下口邊用水泥砂漿 做鈍角,以防止模板穿墻螺栓高低錯位及模板下口漏漿。(4模板安裝工序:彈模板就位線 做砂漿找平層 合模前鋼筋隱檢 安裝模 6 板固定 調(diào)整模板垂直度 預檢

11、澆筑混凝土 拆模清理(5在頂板上放出柱邊線、模板邊線、 500 控制線、以及彈出樓梯起、止步線并經(jīng) 專業(yè)工程師驗收合格。4、柱模板施工注意事項(1混凝土澆筑速度對模板側(cè)壓力影響較大,施工中,要注意不要將甭管對準梁側(cè)。(2拆模時,混凝土強度遵照 GB50204 有關規(guī)定,不得提前松動對拉螺栓,根據(jù)天 氣、溫度掌握、控制在混凝土初凝后即可拆模,但不得超過時間過長。(3拆模時,不得使用大錘,以防止模板碰撞墻體開裂及損壞模板,如拆除困難, 可用撬棒從模板底部撬動。(4模板起吊時,保證模板與柱體的距離,防止模板碰撞柱體。(5模板堆放時要保證模板傾角為 70°80°,不得將模板堆放在施

12、工層上,防止 模板在風荷載作用下傾覆。模板堆放地要平整,不得堆放在松土上及坑洼不平處。5、主體頂梁、板模板( 1 滿堂腳手架搭好后, 根據(jù)板底標高鋪設水平龍骨, 木方間距 200mm , 然后安裝梁 板模。 每塊竹膠板四周及中間必須用鋼釘固定在龍骨上, 用以保證每塊竹膠板平整不翹曲。 模板安裝好以后彈出鋼筋檔位線,隔墻線,保證構(gòu)造柱插筋或隔墻預埋件位置準確。 (2 樓面混凝土澆筑后能上人時,搭設滿堂腳手架,搭設間距為 1100mm ,從墻根 300mm 開始彈第一道線,向中間布置。多余小于 900mm 的尺寸留在中間,保證上下立桿 支撐一致、對齊。 600mmU 托調(diào)整標高,板底下墊 100m

13、m ³50mm ³500mm (長木方以 增大樓面受壓面積。(3縱橫格柵用壓刨刨成同樣規(guī)格,并拉通線找平,特別是四周的格柵,保持在同 一標高上,模板第一排支楞次方需緊靠墻板,如有縫隙用密封條封孔,模板與模板之間拼 接縫小于 1mm ,否則用膩子封條;板與格柵用 50mm 長釘子固定,間距為 300mm ,板鋪完 后,用水準儀校正標高,并用水平靠尺找平,鋪設四周模板時,與墻接觸的木膠合板周邊 貼密封條,避免漏漿。(4梁模伸到墻柱模內(nèi)邊平,梁模擱柵及梁側(cè)模背肋均采用木方,底模用方木做次 龍骨, 300mm 寬的梁僅用主龍骨, 300寬以上的梁主龍骨間距 600mm ,次龍骨間距

14、 300。主 龍骨支撐體系采用 48³3.0雙腳手管,立桿支撐橫向間距 600mm ,立桿支撐縱向間距 1000mm 。梁側(cè)模橫豎肋用 50³100mm 方木。(5梁、板模每次周轉(zhuǎn)使用前,將表面的水泥漿清理干凈,對變形和四周破損的模板 7 及時修整和更換以確保接縫嚴密,板面平整;樓面模板嚴禁刷油性脫模劑,要刷水性脫模 劑,水性脫模劑雨天具有遮蓋措施,防止被雨水沖洗,脫模劑涂刷前必須把模板上水和雜 物清理干凈。(6跨度小于 4m 時,不考慮起拱, 4m L 6m ,起拱 10mm , L>6m 起拱 15mm 。(7所有的頂梁、板模板均需按房間編號,上下層同一房間進行倒

15、用。本工程頂板模 板配制三套。6、特殊部位模板(1 頂板模板陰角頂板模板陰角處用方木頂撐,并用鋼管架和鉤頭螺栓緊固在混凝土墻上,四周用 海綿條粘結(jié)嚴密, 保證陰角成型后不漏漿, 在一條直線上, 碗口立桿安裝時注意上下對齊。 (2樓梯模板地下樓梯踏步模板采用 50mm×100mm 方木與模板制作而成,背面通過方木連接成 整體,腳手架鋼管支撐。施工前根據(jù)實際層高放樣,先安裝休息平臺梁模板,再安裝樓梯 模板斜楞,然后鋪設樓梯底模,安裝外幫側(cè)模和踏步模板。安裝模板時要特別注意斜向支 柱(斜撐的固定,防止?jié)仓炷習r模板移動。樓梯支模時要求注意考慮到裝修厚度的要求,使上下跑之間的梯階線在裝修后

16、對齊,確保梯階尺寸一致。按這樣的要求施工時,踏步要向里移動 20mm 。樓梯支模見圖樓梯模板支設示意圖 8 五 模板拆除1、模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導強度,符合設計要求的百分率后,由技術人員發(fā)放拆模通知書后,方可拆模。2、 模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求(表 5-1。在拆除側(cè)模時, 混凝土強度要達到 1.2MPa (依據(jù)拆模試塊強度而定,保證其表面及棱角不因拆除模板而 受損后方可拆除。混凝土的底模,其混凝土強度必須符合下表規(guī)定后方可拆除?；炷翉姸鹊燃?3、 拆除模板的順序與安裝模板順序相反,先支的模板后拆,后支的先拆。4、 柱模板拆除柱模板在混凝土強度達到 1.2MPa

17、,能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除。 拆柱模板時,首先拆下穿墻螺栓,再松開地腳螺栓,使模板向后傾斜與柱體脫開。不得在 柱上撬模板,或用大錘砸模板,保證拆模時不晃動混凝土柱。5、樓板模板拆除樓板模板拆除時,先調(diào)節(jié)頂部支撐頭,使其向下移動,達到模板與樓板分離的要求, 保留養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板,其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板 時要保留板的養(yǎng)護支撐。6、模板拆除吊至存放地點時,模板保持平放,然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前 刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理,以保證使用質(zhì)量。模板拆除后,及時進行板 面清理,涂刷隔離劑,防止粘結(jié)灰漿六、模板質(zhì)量要求1模板工程質(zhì)量檢查允

18、許偏差和檢查方法9 2滿堂架搭設質(zhì)量要求1 、搭設前檢查鋼管質(zhì)量,有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃 道的不得使用;扣件有裂縫、變形的嚴禁使用,出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。2 、搭設時要嚴格按照方案要求進行施工 , 滿堂架要求立桿間距 1100, 水平桿步距第 一步 1800, 其余 1200, 掃地桿距地不超過 200。最后一道水平桿距頂板高度自由端高度不 大于 500。3 、確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求,每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m ,鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的。4 、嚴格按照設計尺寸搭設,立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置; 鋼管的剪

19、刀撐及掃地桿的搭設要嚴格執(zhí)行扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范的要求。10 5 、 滿堂腳手架搭設前要按方案要求的間距進行彈線, 搭設時按控制線進行施工, 做 到縱橫成行,上下樓層立桿對中。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于規(guī)范要求。 腳手架立桿采用對接扣件連接。連接面按規(guī)范要求錯開。6 、 精心設計混凝土澆筑方案, 確保模板支架施工過程中均衡受載, 最好采用由中部 向兩邊擴展的澆筑方式。7 、 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載, 對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制 措施,鋼筋等材料不能在支架上方堆放;8 、澆筑過程中, 派人檢查模板支撐體系的穩(wěn)定情況,發(fā)現(xiàn)下沉、 松動和變形情況及 時解決。9

20、 、嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質(zhì)檢“四檢”制度,確保模板安裝質(zhì) 量。10 、 混凝土澆筑過程中派專人 23名看模, 嚴格控制模板的位移和穩(wěn)定性, 一旦產(chǎn) 生移位及時調(diào)整,加固支撐。11 、模板的脫模劑要使用水性脫模劑,在涂刷模板隔離劑時,不得沾污鋼筋和混凝 土接槎處。12 、拆模板及吊運時輕起輕放,不準碰撞柱、墻、梁、板等混凝土,以防模板變形 和損壞結(jié)構(gòu)。拆除模板時要輕輕撬動, 使模板脫離混凝土表面,禁止狠砸硬撬,防止破壞 模板和混凝土。七、安全注意事項1、進行技術交底,以確保拆除作業(yè)安全順利進行。2、拆下的支撐、木檔等材料,要隨即拔掉上面的釘子,并堆放整齊,防止“朝天釘” 傷人。

21、3、拆除時如發(fā)現(xiàn)受力構(gòu)件的混凝土有影響結(jié)構(gòu)質(zhì)量、安全問題時,暫停拆除,經(jīng)處 理后,方可繼續(xù)拆模。4、澆筑混凝土時,設專人看護模板,如發(fā)現(xiàn)模板傾斜、位移、局部鼓脹時,及時采 取緊固措施,方可繼續(xù)施工。5、大梁支架應由具有操作證的架子工搭設。6、在進行安裝、拆除模板作業(yè)時操作人員正確佩帶戴安全帽,高空作業(yè)正確掛好安 全帶。7、塔吊吊運模板時,必須由起重工統(tǒng)一指揮,嚴格遵守相關安全操作規(guī)程。8、木料堆放在下風向,離火源不得小于 30m ,且料場四周設置滅火器材。9、不配套的鋼管架與配件不得混合使用于同一豎直腳手架支撐系統(tǒng)。 10、可調(diào)底座、頂托處采取措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。11、泵送混

22、凝土時,隨澆、隨搗、隨平整,混凝土不得堆積在泵送管路出口處。 12、避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產(chǎn)生偏心、振動和沖擊。13、腳手架經(jīng)單位工程負責人檢查驗證并確認不再需要時,方可拆除。14、拆除時采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。15、拆除模板腳手架時采用可靠安全措施,嚴禁高空拋擲。16、滿堂腳手架不得與外架連接。附 -計算書注:主樓一層腳手架搭設高度為 5.44米 、二層為 4.39米均超過 4米需要進行滿堂架計算。因為 1層 2層采用同樣的腳手架,顧只對搭設高度較高的一層進行計算。梁的計算:各主樓一層梁最大截面尺寸為 400*600.取 400*600梁進行計算。 梁支設圖1、參數(shù)信息 梁

23、截面寬度 B(m:0.40;梁截面高度 D(m:0.60;混凝土板厚度 (mm:110.00;立桿沿梁跨度方向間距 L a (m:1.00;立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(m:0.10;立桿步距 h(m:1.10;板底承重立桿橫向間距或排距 L b (m:1.10;梁支撐架搭設高度 H(m:4.95;梁兩側(cè)立桿間距 (m:0.60;承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向;采用的鋼管類型為 48×3;立桿承重連接方式:雙扣件,考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況,取扣件抗滑承載力折減系 數(shù):0.75;1.2. 荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度 (kN/m3 :24.00; 模板自重 (kN/m2 :

24、0.50; 鋼筋自重 (kN/m3:1.50; 施工均布荷載標準值 (kN/m2 :2.0;新澆混凝土側(cè)壓力標準值 (kN/m2 :17.8;振搗混凝土對梁底模板荷載 (kN/m2 :2.0;振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載 (kN/m2 :4.0; 1.3. 材料參數(shù)木材品種:柏木;木材彈性模量 E(N/mm2 :9000.0;木材抗壓強度設計值 fc(N/mm:16.0;木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2 :17.0;木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2 :1.7; 面板材質(zhì):膠合面板;面板厚度 (mm:20.00;面板彈性模量 E(N/mm2 :6000.0;面板抗彎強度設計值 fm(N/mm

25、2 :13.0;1.4. 梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度 b(mm:50.0;梁底方木截面高度 h(mm:100.0;梁底縱向支撐根數(shù):2;1.5. 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距 (mm:500;次楞根數(shù):4;主楞豎向支撐點數(shù)量:2;固定支撐水平間距 (mm:500;豎向支撐點到梁底距離依次是:150mm , 350mm ;主楞材料:圓鋼管;直徑 (mm:48.00;壁厚 (mm:3.00; 主楞合并根數(shù):2;次楞材料:木方;寬度 (mm:50.00;高度 (mm:100.00;2、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,按下列公式計算,并取其 中的較小值 :F=0.22t12V

26、1/2F=H其中 - 混凝土的重力密度,取 24.000kN/m3;t - 新澆混凝土的初凝時間,取 2.000h ;T - 混凝土的入模溫度,取 20.000;V - 混凝土的澆筑速度,取 1.500m/h;H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取 0.750m ;1- 外加劑影響修正系數(shù),取 1.200;2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù),取 1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、 18.000 kN/m2,取較小值 17.848 kN/m2作為本工程計算荷 載。3、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu) , 需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和 振

27、搗混凝土時產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為 4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖 (單位:mm 3.1. 強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: =M/W < f其中, W - 面板的凈截面抵抗矩, W = 50×2×2/6=33.33cm3;M - 面板的最大彎矩 (N·mm ; - 面板的彎曲應力計算值 (N/mm2f - 面板的抗彎強度設計值 (N/mm2 ;按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算:M = 0.1q1l 2+0.117q2l 2其中 , q - 作用在模板上的側(cè)壓力,包括:新澆混凝土側(cè)壓力

28、設計值 : q1= 1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m;振搗混凝土荷載設計值 : q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m;計算跨度 : l = (600-110/(4-1= 163.33mm;面板的最大彎矩 M= 0.1×9.638×(600-110/(4-12 + 0.117×2.52×(600-110/(4-12= 3.36×104N·mm ;面板的最大支座反力為 :N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×

29、(600-110/(4-1/1000+1.2×2.520×(600-110/(4-1/1000=2.226 kN ;經(jīng)計算得到,面板的受彎應力計算值 : = 3.36×104 / 3.33×104=1N/mm2;面板的抗彎強度設計值 : f = 13N/mm2;面板的受彎應力計算值 =1N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿 足要求!3.2. 撓度驗算 =0.677ql4/(100EI =l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設計值 : q = q1= 9.638N/mm; l-計算跨度 : l = (600-110/

30、(4-1=163.33mm;E-面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 6000N/mm2;I-面板的截面慣性矩 : I = 50×2×2×2/12=33.33cm4;面板的最大撓度計算值 : = 0.677×9.638×(600-110/(4-14/(100×6000×3.33×105 = 0.023 mm;面板的最大容許撓度值 : = l/250 =(600-110/(4-1/250 = 0.653mm;面板的最大撓度計算值 =0.023mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.653mm, 滿 足要求!4、梁側(cè)模板支撐

31、的計算4.1. 次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到:本工程中,次楞采用木方,寬度 50mm ,高度 100mm ,截面慣性矩 I ,截面抵抗矩 W 和 彈性模量 E 分別為 :W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3;I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4;E = 9000.00 N/mm2; 計算簡圖 剪力圖 (kN 彎矩圖 (kN· m 變形圖 (mm 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.1

32、11 kN·m ,最大支座反力 R= 2.448 kN,最大變形 = 0.051 mm(1次楞強度驗算強度驗算計算公式如下 : = M/W<f經(jīng)計算得到,次楞的最大受彎應力計算值 = 1.11×105/8.33×104 = 1.3 N/mm2; 次楞的抗彎強度設計值 : f = 17N/mm2;次楞最大受彎應力計算值 = 1.3 N/mm2小于 次楞的抗彎強度設計值f=17N/mm2,滿足要求!(2次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值 : = 500/400=1.25mm;次楞的最大撓度計算值 =0.051mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm, 滿

33、足 要求!4.2. 主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力, 取次楞的最大支座力 2.448kN, 按照集中荷載作用下的簡 支梁計算。本工程中,主楞采用圓鋼管,直徑 48mm ,壁厚 3mm ,截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分 別為 :W = 2×4.493=8.99cm3;I = 2×10.783=21.57cm4;E = 206000.00 N/mm2; 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖 (kN·m 主楞變形圖 (mm經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.184 kN·m ,最大支座反力 R= 3.856 kN,最大變形 = 0.079 mm(1主楞抗彎強度驗算 =

34、 M/W<f經(jīng)計算得到,主楞的受彎應力計算值 : = 1.84×105/8.99×103 = 20.4 N/mm2;主楞的抗 彎強度設計值 : f = 205N/mm2;主楞的受彎應力計算值 =20.4N/mm2小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2, 滿足要求!(2主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.079 mm主楞的最大容許撓度值 : = 200/400=0.5mm;主楞的最大撓度計算值 =0.079mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.5mm,滿足 要求! 5、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu) , 需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按

35、照模板底支撐的間距 和模板面的大小 , 按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混 凝土時產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中,面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為 :W = 1000×20×20/6 = 6.67×104mm 3;I = 1000×20×20×20/12 = 6.67×105mm 4; 5.1. 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算: = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設計值 (kN

36、/m:q 1=1.2×(24.00+1.50×0.60+0.50×1.00×0.90=17.064kN/m;施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值 (kN/m:q 2=1.4×(2.00+2.00×1.00×0.90=5.040kN/m;q=17.064+5.040=22.104kN/m;最大彎矩及支座反力計算公式如下 :M max =ql2/8 = 1/8×22.104×4002=4.42×105N·mm ; =Mmax /W=4.42×105/6.67×104=

37、6.6N/mm2;梁底模面板計算應力 =6.6 N/mm2小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求!5.2. 撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用。 最大撓度計算公式如下:= 5ql4/(384EI =l/250其中, q-作用在模板上的壓力線荷載 :q =q1/1.2=14.220kN/m;l-計算跨度 (梁底支撐間距 : l =400.00mm;E-面板的彈性模量 : E = 6000.0N/mm2;面板的最大允許撓度值 : =400.00/250 = 1.600mm;面板的最大撓度計算值 : = 5×17.064

38、5;4004/(384×6000×6.67×105=1.422mm;面板的最大撓度計算值 : =1.422mm 小于 面板的最大允許撓度值 : =1.6mm, 滿 足要求!6、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷 載。6.1. 荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到:6.2. 方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中,方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分

39、別為 : W=5×10×10/6 = 83.33 cm3;I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4;方木強度驗算計算公式如下 :最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×4.421×12 = 0.442 kN·m ;最大應力 = M / W = 0.442×106/83333.3 = 5.3 N/mm2;抗彎強度設計值 f =13 N/mm2;方木的最大應力計算值 5.3 N/mm2小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2, 滿足要求 ! 方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足 : = 3V/(

40、2bh0其中最大剪力 : V =0.6×4.421×1 = 2.652 kN;方木受剪應力計算值 = 3×2.652×1000/(2×50×100 = 0.796 N/mm2;方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2;方木的受剪應力計算值 0.796 N/mm2小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2, 滿足要 求 !方木撓度驗算計算公式如下 : = 0.677ql4/(100EI =l/250方木最大撓度計算值 = 0.677×4.421×10004 /(100×9000×416.667

41、×104=0.798mm; 方木的最大允許撓度 =1.000×1000/250=4.000 mm;方木的最大撓度計算值 = 0.798 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4 mm,滿足要 求!6.3. 支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力:梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力: 簡圖 (kN·m 剪力圖 (kN 彎矩圖 (kN·m 變形圖 (mm經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到:支座力 :N 1=N2=5.307 kN;最大彎矩 M max =0.531 kN·m ;最大撓度計算值 V max =1.036 mm;最大應力 =0.5

42、31×106/4490=118.2 N/mm2;支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2;支撐小橫桿的最大應力計算值 118.2 N/mm2小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2, 滿足要求 ! 7、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用,無需要計算8、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編, P96頁,雙扣 件承載力設計值取 16.00kN ,按照扣件抗滑承載力系數(shù) 0.75,該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載 力取值為 12.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范 5.2.5: R Rc其中

43、Rc - 扣件抗滑承載力設計值 , 取 12.00 kN;R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中 R 取最大支座反力,根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=5.307 kN;R < 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 !9、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A f1. 梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反力:N 1 =5.307 kN ;腳手架鋼管的自重:N 2 = 1.2×0.129×4.95=0.767 kN;樓板混凝土、模板及鋼筋的自重:N 3=1.2×(1

44、.50/2+(0.60-0.40/4×1.00×0.50+(1.50/2+(0.60-0.40/4×1.00×0.110×(1.50+24 .00=3.173 kN;施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值:N 4=1.4×(2.000+2.000×1.500/2+(0.600-0.400/4×1.000=4.480 kN;N =N1+N2+N3+N4=5.307+0.767+3.173+4.48=13.727 kN;- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l o /i 查表得到;i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm

45、:i = 1.59;A - 立桿凈截面面積 (cm2 :A = 4.24;W - 立桿凈截面抵抗矩 (cm3 :W = 4.49; - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2 ;f - 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2;l o - 計算長度 (m;根據(jù)扣件式規(guī)范,立桿計算長度 l o 有兩個計算公式 l o =kh和 l o =h+2a, 為安全計,取二者間的大值,即 :l o = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.976 m;k - 計算長度附加系數(shù),取值為:1.167 ; - 計算長度系數(shù),參照扣件式規(guī)范表 5.3

46、.3, =1.7;a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度; a=0.1m;得到計算結(jié)果 : 立桿的計算長度l o /i = 2975.85 / 15.9 = 187 ;由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.205 ;鋼管立桿受壓應力計算值 ; =13726.654/(0.205×424 = 157.9 N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 157.9 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!板的計算1、參數(shù)信息1.1. 模板支架參數(shù)橫向間距或排距 (m:1.10;縱距 (m:1.10;步距 (m:1.80

47、;立桿上端伸出至模板支撐點長度 (m:0.50;模板支架搭設高度 (m:5.44;采用的鋼管 (mm:48×3.0 ;板底支撐連接方式 :方木支撐;立桿承重連接方式 :雙扣件,考慮扣件的保養(yǎng)情況,扣件抗滑承載力系數(shù) :0.75; 1.2. 荷載參數(shù)模板與木板自重 (kN/m2:0.500;混凝土與鋼筋自重 (kN/m3:25.500;施工均布荷載標準值 (kN/m2:1.000;1.3. 材料參數(shù)面板采用膠合面板,厚度為 18mm ;板底支撐采用方木;面板彈性模量 E(N/mm2:9500;面板抗彎強度設計值 (N/mm2:13; 木方抗剪強度設計值 (N/mm2:1.400;木方的

48、間隔距離 (mm:250.000; 木方彈性模量 E(N/mm2:9000.000;木方抗彎強度設計值 (N/mm2:13.000; 木方的截面寬度 (mm:50.00;木方的截面高度 (mm:100.00;1.4. 樓板參數(shù)樓板的計算厚度 (mm:110.00; 圖 2 樓板支撐架荷載計算單元 2、模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件 , 按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W = 110×1.82/6 = 59.4 cm3;I = 110×1.83/12 = 53.46 cm4;模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算

49、簡圖2.1、荷載計算(1靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重 (kN/m:q 1 = 25.5×0.11×1.1+0.5×1.1 = 3.636 kN/m;(2活荷載為施工人員及設備荷載 (kN/m:q 2 = 1×1.1= 1.1 kN/m;2.2、強度計算計算公式如下 :最大彎矩 M=0.1×5.903×2502= 36891.25 N·m ;面板最大應力計算值 =M/W= 36891.25/59400 = 0.621 N/mm2;面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2;面板的最大應力計算值為 0.621 N/mm

50、2小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2, 滿足 要求 ! 2.3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI =l/250面板最大撓度計算值 = 0.677×3.636×2504/(100×9500×53.46×104=0.019 mm; 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm;面板的最大撓度計算值 0.019 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求 ! 3、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算,截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為 :W=b×h 2/6=5×10×10

51、/6 = 83.33 cm3;I=b×h 3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4; 方木楞計算簡圖3.1. 荷載的計算(1靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重 (kN/m:q 1= 25.5×0.25×0.11+0.5×0.25 = 0.826 kN/m ;(2活荷載為施工人員及設備荷載 (kN/m:q 2 = 1×0.25 = 0.25 kN/m;3.2. 強度驗算計算公式如下 :均布荷載 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q 2 = 1.2×0.82

52、6+1.4×0.25 = 1.342 kN/m; 最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.342×1.12 = 0.162 kN·m ;方木最大應力計算值 = M /W = 0.162×106/83333.33 = 1.948 N/mm2;方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2;方木的最大應力計算值為 1.948 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2, 滿足 要求 !3.3. 抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足 : = 3V/2bhn < 其中最大剪力 : V = 0.6×1.342×1.

53、1 = 0.885 kN;方木受剪應力計算值 = 3 ×0.885×103/(2 ×50×100 = 0.266 N/mm2;方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2;方木的受剪應力計算值 0.266 N/mm2小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2, 滿足 要求 !3.4. 撓度驗算計算公式如下 :=0.677ql4/(100EI =l/250均布荷載 q = q1 = 0.826 kN/m;最大撓度計算值 = 0.677×0.826×11004 /(100×9000×4166666.667= 0.218 mm; 最大允許撓度 =1100/ 250=4.4 mm;方木的最大撓度計算值 0.218 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.4 mm,滿足要求 ! 4、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算;集中荷載 P 取縱向板底支撐傳遞力, P =1.771kN; 支撐鋼管計算簡圖中國建筑第八工程局有限公司 海灣²天泰金融廣場工程主體模板方案 支撐鋼管計算彎矩圖(kN· m 支撐鋼管計算變形圖(mm 支撐鋼管計算剪力圖(kN 最大彎矩 Mmax = 0.863 kN· ； m 最大變形 Vma