熱壓連續(xù)封口機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)

1、天津職業(yè)技術(shù)師范大學(xué)Tianjin University of Technology and Education畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)專(zhuān) 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化班級(jí)學(xué)號(hào)： 機(jī)自1202 09 學(xué)生姓名： 董磊 指導(dǎo)教師： 劉瑛 教授 二一六年六月天津職業(yè)技術(shù)師范大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)熱壓連續(xù)封口機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)Design of transmission system of hot press continuous sealing machine專(zhuān)業(yè)班級(jí)：機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化-機(jī)自1202學(xué)生姓名：董磊指導(dǎo)教師：劉瑛 教授學(xué) 院：機(jī)械工程學(xué)院2016年06月9摘 要本次設(shè)計(jì)分析了各種封口方式的優(yōu)缺

2、點(diǎn)，重點(diǎn)對(duì)封口機(jī)的傳動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行研究和設(shè)計(jì)。熱壓連續(xù)封口機(jī)主要由封口機(jī)構(gòu)、供料機(jī)構(gòu)和切斷機(jī)構(gòu)組成。原料被安放在料輥上，經(jīng)過(guò)托輥引導(dǎo)到封口機(jī)構(gòu)，由封口機(jī)構(gòu)對(duì)原料完成熱壓封口的工作，最后通過(guò)切斷裝置的切斷，使原料分離為完整獨(dú)立的方便袋個(gè)體。熱壓連續(xù)封口機(jī)，可以根據(jù)選擇的原料的具體規(guī)格，自動(dòng)調(diào)節(jié)制袋速度。一般適合于單機(jī)作業(yè)。本文對(duì)熱壓連續(xù)封口機(jī)的工作原理、結(jié)構(gòu)等做了適當(dāng)?shù)姆治?、說(shuō)明和優(yōu)化，并且在現(xiàn)有熱壓封口機(jī)的基礎(chǔ)上進(jìn)行一系列的設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)出一套可行的方案，同時(shí)對(duì)封口機(jī)各部分裝置和機(jī)構(gòu)以及封口機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)的參數(shù)進(jìn)行了相關(guān)的設(shè)計(jì)計(jì)算，最后使用繪圖軟件畫(huà)出方便袋封口機(jī)主要的工程圖。關(guān)鍵詞：封口機(jī)；供料機(jī)構(gòu)；封

3、口機(jī)構(gòu)；切斷機(jī)構(gòu)ABSTRACTThis paper we need design a continuous convenient bag sealing machine. .this paper has used a similar sealing machine as a reference,and discusses the sealing method for many sealing machine, and distinguish the good sealing method from the various sealing methods, and at last f

4、ocus on the research and design of the hot sealing mechanism and crank slider mechanism.Hot continuous sealing machine is mainly composed of a sealing mechanism, a feeding mechanism and a cutting mechanism. Raw materials are placed in the material and, after roller guide to sealing mechanism, by sea

5、ling mechanism of raw materials to complete the heat sealing of the work, the cutting device for cutting, separation of raw materials for the complete independence of the convenient bag of individual. This sealing method is relatively mature in technology, it has been widely used in the actual produ

6、ction. Continuous hot pressing sealing machine of this design, according to the specific specifications of raw materials, automatic bag making speed regulation. Generally suitable for single operation. The of hot continuous sealing machine's working principle, structure and do the appropriate an

7、alysis, description and optimization, and in the existing hot sealing machine based on a series of design design a feasible scheme, also to the sealing machine each part of the device and institutions and sealing machine drive system parameters were related to the design calculation. Finally, drawin

8、g software to draw a convenient bag sealing machine the main engineering drawings. Keywords: sealing machine; feeding mechanism; sealing mechanism; cutting mechani目 錄1 緒論11.1 熱壓連續(xù)封口機(jī)的概述11.2 熱壓式封口機(jī)的發(fā)展現(xiàn)狀及趨勢(shì)11.3 原料的性能12 工作方案的確定32.1 設(shè)計(jì)任務(wù)32.2 熱壓連續(xù)封口機(jī)的主要組成部分及其功能32.3 傳動(dòng)方案的分析32.4總體方案的確定43 各部分的設(shè)計(jì)及計(jì)算63.1 輥壓膜電

9、動(dòng)機(jī)的選擇63.1.1 電機(jī)功率確定63.1.2 電機(jī)轉(zhuǎn)速確定63.2 切斷電機(jī)的選擇73.2.1 選擇電動(dòng)機(jī)的類(lèi)型73.2.2 電動(dòng)機(jī)容量的選擇73.2.3 電動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)83.3 V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)83.3.1 一級(jí)V帶設(shè)計(jì)83.3.2 二級(jí)V帶的設(shè)計(jì)113.4 同步帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)153.4.1同步帶概述153.4.2同步帶設(shè)計(jì)153.5 蝸輪蝸桿的設(shè)計(jì)183.5.1 蝸桿傳動(dòng)類(lèi)型的選擇183.5.2 材料的選擇183.5.3 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算183.5.4 蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)203.5.5齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的校核203.5.6 驗(yàn)算效率213.5.7 熱平衡核算213.6 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算223

10、.6.1輸入軸的設(shè)計(jì)計(jì)算223.6.2輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算243.7軸承的選擇及校核計(jì)算263.7.1 計(jì)算輸入軸軸承263.7.2 計(jì)算輸出軸軸承283.8鍵連接的選擇及校核計(jì)算303.8.1 連軸器與電機(jī)的平鍵連接303.8.2 輸入軸與聯(lián)軸器的平鍵連接303.8.3 輸出軸與渦輪的平鍵連接303.8.4 V帶的鍵連接設(shè)計(jì)304 其它結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)324.1熱封裝置的設(shè)計(jì)324.1.1 熱封方法的選擇324.1.2 熱封裝置的設(shè)計(jì)324.2 輥壓引膜裝置設(shè)計(jì)334.3 送料輥結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)344.4 料輥結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)35結(jié) 論37參考文獻(xiàn)38致 謝3939天津職業(yè)技術(shù)師范大學(xué)2016屆本科生畢業(yè)論文1 緒論

11、1.1 熱壓連續(xù)封口機(jī)的概述熱壓連續(xù)封口機(jī)普遍應(yīng)用于工場(chǎng)、商鋪、零售部分，服務(wù)行業(yè)及軍工研究所等各行業(yè)，在我國(guó)也是相對(duì)平穩(wěn)的發(fā)展。在目前的市場(chǎng)中，采取薄膜作為原料進(jìn)行封口已經(jīng)得到了普遍的使用，各大企業(yè)對(duì)于這種熱壓連續(xù)式的封口技術(shù)都是十分認(rèn)可的，因此一直以來(lái)，這種封口機(jī)都是很受企業(yè)喜愛(ài)的。本次設(shè)計(jì)的熱壓式封口機(jī)是對(duì)HDPE、LDPE筒膜質(zhì)料進(jìn)行橫向的封口，具體為熱壓式橫封器。1.2 熱壓式封口機(jī)的發(fā)展現(xiàn)狀及趨勢(shì)美國(guó)、日本、德國(guó)、意大利是世界上包裝機(jī)械四大強(qiáng)國(guó)。他們?cè)诩夹g(shù)上已相對(duì)成熟，產(chǎn)品程度比較先進(jìn)。海外八十年代封口機(jī)的先進(jìn)水平的程度是:工作高速化、結(jié)構(gòu)大型化和模塊化；現(xiàn)代先進(jìn)技術(shù)的應(yīng)用。目前，

12、世界各國(guó)對(duì)包裝機(jī)械的發(fā)展都十分重視，高新技術(shù)產(chǎn)品不斷涌現(xiàn)。生產(chǎn)高效率化、成本高利用化、產(chǎn)品節(jié)能化、高新技術(shù)實(shí)用化、科研成果貿(mào)易化已成為世界列國(guó)包裝機(jī)器發(fā)展的趨向。我國(guó)已生產(chǎn)的封口機(jī)在產(chǎn)品機(jī)能、封口效果、構(gòu)造情況等方面，與海外同類(lèi)型產(chǎn)品對(duì)比，具有如下差距:低生產(chǎn)效率、高能耗、穩(wěn)定性和可靠性差，產(chǎn)物造型后進(jìn)，外觀(guān)粗拙，根本件和配套件壽命低，國(guó)產(chǎn)的氣動(dòng)件和電器元件質(zhì)量差；工作速度低；封口效果差；對(duì)現(xiàn)代先進(jìn)技術(shù)的應(yīng)用較少；結(jié)構(gòu)形式單一，產(chǎn)品品種少。綜上所述，封口機(jī)的生產(chǎn)在海外起始較早，并已形成了能代表世界程度的專(zhuān)業(yè)性公司。而我國(guó)在這方面起步較晚，近幾年雖取得了進(jìn)步，但與國(guó)外先進(jìn)程度對(duì)比尚有很大的差距，

13、有很多機(jī)器還需不挺地改進(jìn)，提高現(xiàn)有產(chǎn)物的質(zhì)量，增強(qiáng)行業(yè)管理。1.3 原料的性能高密度聚乙烯，英文名稱(chēng)為“High Density Polyethylene”，簡(jiǎn)稱(chēng)為“HDPE”。HDPE是一種由乙烯共聚生成結(jié)晶度高、非極性的熱塑性樹(shù)脂。原態(tài)HDPE的外表呈乳白色，在微薄截面呈一定程度的半透明狀。其具有優(yōu)良的耐化學(xué)品的特性，它能抗強(qiáng)氧化劑（濃硝酸）、酸堿鹽以及有機(jī)溶劑（四氯化碳）的腐蝕和溶解。該聚合物不吸濕并具有好的防水蒸汽性，可用于防潮防滲用途。HDPE的軟化點(diǎn)為125-135由于聚乙烯(PE)具有易合成、加工、無(wú)毒等性能，低密度聚乙烯薄膜在包裝材料中應(yīng)用比較普遍2。低密度聚乙烯，英文名稱(chēng)為“

14、Low density polyethylene”，簡(jiǎn)稱(chēng)為“LDPE”。與高密度聚乙烯相比，其結(jié)晶度是55%65%，軟化點(diǎn)與高密度聚乙烯相比是比較低的，只有90100。有良好的柔軟性、延伸性、透明性、耐寒性和加工性；其化學(xué)穩(wěn)定性較好，可耐酸、堿和鹽類(lèi)水溶液；有良好的電絕緣性和透氣性；吸水性低；易燃燒。性質(zhì)較柔軟，具有良好的延伸性、電絕緣性、化學(xué)穩(wěn)定性、加工性能和耐低溫性（可耐-70）。不足之處是其機(jī)械強(qiáng)度、隔濕性、隔氣性和耐溶劑性較差。2 工作方案的確定2.1 設(shè)計(jì)任務(wù)熱壓連續(xù)封口機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)（1）選用原動(dòng)機(jī)，進(jìn)行動(dòng)力和運(yùn)動(dòng)參數(shù)的計(jì)算（2）進(jìn)行零部件的設(shè)計(jì)計(jì)算和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（3）封口速度小于等

15、于15m/min（4）電機(jī)功率不大于1.5kw2.2 熱壓連續(xù)封口機(jī)的主要組成部分及其功能根據(jù)工藝過(guò)程，該封口機(jī)的運(yùn)行主要由四個(gè)執(zhí)行機(jī)構(gòu)構(gòu)成：送料機(jī)構(gòu)，加熱封口機(jī)構(gòu)，切斷機(jī)構(gòu)。（1）送料機(jī)構(gòu)由送料輥組成，因?yàn)樵腜E筒膜具有較好的拉伸強(qiáng)度，所以可以利用輥壓引膜裝置所產(chǎn)生的拉力，來(lái)牽引產(chǎn)物，同時(shí)帶動(dòng)料輥轉(zhuǎn)動(dòng)。（2）操縱送料輥可以簡(jiǎn)單方便地改變材料的運(yùn)行方向。同時(shí)送料輥還有避免產(chǎn)生褶皺的作用。（3）利用一對(duì)套在料輥上的橡膠圈對(duì)原材料產(chǎn)生一個(gè)約束作用，減少在工作過(guò)程中可能出現(xiàn)的原料偏移，松弛等問(wèn)題。（4）為避免在生產(chǎn)過(guò)程中材料由于料輥的慣性和材料傳輸距離較遠(yuǎn)而產(chǎn)生松弛問(wèn)題，所以使用了兩個(gè)輥壓引膜裝置

16、。（5）利用電阻通電時(shí)產(chǎn)生的熱量來(lái)對(duì)原料進(jìn)行加熱，使原料一定程度的軟化，最后利用壓力機(jī)進(jìn)行擠壓封口。（6）利用輥壓引膜裝置對(duì)已封口的產(chǎn)品進(jìn)行運(yùn)送，到達(dá)切斷機(jī)構(gòu)，利用刀刃對(duì)原料剪切并導(dǎo)出，實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品切斷和送出。（7）接收成品。2.3 傳動(dòng)方案的分析因?yàn)樗土蠙C(jī)構(gòu)，是由從動(dòng)件送料輥構(gòu)成，所以傳動(dòng)方案主要考慮三部分：加熱封口機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)，輥壓引膜裝置的傳動(dòng)，切斷機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)。（1）因?yàn)橐_的控制原料的運(yùn)行距離，就須要對(duì)輥壓引膜裝置運(yùn)行的圈數(shù)進(jìn)行精確的控制，因此輥壓引膜的傳動(dòng)由伺服電機(jī)供給動(dòng)力，通過(guò)同步帶輪減速，帶動(dòng)輥壓引膜裝置工作，如圖2.1所示。圖2.1 輥壓引膜裝置傳動(dòng)（2）帶傳動(dòng)適用于功率不高，工作

17、速率不快的場(chǎng)合，而且?guī)鲃?dòng)另有傳動(dòng)平穩(wěn)，噪因小的優(yōu)點(diǎn)；而鏈傳動(dòng)在工作時(shí)會(huì)產(chǎn)生動(dòng)載荷，有沖擊的問(wèn)題。在封口機(jī)構(gòu)傳動(dòng)中，不可以有沖擊，所以加熱封口機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)由電動(dòng)機(jī)提供動(dòng)力，通過(guò)二級(jí)V帶和蝸輪蝸桿傳動(dòng)進(jìn)行減速，再通過(guò)壓力機(jī)的熱壓，如圖2.2所示。 圖2.2 加熱封口機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)（3）切斷機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)由電動(dòng)機(jī)供給動(dòng)力，通過(guò)二級(jí)V帶傳動(dòng)進(jìn)行減速，再通過(guò)切斷道具的轉(zhuǎn)動(dòng)，和圖2.2基本相同。2.4總體方案的確定總體方案如圖2.3所示，原料由料輥經(jīng)送料輥到達(dá)輥壓引膜，其中動(dòng)力由輥壓引膜提供。然后直線(xiàn)的在送料輥上移動(dòng)；然后材料到達(dá)加熱封口機(jī)構(gòu)，對(duì)方便袋進(jìn)行封口；再到達(dá)調(diào)整機(jī)構(gòu)，調(diào)整機(jī)構(gòu)用于調(diào)整方便袋封口與切口的距

18、離；然后到達(dá)第二個(gè)輥壓引膜；最后到達(dá)切斷機(jī)構(gòu)。 圖2.3 總體方案示意圖3 各部分的設(shè)計(jì)及計(jì)算3.1 輥壓膜電動(dòng)機(jī)的選擇3.1.1 電機(jī)功率確定查文獻(xiàn)3和文獻(xiàn)4可得PE筒膜的物理參數(shù)：拉伸強(qiáng)度：橫向： 縱向：斷裂伸長(zhǎng)率：橫向 縱向密度：厚度：選取PE薄膜的厚度為，拉伸強(qiáng)度選，筒膜所能承受的最大力為： 式中：S為雙層PE筒膜的橫截面積選取工作時(shí)筒膜的最大拉力為，出袋速度選為，經(jīng)過(guò)帶傳動(dòng)，查文獻(xiàn)7表13-1-1可知帶傳動(dòng)效率為，則電機(jī)的功率： (3-1)電機(jī)的額定功率應(yīng)該大于，考慮到需要的電機(jī)功率不大，選取電機(jī)額定功率：3.1.2 電機(jī)轉(zhuǎn)速確定在傳動(dòng)系統(tǒng)的總體設(shè)計(jì)計(jì)算中設(shè)定，制袋長(zhǎng)度最長(zhǎng)為 300

19、 mm；速度最快為 30 m/min，即在材料輸送速度最快時(shí)，每分鐘可以做100個(gè)袋子。由于輥壓引膜需要間歇停頓，查文獻(xiàn)5表2選定每次停頓0.4s，因此實(shí)際速度最快是 (3-2）假設(shè)輥壓引膜的直徑為，那么轉(zhuǎn)速 （3-3）查文獻(xiàn)6可得伺服電機(jī)的數(shù)據(jù)如表3.1所示。表3.1 伺服電機(jī)的數(shù)據(jù) 電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率（kw）電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速額定轉(zhuǎn)矩（N/m） SFC 配置轉(zhuǎn)子慣量()SM 80-013-30 LFB 0.4 3000 1.3 SA3L04C SM 80-024-30 LFB 0.75 3000 2.4 SA3L04C SM 80-033-30 LFB 1 3000 3.3 SA3L04C 輥壓引

20、膜要求的動(dòng)力不高，所以根據(jù)額定功率可以選擇型號(hào)為SM 80-013-30 LFB的伺服電機(jī)，交流伺服電機(jī)的額定轉(zhuǎn)數(shù)為，設(shè)同步帶輪的傳動(dòng)比為，實(shí)際工作中伺服電機(jī)會(huì)用到的最大轉(zhuǎn)速為，同時(shí)可以精確地控制伺服電機(jī)的速度，所以可選轉(zhuǎn)速來(lái)進(jìn)行計(jì)算。3.2 切斷電機(jī)的選擇3.2.1 選擇電動(dòng)機(jī)的類(lèi)型按工作要求選用Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)，電壓為220V。3.2.2 電動(dòng)機(jī)容量的選擇查文獻(xiàn)7表13-1-11可知，V帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比小于10，為適合電動(dòng)機(jī)的額定轉(zhuǎn)速，可選用二級(jí)V帶傳動(dòng)，故電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為： (3-4) 按照同類(lèi)機(jī)器所需功率的要求，設(shè)需要額定功率為1.1kw的電動(dòng)機(jī)。符合這一范圍且額定功率為1.1

21、kw的同步轉(zhuǎn)速有、。比較這兩種方案。如表3.2所示。表3.2 電動(dòng)機(jī)的數(shù)據(jù)方方案電動(dòng)機(jī)型號(hào) 額定功率 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速最大轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩價(jià)格同步轉(zhuǎn)速滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速1Y90S-41.1150014002.75低2Y90L-61.11000 9102.2高比較兩種方案可以看出：方案I選用的電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速高、質(zhì)量輕、價(jià)格低，速度比要求的要快，但降低速度是沒(méi)有限定的，故選方案I較為合理。V帶輪的傳動(dòng)比為，所以對(duì)于一級(jí)V帶傳動(dòng)，小帶輪轉(zhuǎn)速，大帶輪轉(zhuǎn)速；對(duì)于二級(jí)V帶傳動(dòng)，小帶輪轉(zhuǎn)速，大帶輪轉(zhuǎn)速。3.2.3 電動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)電動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu):與電動(dòng)機(jī)相連的軸的尺寸為24mm。電動(dòng)機(jī)的整體直徑175mm，機(jī)架和軸心的距離為102mm

22、。為把電動(dòng)機(jī)固定在機(jī)架上，使用了4個(gè)M12的螺栓。在電動(dòng)機(jī)的側(cè)面，螺栓之間的中心距為100mm。電動(dòng)機(jī)的總體長(zhǎng)度為320mm。3.3 V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)3.3.1 一級(jí)V帶設(shè)計(jì)1、確定計(jì)算功率和轉(zhuǎn)矩查文獻(xiàn)7表13-1-17查得工作情況系數(shù)， (3-5) (3-6)2、選擇V帶的帶型根據(jù)和,查文獻(xiàn)7圖13-1-1可知，選用Z型V帶。3、確定帶輪基準(zhǔn)直dd1和帶速v（1）小帶輪直徑的選擇查文獻(xiàn)7表13-1-10和表13-1-11，則取 （2）驗(yàn)算帶速v: (3-7)符合5m/s<v<25m/s,帶速合適。（3大帶輪直徑的計(jì)算： (3-8)由文獻(xiàn)7表13-1-11，取整為4、確定V帶中心距a

23、和基準(zhǔn)長(zhǎng)度（1）根據(jù)文獻(xiàn)7表13-1-16得 (3-9)由式（4.1）得初定中心距（2）計(jì)算帶所需的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 (3-10)查文獻(xiàn)7表13-1-4，取 （3）計(jì)算實(shí)際中心距a (3-11)5、小帶輪包角的驗(yàn)算(3-12)6、V帶的根數(shù)計(jì)算（1）單根V帶的額定功率查文獻(xiàn)7表13-1-19，由線(xiàn)性插值法可得查文獻(xiàn)7表13-1-19，可得查文獻(xiàn)7表13-1-22，由線(xiàn)性插值法可得查文獻(xiàn)7表13-1-23，可得 (3-13)（2）V帶的根數(shù)z 應(yīng)取整數(shù)，Z=4根 (3-14)7、計(jì)算單根V帶的初拉力查文獻(xiàn)7表13-1-24得Z型帶的單位長(zhǎng)度質(zhì)量，所以 (3-15)8、計(jì)算壓軸力QV帶對(duì)軸的壓力Q為 (3

24、-16)由以上計(jì)算可得帶的選擇如下： 表3.3 V帶輪的選用尺寸帶類(lèi)型長(zhǎng)度根數(shù)傳動(dòng)中心距帶輪基準(zhǔn)直徑普通V帶Z型1600mm4根513mm71mm（主）280mm（從）9、V帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對(duì)于從動(dòng)輪，查文獻(xiàn)7表13-1-13可知選用,已知帶型為Z型V帶，槽數(shù)4，查文獻(xiàn)7表13-1-10可得：輪轂 (3-17)查文獻(xiàn)7表13-1-10可得：，查文獻(xiàn)7表13-1-10 輪緣寬 可得 頂圓 對(duì)于主動(dòng)輪因此選用實(shí)心式。已知帶型為Z型V帶，槽數(shù)4，查文獻(xiàn)7表13-1-13可得：孔徑 ，輪轂查文獻(xiàn)7表13-1-10可得：， ， 查文獻(xiàn)7表13-1-10 輪緣寬 可得 頂圓 10、V帶輪的材料查文獻(xiàn)7可知當(dāng)

25、時(shí)，都采用HT150的灰鑄鐵3.3.2 二級(jí)V帶的設(shè)計(jì)1、確定計(jì)算功率和轉(zhuǎn)矩查文獻(xiàn)7表13-1-1可知V帶傳動(dòng)效率為，查文獻(xiàn)7表13-1-17查得工作情況系數(shù)，故 (3-18) (3-19)2、選擇V帶的帶型根據(jù)和小帶輪轉(zhuǎn),，查文獻(xiàn)7圖13-1-1可知，選用A型V帶。3、確定帶輪基準(zhǔn)直徑并驗(yàn)算帶速v（1）初選小帶輪直徑查文獻(xiàn)7表13-1-10和表13-1-11，則取 （2）驗(yàn)算帶速v: (3-20)（3）計(jì)算大帶輪的直徑： (3-21)根據(jù)文獻(xiàn)7表13-1-11，取整為4、確定V帶中心距a和基準(zhǔn)長(zhǎng)度（1）查文獻(xiàn)7表13-1-16得 (3-22)由式（4.2）得初定中心距（2）計(jì)算帶所需的基準(zhǔn)長(zhǎng)

26、度 (3-23)查文獻(xiàn)7表13-1-4，取 （3）計(jì)算實(shí)際中心距a (3-24)驗(yàn)算小帶輪上的包角 (3-25)6、計(jì)算V帶的根數(shù)Z（1）計(jì)算單根V帶的額定功率查文獻(xiàn)7表13-1-19，由線(xiàn)性插值法可得查文獻(xiàn)7表13-1-19，由線(xiàn)性插值法可得查文獻(xiàn)7表13-1-22，由線(xiàn)性插值法可得 查文獻(xiàn)7表13-1-23，可得 (3-26)（2）計(jì)算V帶的根數(shù)z 取整數(shù)，故Z=4根 (3-27)7、計(jì)算單根V帶的初拉力查文獻(xiàn)7表13-1-24得A型帶的單位長(zhǎng)度質(zhì)量，所以 (3-28)8、計(jì)算壓軸力QV帶對(duì)軸的壓力Q為由以上計(jì)算可得帶的選擇如下：表3.4 V帶輪的選用尺寸 帶類(lèi)型長(zhǎng)度根數(shù) 傳動(dòng)中心距 帶輪

27、基準(zhǔn)直徑普通V帶A型 770mm4根500mm 90mm（主） 280mm（從）9、V帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對(duì)于從動(dòng)輪，查文獻(xiàn)7表13-1-13可知選用六孔孔板式，取。已知帶型為A型V帶，槽數(shù)4，,查文獻(xiàn)7表13-1-10可得：輪轂查文獻(xiàn)7表13-1-10可得：， 取查文獻(xiàn)7表13-1-10 輪緣寬 (3-29) 可得 頂圓 (3-30) (3-31) 對(duì)于主動(dòng)輪，因此選用實(shí)心式。已知帶型為A型V帶，槽數(shù)4，查文獻(xiàn)7表13-1-10可得：孔徑 ，輪轂查文獻(xiàn)7表13-1-10可得：， 取查文獻(xiàn)7表13-1-10 輪緣寬 可得 頂圓 小帶輪的結(jié)構(gòu)如圖3.3所示圖3.3 小帶輪結(jié)構(gòu)10、V帶輪的材料查文獻(xiàn)7

28、可知當(dāng)時(shí)，都采用HT150的灰鑄鐵3.4 同步帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)3.4.1同步帶概述同步帶傳動(dòng)同時(shí)也被稱(chēng)為同步齒形帶傳動(dòng)，它是由梯形同步帶和有齒帶輪組成的一個(gè)整體。同步帶傳動(dòng)具有以下明顯的特點(diǎn)：帶輪間的傳動(dòng)是比較的精確的；同時(shí)預(yù)張緊力小，因此輪軸和軸承上所承受的載荷也就相對(duì)減小；同步帶的材料多種多樣一般是用復(fù)合材料制作的；傳動(dòng)輪中心距要求比較嚴(yán)、安裝精度要求比較高；同步帶是預(yù)制件，現(xiàn)在開(kāi)始已趨于標(biāo)準(zhǔn)化，設(shè)計(jì)更加方便可靠，生產(chǎn)制造可以可由專(zhuān)業(yè)的工廠(chǎng)進(jìn)行。同步帶是一種新型的傳動(dòng)帶，是結(jié)合了帶傳動(dòng)、鏈條傳動(dòng)和齒輪傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)而發(fā)展起來(lái)的。因?yàn)橥綆抢谬X工作面與帶輪齒槽嚙合進(jìn)行傳動(dòng)，所以帶與帶輪之間在傳動(dòng)過(guò)

29、程中沒(méi)有滑動(dòng)從而同步傳動(dòng)8。同步帶綜合了摩擦型帶傳動(dòng)和鏈傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)，在食品機(jī)械、煙草機(jī)械、化工機(jī)械、輕工和通用機(jī)械等行業(yè)對(duì)同步帶的使用非常廣泛9。同步帶輪的制造材質(zhì)一般是以碳鋼、鋁合金、尼龍、鑄鐵為主。3.4.2同步帶設(shè)計(jì)1、計(jì)算功率根據(jù)工作條件，查文獻(xiàn)10表12.4-6查得工作情況系數(shù)，故 (3-32)2、求模數(shù)根據(jù)和小帶輪轉(zhuǎn)速,查文獻(xiàn)10圖2.4-11可知。依據(jù)小帶輪轉(zhuǎn)速和模數(shù)，查文獻(xiàn)7表13-1-69可知，為大于1的小帶輪增齒系數(shù)。3、動(dòng)輪節(jié)圓直徑 4、驗(yàn)算傳動(dòng)帶線(xiàn)速度 (3-33)5、確定標(biāo)準(zhǔn)齒形帶長(zhǎng)度（1）根據(jù)文獻(xiàn)7表13-1-67 (3-34)由式（5.1）得 初定中心距（2）根據(jù)

30、文獻(xiàn)7表13-1-67可知 (3-35) 因?yàn)槟?shù)，查文獻(xiàn)7表13-1-55和表13-1-56，取，同步帶齒數(shù)，寬度。（3）計(jì)算實(shí)際中心距a (3-36)6、確定并協(xié)調(diào)根據(jù)文獻(xiàn)7表13-1-67 (3-37)可取7、計(jì)算帶寬b依查文獻(xiàn)7表13-1-67可知，依查文獻(xiàn)7表13-1-77可知，。 (3-38) (3-39)查文獻(xiàn)7表13-1-52，取 8、驗(yàn)算切應(yīng)力查文獻(xiàn)7表13-1-79得其中 (3-40)9、驗(yàn)算壓強(qiáng)許用壓強(qiáng)，由按由獻(xiàn)7表13-1-79可知 (3-41)10、作用在軸上的力 (3-42)11、帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）大帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對(duì)于模數(shù)，查文獻(xiàn)7表13-1-60可知同步帶傳動(dòng)的

31、大帶輪選用齒槽角 節(jié)距 節(jié)圓直徑 齒側(cè)間隙 名義徑向間隙 徑向間隙外圓直徑 其中查文獻(xiàn)7表13-1-52可得外圓齒距外圓齒槽寬 其中查文獻(xiàn)7表13-1-52可得齒槽深 其中查文獻(xiàn)7表13-1-52可得齒根圓角半徑 齒頂圓角半徑查文獻(xiàn)7表13-1-65可得大帶輪兩側(cè)不設(shè)擋圈（2）小帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對(duì)于模數(shù)，查文獻(xiàn)7表13-1-60可知同步帶傳動(dòng)的小帶輪選用齒槽角 節(jié)距 節(jié)圓直徑 齒側(cè)間隙 名義徑向間隙 徑向間隙外圓直徑 其中查文獻(xiàn)7表13-1-52可得外圓齒距外圓齒槽寬 其中查文獻(xiàn)7表13-1-52可得齒槽深 其中查文獻(xiàn)7表13-1-52可得齒根圓角半徑 齒頂圓角半徑查文獻(xiàn)7表13-1-64可得小

32、帶輪兩側(cè)設(shè)擋圈，12、帶輪的材料查文獻(xiàn)10可知都采用鋁合金3.5 蝸輪蝸桿的設(shè)計(jì)3.5.1 蝸桿傳動(dòng)類(lèi)型的選擇查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，根據(jù)GB/T100851988,采用漸開(kāi)線(xiàn)蝸桿(ZI) 。3.5.2 材料的選擇因?yàn)槲仐U有中等的速度，且它有小的傳動(dòng)功率，且速度中等，所以蝸桿的材質(zhì)為45鋼，齒面淬火,有4555HRC的硬度。蝸輪齒圈的材質(zhì)為鑄錫磷青銅ZCuSn10P1，輪芯的材質(zhì)為灰鑄鐵HT100。3.5.3 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算由文獻(xiàn)7式(1113)可知中心距， (3-43)1、求蝸桿轉(zhuǎn)矩利用，初步選擇=0.68,所以 (3-44)2、求載荷系數(shù)K查閱文獻(xiàn)7選擇載荷分布不均系數(shù)=1;查閱文獻(xiàn)7表1

33、16選擇使用系數(shù)選動(dòng)載系數(shù);則由文獻(xiàn)7可知 (3-45)3、求彈性影響系數(shù)因選用的是材料為鋼的蝸桿和材料為鑄錫磷青銅的蝸輪,因此=150MPa4、求接觸系數(shù)估計(jì)蝸桿分度圓直徑和中心距的比值，查閱文獻(xiàn)7圖1117得出=2.8。5、求許用接觸應(yīng)力因?yàn)槲佪喪荶CuSn10P1的材質(zhì)，蝸桿螺旋齒面硬度>45HRC，所以查閱文獻(xiàn)7表118得出蝸輪的許用。查閱文獻(xiàn)7可知應(yīng)力循環(huán)次數(shù)壽命系數(shù)則表3.5 鑄錫青銅蝸輪的基本許用接觸應(yīng)力H'/MPa蝸輪材料鑄造方法蝸桿螺旋面硬度45HRC>45HRC鑄錫磷青銅ZCuSn10P1砂模金屬模150220180268鑄錫鋅鉛青銅ZCuSnPb5Zn

34、5砂模金屬模1131281351406、求中心距選擇中心距a=160mm,根據(jù)i=46.75,因此查閱文獻(xiàn)7表112，選擇模數(shù)m=6.3mm, 蝸桿 的分度圓直徑=62mm， 查閱文獻(xiàn)7圖1118中得出接觸系數(shù)=2.8，由于=,所以得出以上計(jì)算數(shù)據(jù)合格。3.5.4 蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)1、蝸桿直徑系數(shù);軸向尺距:mm (3-46)齒根圓直徑: (3-47)分度圓導(dǎo)程角齒頂圓直徑: (3-48)蝸桿軸向齒厚mm。 (3-49)2、蝸輪蝸輪齒數(shù)50;變位系數(shù)mm;傳動(dòng)比mm,傳動(dòng)誤差比為,可行。蝸輪咽喉母圓半徑mm (3-50)蝸輪喉圓直徑=315mm (3-51)蝸輪齒根圓直徑 (3-52)蝸輪

35、分度圓直徑mm (3-53)3.5.5齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的校核 (3-54)當(dāng)量齒數(shù) (3-55)根據(jù)，查閱文獻(xiàn)7圖1117得出齒形系數(shù)螺旋角系數(shù)查閱文獻(xiàn)7可知許用彎曲應(yīng)力查閱文獻(xiàn)7表116得出蝸輪的許用彎曲應(yīng)力。查閱文獻(xiàn)7得出壽命系數(shù)所以強(qiáng)度滿(mǎn)足。3.5.6 驗(yàn)算效率 (3-56)=; (3-57)查閱文獻(xiàn)7表1117得出, 將數(shù)據(jù)帶入到上述式中結(jié)果為,所以所得值比原估計(jì)值大,因此不用再次計(jì)算。3.5.7 熱平衡核算散熱面積：取為。,因此S=0.84合格3.6 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算3.6.1輸入軸的設(shè)計(jì)計(jì)算1、軸徑的計(jì)算采取45調(diào)質(zhì)處理，217255HBS的硬度查閱文獻(xiàn)7式13-9，并查表13-3，選

36、擇A0=120d126 (4.8/1600)1/3mm=17.3mm由于有鍵槽，所以將直徑增大6%，則：d=17.3×(1+6%)mm=18.1mm所以取d=32mm2、設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)（1）確定階梯軸的各段直徑和長(zhǎng)度a段：直徑d1=28mm 長(zhǎng)度L1=58mmb段：查閱文獻(xiàn)7得：h=0.08 d1=0. 08×28=2.24mm直徑d2=d1+2h=28+2×2.24=32.48mm,長(zhǎng)度L2=48 mm預(yù)選取7008C型角接觸球軸承，它的內(nèi)徑為40mm，寬度為15mm，并且定位方式為套筒定位；所以C段長(zhǎng)：L3=40mm查閱文獻(xiàn)7得：h=0.08 d3=0.08&#

37、215;48=3.84mmd4=d3+2h=40+2×4=48mm長(zhǎng)度選擇L4=88mmd段：直徑d5=70mm 長(zhǎng)度L5=110mme段：直徑d6= d4=48mm 長(zhǎng)度L6=88mmf段：直徑d7=d3=40mm 長(zhǎng)度L7=L3=40mm預(yù)選取7008C型角接觸球軸承，它的內(nèi)徑為40mm，寬度為15mm。 根據(jù)以上計(jì)算的軸各段長(zhǎng)度可得出軸支承跨距L=500mm（2）計(jì)算彎矩復(fù)合強(qiáng)度A、小齒輪分度圓直徑：d1=80mm=0.08mB、轉(zhuǎn)矩：T2=92.4N·m、T1=55.6N·mC、圓周力：Ft查閱文獻(xiàn)7式11-6得：=2T1/d1=2×55/80&

38、#215;=2070N=2T2/d2=600ND、徑向力Fr查閱文獻(xiàn)7式11-7得：Fr=·tan=600×tan200=234.7NE、由于兩軸承在該軸上呈對(duì)稱(chēng)布置，因此：LA=LB=183mm畫(huà)出軸的受力圖和垂直面彎矩圖 軸承支反力：FAY=FBY=Fr1/2=108NFAZ=FBZ=/2=690N根據(jù)兩邊對(duì)稱(chēng)，得出截面C的彎矩也對(duì)稱(chēng)。作用在截面C的垂直彎矩為：MC1=FAyL/2=20.4N·m畫(huà)出水平面彎矩圖圖3.4 輸入軸水平面彎矩圖作用在截面C的水平彎矩為：MC2=FAZL/2=690×183×=130N·m畫(huà)出合彎矩圖M

39、C=(MC12+MC22)1/2=(20.24+1252)1/2=130N·m畫(huà)出扭矩圖轉(zhuǎn)矩：T= TI=55N·m危險(xiǎn)截面C的強(qiáng)度校核查閱文獻(xiàn)7式（15-7）根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果判斷出軸所受扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力,選擇=1.0 之前已經(jīng)決定出軸為45鋼的材質(zhì),調(diào)質(zhì)處理,查閱文獻(xiàn)7表15-8得出,所以<,所以合格。所以該軸滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求的強(qiáng)度。3.6.2輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算1、軸徑的計(jì)算選用45#調(diào)質(zhì)處理，硬度是217255HBS查閱文獻(xiàn)7式15-9，表（16-2）選擇A0=115dA0(P2/n2)1/3=115(5.31/553)1/3=23.8mm選擇d=60mm2、

40、設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)（1）定位，固定和裝配軸上的零件在設(shè)計(jì)減速器時(shí),可以在箱體中央安放渦輪蝸桿，且對(duì)稱(chēng)分布在軸承兩側(cè)，蝸輪左側(cè)用軸肩定位，右側(cè)用套筒軸向定位，選用過(guò)渡配合的鍵鏈接進(jìn)行周向定位，兩軸承分別以軸承肩和套筒定位，利用過(guò)渡配合或過(guò)盈配合來(lái)實(shí)現(xiàn)周向定位。（2）求軸的各段直徑和長(zhǎng)度a段：直徑d1=60mm 長(zhǎng)度選擇L1=82mmb段：查閱文獻(xiàn)7得出：h=0.08 d1=0.08×60=4.8mm直徑d2=d1+2h=58+2×4.64=70mm,長(zhǎng)度選擇L2=48 mmc段：直徑d3=68mm 查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，根據(jù)GB/T297-1994，預(yù)取7014C型圓錐滾子軸承，它的內(nèi)

41、徑是68mm，寬度是21mm。故c段長(zhǎng)為：L3=38mmd段：直徑d4=80mm查閱文獻(xiàn)7P474得：h=0.08 d3=0.08×82=6.56mmd4=d3+2h=70+2×6.682=82mm長(zhǎng)度選擇L4=108mme段：直徑d5=d3=68mm L5=38mm根據(jù)以上計(jì)算的軸各段長(zhǎng)度可得出軸支承跨距L=148mm（3）計(jì)算彎扭復(fù)合強(qiáng)度a、確定分度圓直徑：d2=80mmb、確定轉(zhuǎn)矩：T2= TII=92.8N·mc、確定圓周力Ft：查閱文獻(xiàn)7式13-8得出=2T2/d2=588 Nd、確定徑向力Fr：查閱文獻(xiàn)7式13-8得出Fr=·tan=3586

42、.4×tan200=1368Ne、因?yàn)閮奢S承對(duì)稱(chēng)所以L(fǎng)A=LB=74mm確定支反力FAY、FBY、FAZ、FBZFAY=FBY=Fr/2=107.35NFAX=FBX=/2=289N根據(jù)兩軸承在該軸上呈對(duì)稱(chēng)布置，作用在截面C上的垂直彎矩為MC1=FAYL/2=107.35×75×=7N·m作用在截面C上的水平彎矩為MC2=FAXL/2=295×75×=21.675N·m確定合成彎矩MC=（MC12+MC22）1/2=（82+23.168）1/2=24.26N·m危險(xiǎn)截面C的強(qiáng)度校核由式15-5因?yàn)橛晌墨I(xiàn)7式（16-

43、5）根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果判斷出軸所受到的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為對(duì)稱(chēng)循環(huán)變應(yīng)力,取=0.8, 之前已經(jīng)決定出軸的材質(zhì)為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,查閱文獻(xiàn)7表5-3得出所以<,所以合格。所以該軸滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求的強(qiáng)度。圖3.5 輸出軸水平面彎矩圖3.7軸承的選擇及校核計(jì)算由上述計(jì)算數(shù)據(jù)得出軸承預(yù)計(jì)壽命：16×365×10=58400小時(shí)3.7.1 計(jì)算輸入軸軸承預(yù)取兩軸承是角接觸球軸承7308C型，查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)得出它的額定動(dòng)載荷Cr=46.2KN額定靜載荷=29.7KN。1、確定徑向載荷和根據(jù)力的分析可得: (3-58) (3-59) (3-60) (3-61) (3-62)2、確定軸向力根據(jù)

44、7008C型軸承,查閱文獻(xiàn)7表12-9得出,其中e的值由的大小來(lái)確定,初步計(jì)算e=0.4查閱文獻(xiàn)7式(12-10) 查閱文獻(xiàn)7表12-11利用插值計(jì)算,得出。然后算出因?yàn)閮纱斡?jì)算相差不大，所以有e=0.236, e=0.3,=670N,=141.7N。3、計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷和因?yàn)椴殚單墨I(xiàn)7表12-6分別進(jìn)行查表和插值計(jì)算得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為對(duì)軸承1 =0.39, =1.23對(duì)軸承2 =2, =1在軸承運(yùn)轉(zhuǎn)中有輕微沖擊,查閱文獻(xiàn)7表12-5，,選擇。查閱文獻(xiàn)7中式13-84、軸承壽命的驗(yàn)算由于，因此按軸承1的受力大小驗(yàn)算查閱文獻(xiàn)7式13-8h所以所選用的軸承滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求中的壽命要求。3.7

45、.2 計(jì)算輸出軸軸承預(yù)取兩軸承的型號(hào)是7314B型圓錐滾子，查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)得出它的額定動(dòng)載荷=123KN額定靜載荷=92.3KN。1、確定徑向載荷和根據(jù)力的分析得出:2、確定軸向力和當(dāng)量動(dòng)載荷、查閱文獻(xiàn)7表11-8利用插值計(jì)算,得出。然后算出因?yàn)閮纱斡?jì)算的數(shù)據(jù)相差不大，所以有e=0.390 ,e=0.32,=1534.6N,=219.18N。3、確定當(dāng)量動(dòng)載荷和查閱文獻(xiàn)7表11-7分別進(jìn)行查表和插值計(jì)算得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為對(duì)軸承1 =1, =0對(duì)軸承2 =1, =0因?yàn)檩S承有輕微的沖擊載荷,查閱文獻(xiàn)7表11-10, ,選擇。查閱文獻(xiàn)7式11-9b4、軸承壽命的驗(yàn)算因?yàn)?所以按照軸承

46、1的受力計(jì)算查閱文獻(xiàn)7式11-5h所以選用的軸承滿(mǎn)足設(shè)計(jì)準(zhǔn)則中的壽命要求3.8鍵連接的選擇及校核計(jì)算3.8.1 連軸器與電機(jī)的平鍵連接軸徑d1=40mm，電機(jī)=48mm查閱文獻(xiàn)5P120選用A型平鍵，得： b=10 h=8 L=50即：鍵A10×50 GB/T1096-2003 l=L電機(jī)-b=50-8=42mm T2=20000N·m查閱文獻(xiàn)7式5-2得p=4Tdh1=4×2000010×8×42=23.8Mpa<p110Mpa3.8.2 輸入軸與聯(lián)軸器的平鍵連接軸徑d2=30mm L1=60mm T=54.8N·m查閱機(jī)械設(shè)

47、計(jì)手冊(cè)，取A型平鍵，得出：b=10 h=8 L=50即：鍵A10×50 GB/T1096-2003l=L1-b=60-10=50mm h=8mmp=4Tdh1=4×5480030×8×50=18.3Mpa<p110Mpa3.8.3 輸出軸與渦輪的平鍵連接軸徑d3=60mm L2=78mm T=89.8N.m查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，取A型平鍵，得出：b=18 h=11 L=70即：鍵A18×70GB/T1096-2003l=L2-b=80-18=62mm h=11mm查閱文獻(xiàn)7（5-2）式得出p=4Tdh1=4×9170058×

48、;11×62=9.8Mpa<p110Mpa3.8.4 V帶的鍵連接設(shè)計(jì)因?yàn)閂帶輪孔徑選用了，查文獻(xiàn)7表5-2-7選用鍵的公稱(chēng)尺寸，長(zhǎng)度，軸深的公稱(chēng)尺寸為，輪轂深的公稱(chēng)尺寸為鍵聯(lián)接的強(qiáng)度校核1、普通平鍵的強(qiáng)度條件根據(jù)文獻(xiàn)11公式3.1中可知， (3.1)式中：傳遞的轉(zhuǎn)矩() 鍵的高度（）鍵的工作長(zhǎng)度（），圓頭平鍵，為鍵的公稱(chēng)長(zhǎng)度，為鍵的寬度（）軸的直徑（）鍵、軸、輪轂三者中最弱材料的許用擠壓應(yīng)力（），根據(jù)文獻(xiàn)11中表3.1中按材料為Q235-A，載荷性質(zhì)為輕微沖擊查得.2、一級(jí)V帶上鍵的校核對(duì)于大帶輪上的鍵，已知：公稱(chēng)尺寸，鍵的長(zhǎng)度可選擇，于是由式（3.1）得， ，因此該鍵安全。

49、4 其它結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)4.1熱封裝置的設(shè)計(jì)4.1.1 熱封方法的選擇在本次機(jī)器的設(shè)計(jì)中，所用的原料為HDPE、LDPE筒膜。因此只需要對(duì)此薄膜包裝材料進(jìn)行橫向的封口，不需要進(jìn)行縱向的封口。按照橫封器運(yùn)動(dòng)形式的不同，橫封器可以分為旋轉(zhuǎn)式橫封器和往復(fù)式橫封器兩種。同時(shí)根據(jù)橫封器加熱方式的不同，橫封器可以分為高頻加熱式、電加熱式、脈沖電加熱式等14。旋轉(zhuǎn)式橫封器在封接的瞬間，刀座同包裝材料的外表面為線(xiàn)接觸。封口機(jī)運(yùn)行的速度越快，封接加熱的時(shí)間越短，在橫封的過(guò)程中，旋轉(zhuǎn)式橫封器刀座的旋轉(zhuǎn)半徑占用較大的空間，使得長(zhǎng)度尺寸較小同時(shí)高度尺寸較大的物料難以封口。因此當(dāng)包裝材料的厚度尺寸或者熱熔有較高的溫度時(shí)，普通的旋轉(zhuǎn)橫封器難以達(dá)