混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算題概要

1、第二章Nk=700kN，彎矩1 柱下獨(dú)立基礎(chǔ)如題37圖所示?；A(chǔ)頂面作用的軸向壓力Mk=200kNm，剪力Vk=25kN，修正后的地基承載力特征值f a=200kN/m2，已知基礎(chǔ)底面尺寸b=3m, l=2m，基礎(chǔ)埋置深度d=1.5m，基礎(chǔ)高度h=1.0m，基礎(chǔ)及以上土的重力密度平均值m=20kN / m3。試驗(yàn)算地基承載力是否滿足要求。（2008.10）21b題37圖2 某軸心受壓柱，采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，剖面如題37圖所示?；A(chǔ)頂面軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值Nk=720kN，修正后的地基承載力特征值fa=200kN/m2,基礎(chǔ)埋置深度 d=1.5m，設(shè)基礎(chǔ)及其以上土的重力密度平均值Ym = 20kN/m

2、3。試推導(dǎo)基礎(chǔ)底面面積A的計(jì)算公式并確定基礎(chǔ)底面尺寸（提示：設(shè)底面為正方形）3.某單層廠房柱下獨(dú)立基礎(chǔ)如圖示，作用在基礎(chǔ)頂面的軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值Nk=870kN，彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk=310kN m,剪力標(biāo)準(zhǔn)值 Vk=21kN ;地基承載力特征值（已修正）fa=200kN /m2； 基礎(chǔ)埋置深度d=1.5m ;設(shè)基礎(chǔ)及其上土的重力密度的平均值為丫 m=20kN / m3；基礎(chǔ)底面尺寸為bX=3.0X 2.0m。試校核地基承載力是否足夠？（2006.10）4.某單層廠房現(xiàn)澆柱下獨(dú)立錐形擴(kuò)展基礎(chǔ)，已知由柱傳來(lái)基礎(chǔ)頂面的軸向壓力設(shè)計(jì)值N=3900kN，彎矩設(shè)計(jì)值 M=1700kNm，剪力設(shè)計(jì)值 V=60kN。

3、基礎(chǔ)的高度 h=1500mm， 基礎(chǔ)埋深2.0m，地基土承載力設(shè)計(jì)值f=420kN/m 2,基礎(chǔ)及其上回填土的平均容重丫 m=20kN/m 3。試求基礎(chǔ)底面積。（2005.1）5如圖1所示的某一單跨等高排架，左柱A與右柱B是相同的，柱子總高度為H2=13.2m,上柱高度 Hi=4m。左柱A和右柱B在牛腿面上分別作用有Mi=103kNm,M 2=60kNm的力矩。已知當(dāng)柱子下端是固定端，上端是水平不動(dòng)鉸支座，在牛腿面上作用有M時(shí)，水平不動(dòng)鉸支座的水平反力R=C3 , C3=1.26。請(qǐng)畫(huà)出柱子 A和柱子B的彎矩圖，并標(biāo)H2明柱底截面的彎矩值。（2005.1）圖16兩跨等高排架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如題3

4、9圖所示。已知排架柱總高度為11m,上柱高為3.3m； W=2.5kN , ql=2kN /m, q2=1.2kN/m, A、B、C 柱抗側(cè)剛度之比為 1 ： 1.2 ：1。試用剪力分配法求 B柱在圖示荷載作用下的柱底彎矩。（提示：柱頂不動(dòng)鉸支座反力 R=C11qH , C11=0.35）l36.0m6.0mk1F- J題40圖7 單層廠房排架結(jié)構(gòu)如題39圖a所示，吊車橫向水平剎車力為50kN。試用剪力分配法計(jì)算各柱的柱頂剪力。(提示：反力系數(shù)C5a=0.68,C5b=0.70,見(jiàn)題39圖 b(1)、b(2); ui=1.25 U2，見(jiàn)題 39圖 b(3)、b(4)。i4iPFh<2)，

5、TU|1 LXJU3(2008.1)8 單層單跨排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示。矩：Mmax=86kN m, Mmin=32kN矩圖。(2007.10)A.Ck 剛A、B柱截面形狀和尺寸相同，作用在牛腿頂面的彎-m。試用剪力分配法求 B柱在圖示荷載作用下的彎(提示：彎矩作用在牛腿頂面時(shí)，柱頂不動(dòng)鉸支座反力R= M C3, C3=1.1)H9某排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示。已知Wk=3kN，qik=2.5kN/m，q2k=1.5kN /m; A、B柱截面形狀和尺寸均相同，試用剪力分配法求A柱在圖示荷載作用下的柱底彎矩。(提示:均布荷載作用下柱頂不動(dòng)鉸支座反力R=Cm q H，5=0.4)(2007.1)10某鋼筋

6、混凝土單層廠房排架如圖所示，上柱高3m，下柱高9m；作用于柱頂?shù)乃郊辛=40kN ;作用于柱A、柱C下柱頂部的彎矩 MA=Mc=60kN m(作用方向如圖所示);A、B、C柱的抗剪剛度比值為 Ka : Kb : Kc=1 : 2 : 1;試用剪力分配法畫(huà)出 B柱的彎矩圖。(2005.10)題38圖11 柱子牛腿如圖所示。已知豎向力設(shè)計(jì)值Fv=300kN，水平拉力設(shè)計(jì)值Fh=60kN，采用鋼筋為HRB335 (fy=300N/mm2)。試計(jì)算牛腿的縱向受力鋼筋面積。(2007.10)F af0.85f yh0(提示：as=60mm ; A= V 1.2 丄；當(dāng) a<0.3h0時(shí)，取

7、a=0.3h°)f y（耒注明單垃：mm）題40圖12某單層廠房柱牛腿頂部作用的豎向力設(shè)計(jì)值為500kN，水平拉力設(shè)計(jì)值為150kN ,豎向力至下柱邊緣的水平距離為500mm，牛腿與下柱交接處的垂直截面有效高度為850mm，鋼筋設(shè)計(jì)強(qiáng)度為300N/mm2。試計(jì)算牛腿縱向受拉鋼筋的面積。（2007.1）（提示:AsFva0.85f yh013 牛腿尺寸和按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的豎向力及水平拉力如圖示。牛腿寬度為 600mm,混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為2.2N/mm2;取裂縫控制系數(shù)為 0.65, a.=35mm,試判斷該牛腿截面尺寸是否合理。（提示：Fvk <3 1-0.5電ftkb

8、h0 ）（2006.10）Fvk 0.5+旦h014鋼筋混凝土牛腿如圖所示。作用在牛腿頂部的豎向壓力設(shè)計(jì)值為100kN ,水平拉力設(shè)計(jì)值為120kN，試計(jì)算牛腿的水平縱向受拉鋼筋A(yù)s,并畫(huà)出其布置示意圖。（提示：Fva.Fh2A 廠 0.85fyh° fy，fy=300N/mm，aS=35mm 飛需驗(yàn)證 a 的適用范圍）g左1-T(2006.1)15.某單跨單層廠房，柱距6m,設(shè)計(jì)時(shí)考慮兩臺(tái)橋式吊車，其最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值分別為165kN和ii5kN，吊車位置及影響線如圖所示。試計(jì)算影響線中的沁 y及支座豎向反力最大設(shè)計(jì)彳直D max °(提示：兩臺(tái)吊車的荷載折減系數(shù)3 =0.9

9、，吊車荷載的分項(xiàng)系數(shù) 丫 q= 1.4) (2006.1)題40圖16.某單層廠房排架結(jié)構(gòu)及風(fēng)載體型系數(shù)如圖所示。基本風(fēng)壓Wo=0.4kN/m3，柱頂標(biāo)高+11.8m，室外天然地坪標(biāo)高為-0.3m，排架間距 B=6m，求作用在排架柱頂處的風(fēng)荷載設(shè)計(jì) 值 W ° (2005.10)(提示：距地面10m處，卩z=1.0;距地面15m處，卩z=1.14;其他高度卩z按內(nèi)插法取值)II 80第三章AB的1 兩層三跨框架如題36圖所示，括號(hào)內(nèi)為各桿相對(duì)線剛度。試用反彎點(diǎn)法求梁B端彎矩(2 5)(io),ri66ciO(2 5)i(3 0)&京e>o8(?0)3a何備 gsrh -

10、u*7777=37m題36圖2某兩層三跨框架如題 36圖所示，括號(hào)中數(shù)值為梁的相對(duì)線剛度。二層各柱線剛度均為£ 9m ' Z4m40.9X 10 kN m,底層邊柱側(cè)移剛a =0.7。試計(jì)算該框架由梁柱彎曲題蓊圖(2008.1)3某多層框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示。底層各柱線剛度為度修正系數(shù)為a =0.6，底層中柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為變形引起的底層的層間側(cè)移值。(2007.10)LUW 寸 ECJ寸 EdT4如圖所示框架結(jié)構(gòu)，括號(hào)內(nèi)數(shù)值為各桿的線剛度，假定AB柱反彎點(diǎn)高度比為0.45,求第二層 AB柱的B端彎矩Mba。 (2007.1)I寸§!cU盧二F=10kNMP600

11、0 5 如圖所示框架結(jié)構(gòu)，A、B柱截面尺寸相同，各層作用的水平力P=l0kN，各層層高2h=4.5m，底層柱的反彎點(diǎn)在距柱底 -h處。求底層A柱的柱底彎矩 Ma(以外側(cè)受拉3為正)及軸向力Na(以受拉為正)。(2006.10)6 某多層框架鋼筋混凝土矩形柱，承受軸向壓力設(shè)計(jì)值 N = 680kN ,剪力設(shè)計(jì)值 V = 350kN ;柱凈高Hn= 3200mm，截面寬度為400mm，截面有效高度為 560mm ;配有箍筋$ 10100;材料強(qiáng)度f(wàn)c=12.5N/mm 2, fyv=210N/mm 2;受剪承截力抗震調(diào)整系數(shù)丫 re=0.85。試驗(yàn)算該柱抗剪承載力是否滿足。(2006.1)(提示：

12、Vw 丄(0.16 fcbh0 fyvAshh00.056N );無(wú)需驗(yàn)證 入及N的適用范圍)；RE 化+1.5s7某框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示，各桿線剛度的比值均為1, q=3kN/m, l=6m。試用分層法計(jì)算并畫(huà)出頂層 AB梁的彎矩圖。(提示：梁的固端彎矩為丄q|2) (2006.1)128如圖所示框架結(jié)構(gòu)，底層各柱線剛度均為2.8 x 1010N mm ;底層各柱的側(cè)移剛度修正系數(shù)a的取值分別為：邊柱a =0.6 ,中柱a =0.7 ;試用D值法求該框架底層柱 AB的柱端彎矩。(提示：底層邊柱修正后的反彎點(diǎn)高度比y=0.65) (2005.10)6.6m, 2.4m6-6m題39圖9某兩

13、層兩跨框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2所示，試用反彎點(diǎn)法求該框架各桿件的端彎矩并畫(huà)出彎矩圖。(圖中括號(hào)內(nèi)的數(shù)值為該桿件的線剛度)(2005.1)74RN 一 CJ.7J C3.0)ci2A2B2a Vma,?)Al FBL0000no8.11*1 1圖2第五章1 單層單跨框架如題38圖所示。層高5m,重力荷載代表值為6000kN。每根柱子的側(cè) 移剛度均為50000kN / m，反彎點(diǎn)高度比yh=0.6;抗震設(shè)防烈度為 8度，：Fax=0.16；試用底部剪力法計(jì)算A柱的下端彎矩。（提示:匹:max；TPS G?TT gK=1.0)(2008.10)場(chǎng)地特征周期為0.25s。當(dāng)水平地震作用于該框架時(shí),題彌圖2

14、. 題40圖所示框架結(jié)構(gòu)的重力荷載代表值GI=G2=G3=G4=1500kN，各層邊柱D值均為1.5 X104kN/m，各層中柱D值均為2.5 >104kN/m。試按公式T1=1./'T UT計(jì)算其自振周期。（提示：'T =0.6）（2008.10）3. 某框架結(jié)構(gòu)如題 38圖所示，重力荷載代表值G1=G2=G6=1200kN。各層邊柱 D值均為1.2 > 104kN/m，各層中柱 D值均為2.2X 104kN/m，考慮非承重墻影響的周期調(diào)整 系數(shù)為0.7。試按頂點(diǎn)位移法計(jì)算其基本自振周期。（提示：T1=1.7 YUt ） （2008.1）z品3昂昂鼻題陰圖4.某兩

15、跨等高排架如題 40圖所示。排架柱高為6m ,排架柱A、B、C的側(cè)移剛度之比為1 :2 : 1，橫梁平面內(nèi)剛度無(wú)窮大，集中于柱頂處的總重力荷載代表值為6000kN ;結(jié)構(gòu)的自振頻率為2.5Hz，場(chǎng)地特征周期為 0.3s，抗震設(shè)防烈度為8度。試用底部剪力法計(jì)算柱A的地震剪力、底部彎矩，并畫(huà)出該柱的彎矩圖。(提示:a max=0.16 ,（2008.1）題40圖5某五層鋼筋混凝土框架，底層層高4.0m，二五層層高均為3.0m，集中于樓蓋和屋蓋處的重力荷載代表值分別為G!=G2=G3=G4=2000kN , G5=1500kN ,抗震設(shè)防烈度為8度,設(shè)計(jì)地震分組為第一組，H類場(chǎng)地，場(chǎng)地特征周期為0.

16、35s,結(jié)構(gòu)基本自振周期 =0.55s。試用底部剪力法計(jì)算多遇水平地震作用下頂層的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值。（2007.10）（提示：a max=0.16；當(dāng) T=（0.0 0.1）s 時(shí)，a = （0.451.0） a max；當(dāng) T=（0.1 Tg）s 時(shí)，a = a max；當(dāng) T=（T g5T g） s 時(shí)，a當(dāng) TiW 1.4 T g 時(shí)，S n=0 ;當(dāng) T1>1.4Tg 時(shí)，3 n=0.08T 什0.07)6.單跨排架如圖所示。排架柱高為5m，兩側(cè)柱截面尺寸、配筋及材料均相同，橫梁平面內(nèi)剛度無(wú)窮大，集中于柱頂標(biāo)高處的總重力荷載代表值為6000kN ;當(dāng)500kN水平力作用于柱頂時(shí)

17、，其頂點(diǎn)位移角為1/1000 ;抗震設(shè)防烈度為8度，場(chǎng)地特征周期為 0.3s。試用底部剪力法計(jì)算柱A的地震剪力及底部彎矩。(2007.10)(提示:a max=0.16 ,Tamax,）（2007.10）題鵲圖7 .單質(zhì)點(diǎn)結(jié)構(gòu)體系如圖示。當(dāng)1kN水平力作用于柱頂時(shí)，柱頂產(chǎn)生的側(cè)向位移為0.05m m；已知重力荷載代表值0.4s。試計(jì)算該體系的底部剪力。G=1500kN，地震影響系數(shù)最大值為0.16，特征周期為(2007.1)/、0.9-max ,(提示:T =2 二題39圖&某三層鋼筋混凝土框架，底層層高3.9m，其余二層均為2.8m。已知各層重力荷載代表值分別為 Gi=13000kN

18、,G2=11000kN，G3=12000kN ;結(jié)構(gòu)基本自振周期=0.45s;設(shè)(提示:Tg=0.4S, "max = 0.32, =0.9, 2 =1.0,=Fi 二GiHinv GjHj計(jì)地震分組為第二組，II類場(chǎng)地；設(shè)防烈度為9度。試用底部剪力法計(jì)算水平地震作用 下的底部剪力及二層剪力。(2007.1)9.某單層廠房結(jié)構(gòu)如圖示。柱A和柱B的側(cè)向剛度相等，KA=KB=20kN /mm ;重力荷載代表值G=2000kN，地震影響系數(shù)最大值為0.16，特征周期為0.4s，試計(jì)算該廠房在地震作用下的底部剪力。(提示：a =( ) 0.9 a max,T=2冗.)(2006.10)T*

19、k題39圖10某四層鋼筋混凝土框架，底層層高為4米，其余各層層高均為 3米。各層重力荷載代表值G!=G2=G3=G4=12000kN，結(jié)構(gòu)基本自振周期 Ti=0.48s。抗震設(shè)防烈度為 8度，a max =0.16 , Tg=0.55S, n 2=1.0。試用底部剪力法計(jì)算底部剪力及頂層層剪力。(提示：Fi= Fek，不需考慮附加地震作用。)(2006.10)Z GjHjj 411.一單層框架如圖示。已知當(dāng)柱頂作用1kN水平力時(shí)，柱頂產(chǎn)生0.1mm的水平位移，Tg=0.4s, a max=0.16，重力荷載代表值 G= 1000kN，試進(jìn)行如下工作：(1 )計(jì)算結(jié)構(gòu)在地震作用下的底部剪力標(biāo)準(zhǔn)值；(2)假定柱子反彎點(diǎn)高比 y=0.65，畫(huà)出地震作用標(biāo)準(zhǔn)