隧道改擴(kuò)建關(guān)鍵技術(shù)問題的探討

1、胡胡 居居 義義 博博 士士 副研究員副研究員隧道改擴(kuò)建關(guān)鍵技術(shù)問題的探討2016.9.192016.9.19招商局重慶交通科研設(shè)計(jì)院有限公司招商局重慶交通科研設(shè)計(jì)院有限公司一、研究背景一、研究背景二、隧道改擴(kuò)建形式二、隧道改擴(kuò)建形式三、隧道改擴(kuò)建的主要技術(shù)難點(diǎn)三、隧道改擴(kuò)建的主要技術(shù)難點(diǎn)四、隧道原位擴(kuò)建形式研究四、隧道原位擴(kuò)建形式研究 五、臨近隧道爆破震動合理控制震速的研究五、臨近隧道爆破震動合理控制震速的研究報(bào)告內(nèi)容報(bào)告內(nèi)容一、研究背景一、研究背景p現(xiàn)有雙向四車道乃至雙向六車道公路隧道現(xiàn)有雙向四車道乃至雙向六車道公路隧道已不能適應(yīng)交通量日益增長的需求，在原有已不能適應(yīng)交通量日益增長的需求，

2、在原有公路隧道基礎(chǔ)上改建或新建成雙向八車道公公路隧道基礎(chǔ)上改建或新建成雙向八車道公路隧道的建設(shè)顯得尤為迫切路隧道的建設(shè)顯得尤為迫切 p經(jīng)濟(jì)發(fā)展，交通量日益增加經(jīng)濟(jì)發(fā)展，交通量日益增加 研究背景研究背景 目前正在緊張施工的福建泉州至廈門段高速公路改擴(kuò)建工目前正在緊張施工的福建泉州至廈門段高速公路改擴(kuò)建工程，路線全長程，路線全長81.9Km81.9Km。原為雙向四車道高速公路，擴(kuò)建為雙。原為雙向四車道高速公路，擴(kuò)建為雙向八車道高速公路。全路段共設(shè)大坪山隧道、蘇厝隧道、山頭向八車道高速公路。全路段共設(shè)大坪山隧道、蘇厝隧道、山頭隧道、大帽山隧道隧道、大帽山隧道4 4座座 ，需要改擴(kuò)建成雙向八車道隧道。

3、，需要改擴(kuò)建成雙向八車道隧道。研究背景研究背景原大帽山隧道原大帽山隧道大帽山隧道擴(kuò)大帽山隧道擴(kuò)建方案建方案先進(jìn)行新建四車先進(jìn)行新建四車道隧道的開挖，道隧道的開挖，同時(shí)原隧道保持同時(shí)原隧道保持通車通車蘇厝、山頭隧蘇厝、山頭隧道擴(kuò)建方案道擴(kuò)建方案原隧道原隧道原隧道原隧道新隧道新隧道新隧道新隧道研究背景研究背景研究背景研究背景研究背景研究背景1、側(cè)壁錨桿補(bǔ)強(qiáng)、側(cè)壁錨桿補(bǔ)強(qiáng) 2、鋼制防護(hù)板設(shè)置、鋼制防護(hù)板設(shè)置 3、拱頂管棚施工、拱頂管棚施工 4、上半斷面擴(kuò)挖、上半斷面擴(kuò)挖 5、下半斷面擴(kuò)挖、下半斷面擴(kuò)挖 6、側(cè)壁錨桿及混凝土襯砌、側(cè)壁錨桿及混凝土襯砌 7、鋼制防護(hù)板撤離、鋼制防護(hù)板撤離 8、仰拱襯砌施

4、工、仰拱襯砌施工 9、仰拱襯砌中央段施工、仰拱襯砌中央段施工 研究背景研究背景二、隧道改擴(kuò)建的主要形式二、隧道改擴(kuò)建的主要形式雙洞四車道隧道擴(kuò)建成八車道隧道的三種形式：雙洞四車道隧道擴(kuò)建成八車道隧道的三種形式：雙洞原位擴(kuò)建雙洞原位擴(kuò)建另增加兩個(gè)兩車道隧道，形成四洞小凈距隧道群另增加兩個(gè)兩車道隧道，形成四洞小凈距隧道群一個(gè)洞原位擴(kuò)建，另再增一個(gè)四車道或兩車道隧一個(gè)洞原位擴(kuò)建，另再增一個(gè)四車道或兩車道隧道，形成三洞小凈距隧道群道，形成三洞小凈距隧道群擴(kuò)建擴(kuò)建形式一形式一:雙洞雙洞原位擴(kuò)建原位擴(kuò)建擴(kuò)建擴(kuò)建形式二形式二:新增新增兩個(gè)兩車道隧道兩個(gè)兩車道隧道擴(kuò)建形式三擴(kuò)建形式三:一個(gè)原位擴(kuò)建一個(gè)原位擴(kuò)建

5、,另再增一個(gè)四車道或兩車道隧道另再增一個(gè)四車道或兩車道隧道三、隧道改擴(kuò)建的主要三、隧道改擴(kuò)建的主要 技術(shù)難點(diǎn)技術(shù)難點(diǎn)隧道擴(kuò)建形式的選擇隧道擴(kuò)建形式的選擇隧道原位擴(kuò)建施工工藝及施工方法隧道原位擴(kuò)建施工工藝及施工方法小隧道原位擴(kuò)建成大斷面隧道的圍巖力學(xué)特性小隧道原位擴(kuò)建成大斷面隧道的圍巖力學(xué)特性原位擴(kuò)建對圍巖的擾動及對原有隧道的影響原位擴(kuò)建對圍巖的擾動及對原有隧道的影響擴(kuò)建成小凈距隧道群的相互影響擴(kuò)建成小凈距隧道群的相互影響爆破震動對已有隧道結(jié)構(gòu)的影響爆破震動對已有隧道結(jié)構(gòu)的影響臨近隧道爆破震動合理控制震速的研究臨近隧道爆破震動合理控制震速的研究四、隧道原位擴(kuò)建四、隧道原位擴(kuò)建 形式研究形式研究單

6、洞原位擴(kuò)建三種形式：單洞原位擴(kuò)建三種形式： 單側(cè)擴(kuò)建單側(cè)擴(kuò)建 兩側(cè)擴(kuò)建兩側(cè)擴(kuò)建 周圍擴(kuò)建周圍擴(kuò)建 以泉廈高速公路大帽山隧道為例，以泉廈高速公路大帽山隧道為例，對對IVIV、V V級圍巖條件下三種不同的原位級圍巖條件下三種不同的原位擴(kuò)建形式下圍巖的力學(xué)特性進(jìn)行分析。擴(kuò)建形式下圍巖的力學(xué)特性進(jìn)行分析。原大帽山隧道內(nèi)輪廓圖原大帽山隧道內(nèi)輪廓圖 擴(kuò)建后隧道內(nèi)輪廓圖擴(kuò)建后隧道內(nèi)輪廓圖 名 稱 E/kPa /(kN/m3) c/kPa / 抗拉強(qiáng)度/kPa K V 級圍巖 1.0106 0.4 23.0 50.0 20.0 20.0 0.3 IV 級圍巖 3.0106 0.35 23.0 400.0 35

7、.0 150.0 0.5 噴射混凝土 0.2 第一層 25cm，第二層 20cm， 錨 桿 2.0108 0.3 78.5 長 5.0m，直徑 0.025m，間距 0.7m 工 20b 2.0108 0.26 A=0.0039578m2，Ix=0.000025m2，Iy=0.00000169m2 V級 二襯 55cm 3.0108 0.2 23.0 2300 55.0 2000.0 0.3 錨 桿 2.0108 0.3 78.5 長 4.0m，直徑 0.025m，間距 1.0m 工 18 2.0108 0.26 A=0.0030756m2，Ix=0.0000166m2，Iy=0.0000012

8、2m2 IV級 二襯 50cm 3.0108 0.2 23.0 2300 55.0 2000.0 0.5 擴(kuò)建隧道圍巖、支護(hù)結(jié)構(gòu)物理力學(xué)參數(shù)擴(kuò)建隧道圍巖、支護(hù)結(jié)構(gòu)物理力學(xué)參數(shù) 計(jì)算模型計(jì)算模型單側(cè)擴(kuò)建單側(cè)擴(kuò)建 兩側(cè)擴(kuò)建兩側(cè)擴(kuò)建 周圍擴(kuò)建周圍擴(kuò)建 單側(cè)擴(kuò)建單側(cè)擴(kuò)建 兩側(cè)擴(kuò)建兩側(cè)擴(kuò)建 周圍擴(kuò)建周圍擴(kuò)建 V級圍巖下三個(gè)方案圍巖的最大主應(yīng)力（級圍巖下三個(gè)方案圍巖的最大主應(yīng)力（1）分別為：）分別為：-0.954 0.098MPa、-1.016 0.087MPa和和-0.575 0.118MPa；最小主應(yīng)力；最小主應(yīng)力（3）分別為：）分別為：-2.639-0.075MPa、-2.251-0.175MPa和

9、和-1.970-0.147MPa；圍巖最大壓剪應(yīng)力（；圍巖最大壓剪應(yīng)力（Sxy）分別為：）分別為：-0.481 0.475MPa、-0.776 0.516MPa和和-0.779 0.331MPa?？梢姡紤]圍巖受拉破壞?？梢?，考慮圍巖受拉破壞時(shí)，方案一好于方案二，方案三好于方案一，但方案三的受拉影時(shí)，方案一好于方案二，方案三好于方案一，但方案三的受拉影響范圍較大。因此，方案一優(yōu)于其它兩個(gè)方案。響范圍較大。因此，方案一優(yōu)于其它兩個(gè)方案。 單側(cè)擴(kuò)建單側(cè)擴(kuò)建 兩側(cè)擴(kuò)建兩側(cè)擴(kuò)建 周圍擴(kuò)建周圍擴(kuò)建 V V級圍巖下三個(gè)方案的屈服級圍巖下三個(gè)方案的屈服接近度最大值分別為接近度最大值分別為1.3531.353

10、、1.5021.502和和1.3461.346，其中方案，其中方案一和三較方案二小，但方一和三較方案二小，但方案一屈服接近度大于案一屈服接近度大于1.01.0的的范圍較小。范圍較小。（1 1）隧道原位擴(kuò)建有單側(cè)擴(kuò)建、兩側(cè)擴(kuò)建和周圍擴(kuò)建三種）隧道原位擴(kuò)建有單側(cè)擴(kuò)建、兩側(cè)擴(kuò)建和周圍擴(kuò)建三種形式，三種形式擴(kuò)建對圍巖的影響是不同的，其施工方案形式，三種形式擴(kuò)建對圍巖的影響是不同的，其施工方案也不同。也不同。（2 2）從數(shù)值計(jì)算比較分析結(jié)果來看，單側(cè)擴(kuò)建方案要優(yōu)于）從數(shù)值計(jì)算比較分析結(jié)果來看，單側(cè)擴(kuò)建方案要優(yōu)于其它兩個(gè)方案。其它兩個(gè)方案。（3 3）從施工對原隧道圍巖的擾動情況看，單側(cè)擴(kuò)建對隧道）從施工對

11、原隧道圍巖的擾動情況看，單側(cè)擴(kuò)建對隧道頂及一側(cè)圍巖擾動較大，兩側(cè)擴(kuò)建對隧道頂及兩側(cè)圍巖擾頂及一側(cè)圍巖擾動較大，兩側(cè)擴(kuò)建對隧道頂及兩側(cè)圍巖擾動較大，而周圍擴(kuò)建對原隧道周圍的巖體均產(chǎn)生較大的擾動較大，而周圍擴(kuò)建對原隧道周圍的巖體均產(chǎn)生較大的擾動。動。（4 4）在選擇原位擴(kuò)建形式時(shí)，應(yīng)盡量選擇單側(cè)擴(kuò)建的方案。）在選擇原位擴(kuò)建形式時(shí)，應(yīng)盡量選擇單側(cè)擴(kuò)建的方案。五、臨近隧道爆破震動合五、臨近隧道爆破震動合理控制震速的研究理控制震速的研究先新建先新建后原位后原位擴(kuò)建擴(kuò)建大帽山隧道施工工序大帽山隧道施工工序先新建一個(gè)四車道隧道先新建一個(gè)四車道隧道再原位擴(kuò)建原兩車道隧道成為四車道隧道再原位擴(kuò)建原兩車道隧道成為

12、四車道隧道原隧道保持原隧道保持正常通車正常通車如何保證新隧道爆破開挖如何保證新隧道爆破開挖期間原隧道結(jié)構(gòu)安全？期間原隧道結(jié)構(gòu)安全？現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定交通隧道爆破震動速度限值現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定交通隧道爆破震動速度限值15cm/s。 存在的問題：存在的問題：1、規(guī)范沒有考慮圍巖條件。、規(guī)范沒有考慮圍巖條件。2、沒有考慮支護(hù)結(jié)構(gòu)自身的特點(diǎn)。、沒有考慮支護(hù)結(jié)構(gòu)自身的特點(diǎn)。3、沒有考慮圍巖與支護(hù)結(jié)構(gòu)的協(xié)同作用。、沒有考慮圍巖與支護(hù)結(jié)構(gòu)的協(xié)同作用。實(shí)際施工爆破震動測試表明，原隧道震動速度達(dá)到實(shí)際施工爆破震動測試表明，原隧道震動速度達(dá)到20cm/s25cm/s時(shí)二襯卻安然無恙。時(shí)二襯卻安然無恙。矛矛盾？盾？ 本次研究中

13、，根據(jù)不同的開挖方案和爆破震動本次研究中，根據(jù)不同的開挖方案和爆破震動藥量，計(jì)算其在達(dá)到一定爆破震動速度時(shí)原二襯的藥量，計(jì)算其在達(dá)到一定爆破震動速度時(shí)原二襯的應(yīng)力分布情況。評價(jià)原隧道二次襯砌是否破損的依應(yīng)力分布情況。評價(jià)原隧道二次襯砌是否破損的依據(jù)，以混凝土的動極限抗拉強(qiáng)度（動極限抗拉據(jù)，以混凝土的動極限抗拉強(qiáng)度（動極限抗拉Rld Rld =2.2=2.21.5=3.30MPa1.5=3.30MPa）和動設(shè)計(jì)強(qiáng)度（軸心抗拉）和動設(shè)計(jì)強(qiáng)度（軸心抗拉fctd=1.47fctd=1.471.5=2.20MPa1.5=2.20MPa）為參考值，圈定其分布）為參考值，圈定其分布范圍，同時(shí)把單位面積的荷載

14、換算成藥量，并與薩范圍，同時(shí)把單位面積的荷載換算成藥量，并與薩道夫斯基公式計(jì)算藥量進(jìn)行比較。道夫斯基公式計(jì)算藥量進(jìn)行比較。IV級圍巖段：采用級圍巖段：采用CRD工法。工法。 施工方法施工方法計(jì)算取樣點(diǎn)計(jì)算取樣點(diǎn)開挖左側(cè)上臺階開挖左側(cè)上臺階A 當(dāng)使得原二襯最大爆破震動速度為當(dāng)使得原二襯最大爆破震動速度為15.57cm/s15.57cm/s時(shí)，按薩道夫時(shí)，按薩道夫斯基公式計(jì)算的單段爆破藥量為斯基公式計(jì)算的單段爆破藥量為8.0kg8.0kg。爆破荷載曲線爆破荷載曲線 速度速度-時(shí)間時(shí)間 MES=2.20MPaMES=3.30MPa最大震動速度最大震動速度Vmax=15.57cm/sVmax=15.5

15、7cm/s時(shí)，二襯達(dá)到動極限強(qiáng)度的范圍很小，時(shí)，二襯達(dá)到動極限強(qiáng)度的范圍很小，位于隧道右側(cè)邊墻（靠近爆破震動側(cè)），約占二次襯砌的位于隧道右側(cè)邊墻（靠近爆破震動側(cè)），約占二次襯砌的1%1%；達(dá)到；達(dá)到動設(shè)計(jì)強(qiáng)度的有較小的范圍，分布在原左隧道右邊墻，約占二次襯動設(shè)計(jì)強(qiáng)度的有較小的范圍，分布在原左隧道右邊墻，約占二次襯砌的砌的3%3%。計(jì)算結(jié)果驗(yàn)證了規(guī)范關(guān)于交通隧道震動速度上限為。計(jì)算結(jié)果驗(yàn)證了規(guī)范關(guān)于交通隧道震動速度上限為15cm/s15cm/s的合理性。的合理性。 當(dāng)使得原二襯最大爆破震動速度為當(dāng)使得原二襯最大爆破震動速度為20.76cm/s 20.76cm/s 時(shí)，按薩道時(shí)，按薩道夫斯基公式計(jì)

16、算的單段爆破藥量為夫斯基公式計(jì)算的單段爆破藥量為9.82kg9.82kg。和實(shí)際施加藥量接。和實(shí)際施加藥量接近。近。爆破荷載曲線爆破荷載曲線 速度速度-時(shí)間時(shí)間 當(dāng)原左隧道二襯最大震動速度當(dāng)原左隧道二襯最大震動速度Vmax=20.76cm/sVmax=20.76cm/s時(shí)，二襯達(dá)時(shí)，二襯達(dá)到極限強(qiáng)度和設(shè)計(jì)強(qiáng)度的范圍都有所增大，分布在隧道右到極限強(qiáng)度和設(shè)計(jì)強(qiáng)度的范圍都有所增大，分布在隧道右邊墻，分別占隧道二次襯砌的邊墻，分別占隧道二次襯砌的3%3%和和6%6%，已從二襯開始向外，已從二襯開始向外擴(kuò)大到圍巖。擴(kuò)大到圍巖。 MES=2.20MPaMES=3.30MPa 當(dāng)使得原二襯最大爆破震動速度為

17、當(dāng)使得原二襯最大爆破震動速度為25.95cm/s25.95cm/s時(shí)，按薩道夫時(shí)，按薩道夫斯基公式計(jì)算的單段爆破藥量為斯基公式計(jì)算的單段爆破藥量為12.35kg12.35kg。爆破荷載曲線爆破荷載曲線 速度速度-時(shí)間時(shí)間 最大震動速度最大震動速度Vmax=25.95cm/sVmax=25.95cm/s時(shí)，原左隧道二襯達(dá)到極限強(qiáng)時(shí)，原左隧道二襯達(dá)到極限強(qiáng)度和設(shè)計(jì)強(qiáng)度的范圍進(jìn)一步增大。分布在隧道右邊墻，分別度和設(shè)計(jì)強(qiáng)度的范圍進(jìn)一步增大。分布在隧道右邊墻，分別約占隧道二次襯砌的約占隧道二次襯砌的8%8%和和15%15%，已從二襯向外擴(kuò)大到圍巖。，已從二襯向外擴(kuò)大到圍巖。 MES=2.20MPaMES

18、=3.30MPa 當(dāng)使得原二襯最大爆破震動速度為當(dāng)使得原二襯最大爆破震動速度為31.14cm/s31.14cm/s時(shí)，按薩道夫時(shí)，按薩道夫斯基公式計(jì)算的單段爆破藥量為斯基公式計(jì)算的單段爆破藥量為15.0kg15.0kg。最大震動速度最大震動速度Vmax=31.14cm/sVmax=31.14cm/s時(shí)，原左隧道二襯達(dá)到動極限強(qiáng)度和動時(shí)，原左隧道二襯達(dá)到動極限強(qiáng)度和動設(shè)計(jì)強(qiáng)度的范圍進(jìn)一步有所增大，分布在隧道右邊墻，影響到二次襯設(shè)計(jì)強(qiáng)度的范圍進(jìn)一步有所增大，分布在隧道右邊墻，影響到二次襯砌的范圍分別約占隧道整個(gè)二次襯砌的砌的范圍分別約占隧道整個(gè)二次襯砌的12%12%和和20%20%，已從二襯向外擴(kuò)

19、大，已從二襯向外擴(kuò)大到圍巖到圍巖 MES=2.20MPaMES=3.30MPa同樣，開挖左側(cè)下臺階時(shí)，當(dāng)原隧道二襯震動速度同樣，開挖左側(cè)下臺階時(shí)，當(dāng)原隧道二襯震動速度達(dá)到達(dá)到20cm/s20cm/s以上時(shí)，原左隧道二襯達(dá)到動極限強(qiáng)度以上時(shí)，原左隧道二襯達(dá)到動極限強(qiáng)度和動設(shè)計(jì)強(qiáng)度的范圍開始由二襯擴(kuò)展到圍巖。且隨和動設(shè)計(jì)強(qiáng)度的范圍開始由二襯擴(kuò)展到圍巖。且隨著震速的增加，范圍迅速增大。著震速的增加，范圍迅速增大。小結(jié)：小結(jié)：1 1、新建隧道開挖左側(cè)上臺階時(shí)，原左隧道右邊墻的爆破震動速度最大，最大、新建隧道開挖左側(cè)上臺階時(shí)，原左隧道右邊墻的爆破震動速度最大，最大爆破震動速度分別為爆破震動速度分別為15

20、.57cm/s15.57cm/s、20.76cm/s20.76cm/s、25.95cm/s25.95cm/s和和31.14cm/s31.14cm/s時(shí)，二時(shí)，二次襯砌迎爆面達(dá)到動極限強(qiáng)度（次襯砌迎爆面達(dá)到動極限強(qiáng)度（3.30MPa3.30MPa）和動設(shè)計(jì)強(qiáng)度（）和動設(shè)計(jì)強(qiáng)度（2.20MPa2.20MPa）的分布）的分布范圍分別約占隧道整個(gè)二次襯砌的范圍分別約占隧道整個(gè)二次襯砌的1%1%和和3%3%，3%3%和和6%6%，8%8%和和15%15%，12%12%和和20%20%。2 2、隧道二襯爆破震動速度為、隧道二襯爆破震動速度為15cm/s15cm/s時(shí)，原左隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)的最大平均有效應(yīng)時(shí)，原

21、左隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)的最大平均有效應(yīng)力達(dá)到襯砌混凝土動極限強(qiáng)度和動設(shè)計(jì)強(qiáng)度的范圍很小，約力達(dá)到襯砌混凝土動極限強(qiáng)度和動設(shè)計(jì)強(qiáng)度的范圍很小，約3%3%左右，驗(yàn)證了左右，驗(yàn)證了規(guī)范控制值的正確性，同時(shí)可以看出，是否達(dá)到動極限強(qiáng)度和動設(shè)計(jì)強(qiáng)度除規(guī)范控制值的正確性，同時(shí)可以看出，是否達(dá)到動極限強(qiáng)度和動設(shè)計(jì)強(qiáng)度除與震速有關(guān)外還與距離與震速有關(guān)外還與距離R R有關(guān)。隨著二襯處爆破震動速度的增加，支護(hù)結(jié)構(gòu)達(dá)有關(guān)。隨著二襯處爆破震動速度的增加，支護(hù)結(jié)構(gòu)達(dá)到動極限強(qiáng)度和動設(shè)計(jì)強(qiáng)度的范圍由無到有，并逐漸增大。當(dāng)隧道二襯最大到動極限強(qiáng)度和動設(shè)計(jì)強(qiáng)度的范圍由無到有，并逐漸增大。當(dāng)隧道二襯最大震動隧道震動隧道Vmax=20c

22、m/sVmax=20cm/s時(shí)，隧道二襯達(dá)到動極限強(qiáng)度和動設(shè)計(jì)強(qiáng)度的最大范圍時(shí)，隧道二襯達(dá)到動極限強(qiáng)度和動設(shè)計(jì)強(qiáng)度的最大范圍分別占隧道二次襯砌的分別占隧道二次襯砌的3%3%和和6%6%，并開始向圍巖擴(kuò)展。因此，大帽山新建隧道，并開始向圍巖擴(kuò)展。因此，大帽山新建隧道IVIV級圍巖段采用級圍巖段采用CRDCRD工法施工時(shí)原隧道二襯的爆破震動最大速度控制在工法施工時(shí)原隧道二襯的爆破震動最大速度控制在20cm/s20cm/s左右比較合適，単段最大藥量控制在左右比較合適，単段最大藥量控制在10kg10kg左右。左右。 III級圍巖段：級圍巖段： CRD工法工法 先行導(dǎo)洞先行導(dǎo)洞A面積為面積為30m2左右

23、左右 先行導(dǎo)洞先行導(dǎo)洞A面積為面積為14m2左右左右 經(jīng)過計(jì)算，采用方案一和二時(shí)，當(dāng)數(shù)值計(jì)算所施經(jīng)過計(jì)算，采用方案一和二時(shí)，當(dāng)數(shù)值計(jì)算所施加的爆破藥量達(dá)到實(shí)際藥量時(shí)，原左隧道二襯最大震加的爆破藥量達(dá)到實(shí)際藥量時(shí)，原左隧道二襯最大震動速度已達(dá)動速度已達(dá)31.00cm/s31.00cm/s，二襯達(dá)到極限強(qiáng)度和設(shè)計(jì)強(qiáng)，二襯達(dá)到極限強(qiáng)度和設(shè)計(jì)強(qiáng)度的范圍占隧道二次襯砌的度的范圍占隧道二次襯砌的15%15%和和20%20%，并從二襯向外，并從二襯向外擴(kuò)大到圍巖。擴(kuò)大到圍巖。MES=2.20MPa 當(dāng)采用方案三時(shí)候，當(dāng)原左隧道二襯最大震動速當(dāng)采用方案三時(shí)候，當(dāng)原左隧道二襯最大震動速度度Vmax=25. 00cm/