方案設計書用于帶式運輸機的展開式二級圓柱齒輪減速器方案設計書機的圓柱齒輪減速器帶式運輸機圓柱齒輪

1、、前言、電動機的選擇及傳動裝置的運動和動力參數計算，,4.8三傳動零件的設計計算四、箱體的設計及說明 14五、軸的設計計算及校核 1628七、滾動軸承的選擇及計算 25八、聯軸器的選擇27九、潤滑與密封的選擇 十、減速器附件設計 35十一、設計小結 37參考資料 29一、前言1.1 題目分析題目： 設計用于帶式運輸機的展開式二級圓柱齒輪減速器 要求：擬定傳動關系：有電動機、 V 帶、減速器、聯軸器、工作機構成 工作條件： 連續(xù)單向運轉，工作時載荷平穩(wěn)，空載啟動，使用期限10 年，小批量生產，單班制工作，運輸帶速度允許誤差 5。已知條件： 運輸帶的拉力 F=2550N運輸帶工作速度 V = 1.

2、40m/ s卷筒直徑D = 300mm1.1.1 本傳動機構的特點該減速器結構簡單、效率高、容易制造、使用壽命長、維護方便。但齒輪相對軸承的位置不對稱，因此軸應具有較大剛度。高速級齒輪布置在遠離轉矩輸入端， 這樣，軸在轉矩的作用下產生的扭轉變形將能減緩軸在彎矩作用下產生彎曲變形 所引起的載荷沿齒寬分布不均勻的現象。斜齒輪的特點：是傳動的平穩(wěn)性較直齒輪傳動好，且結構緊湊，承載能力高，常 用于速度高、載荷大或要求傳動緊湊的場合。1.1.2 本傳動機構的作用齒輪減速器介于機械中原動機與工作機之間， 主要將原動機的運動和動力傳給工 作機，在此起減速作用，并降低轉速和相應的增大轉矩。1.2 傳動方案擬定

3、：此方案選用了 V 帶傳動和閉式齒輪傳動V帶傳動布置高于高速級，能發(fā)揮它的傳動平穩(wěn)、緩沖吸振和過載保護的優(yōu)點 帶傳動的特點： 是主、從動輪的軸間距范圍大。 工作平穩(wěn)，噪聲小。能緩和沖擊， 吸收報動。摩擦型帶傳動有過載保護作用。結構簡單、成本低、安裝方便但外 形輪廓較大。摩擦型帶有滑動，不能用于分度系統(tǒng)。軸壓力大，帶的壽命較短。 不同的帶型和材料適用的功率、帶速、傳動比及壽命范圍各不相同。電動機的選擇及傳動裝置的運動和動力參數計算2.1選擇電動機的容量： 電動機的類型：按工作要求選用丫系列（IP44）三相異步電動機，電壓為380V。選擇電動機容量：選擇電動機所需功率P wPd4327 kW選擇電

4、動機時應保證電動機的額定功率Ped略大于工作機所需的電動機的功率Pd即可，即Ped _ Pd工作機所需功率為Fv2550X1.40PwkW=3.57 kW1000 1000傳動裝置總效率：二帶承齒聯卷帶一V帶傳動效率：0.96承一每對滾動軸承的傳動效率：0.99齒一閉式齒輪的傳動效率：0.97聯一聯軸器的傳動效率：0.99卷一傳動卷筒的傳動效率：0.99帶入得二帶 承 齒 聯 卷=0.96 0.994 0.972 0.99 0.96 =0.825Pw = 3.57 = 0.825= 4.327kW因載荷平穩(wěn)，電動機額定功率Ped略大于Pd即可。由表17-1，丫系列電動機技術數據，選電動機的額定

5、功率Ped為3kW確定電動機轉速：滾筒工作轉速:60 1000v=60 1000 1.40 9.12 r/min二 D理泊300通常取V帶傳動比常用范圍h=：24，二級圓柱齒輪減速器i2=840,則總傳動比的范圍為i=16160。所以電動機轉速的可選范圍是:nd =i n 1616089.12 = 1426.02 14260.27 r/min根據電動機所需功率和轉速手冊有一種適用的電動機型號，傳動比 方案如下：萬案電動機型 號額定功率Ped/kW電動機轉速（r/min ）同步轉速滿載轉速1Y132S-45.5150014402.2確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比:總傳動比：inmnw1440

6、89.13= 16.156分配傳動比：取i帶=2則減速器的傳動比i為:16.1562= 8.078取二級圓柱斜齒輪減速器咼速級的傳動比14減=1.4 8.078 =3.336則低速極的傳動比i28.078 = 2.402i 13.3632.3計算傳動裝置的運動和動力參數:將傳動裝置各軸由高速軸到低速軸依次編號，定為 0軸（電動機軸）、1 軸（高速軸）、2軸（中間軸）、3軸（低速軸）、4軸（滾筒軸）；相鄰兩軸間的傳動比表示為io1、i12、i23、i34 ；01、12、23、34 -依次是電動機與1軸，軸1與軸2,軸2與軸3,軸3與軸4之間的傳動效率；各軸的轉速為ni、n2、r3、山；各軸輸入轉

7、矩為T,、T?、T3、T4則各軸的運動和動力參數為：0 軸（電機軸）P。二 pd =4.327 kWPd =4.11kW r0 二 rm =1440r/mirPc4 327T0 =9550=955028.696N mr014401軸（高速軸）p1 = Po 01 = Po 帶=4.327 0.96 = 4.154 kWno =1440 =720r/mini12* =80d2 二 235.2P4.154T 9550=955082.64N m480v 二 6.02m/s2軸（中間軸）P2 = P1 12 = P1 承齒二4.154 0.99 0.97 =3.989kWn1480n 2142.73r

8、 / mini 123.363a0 二 530mmPo3.989 T2 =95509550266.9N m142.79Ld = 1600mm3軸（低速軸）P3 = P223 = P2 承齒=3.989 0.99 0.97 = 3.83 kWn2142.73“3= 88.81r/mini231.60T3 =9550Pl =9550 3831 =429.21N ma = 611.21mm88.81二=165.38：4軸（滾筒軸）P4 = P334 = P3 承聯= 3.831 0.99 0.99 = 3.755kW“388.81n488.81r / mini341T4 =9550=9550 375

9、3 = 403.78N m n488.81軸名功率P/kW轉矩T/ ( N m)轉速n/(r/min)傳動比i效率n輸入輸出輸入輸出電動機軸/4.32/28.6714402.50.964.157.1182.681.824801軸32.321.000.960.960.982軸3.993.95266.4264.9142.733軸3.833.79320.03429.288.814軸3.753.72403.1438.988.81運動和動力參數如下表:三傳動零件的設計計算Z = 5Fq =128.8N3.1設計V帶和帶輪: 設計計算普通V帶傳動巳二 Pd =4.521kW(1) 計算功率(P=4.11k

10、W,n=1440r/min)(2) 選V帶型號 選用普通V帶根據 Pc 二 Pd =4.521kW，nm=1440r/min，由課本 219 頁圖 13-15，選擇Z型普通V帶。(3) 求大、小帶輪基準直徑取dj，d2由課本219頁查表13-9得，應不小于75mm現取dr = 80mmnj i1440由式 13-9 得d21d1(1；)80 (1 一0.02) = 235.2mmn2480允許)由表13-9取dd2 =265mm(雖然使巳略有減小，但其誤差小于5%故(4)驗算帶速:a n160 1000 Ji x 80 漢 144060 1000=6.02m/s帶速在525m/s范圍內,合適i

11、 =3.368m 2.5d1 二 50mm d2 二 170mm(5)取V帶基準長度Ld和中心距a：4 = 35mmb2 二 30mm由于 0.7 ( dd1 dd2) _ a0 _2 ( dd1 dd2 )即卩 280mm _ a0 _ 800mm , a 110取 a0 = 480mm,由式13-2得帶長L0 =2a (d1 d2)+ 9=480亠(80 + 235.2) +24 匯 608f； =48.29MPa4a=1468.79mm查課本212頁表13-2取Ld = 1600mm，由式13-16計算實際中心距：v = 3.795m/ s Ld -Lg1600 -1468.79a a0

12、=480611.21mm2 2(6)驗算小帶輪包角：YFa2YSa24252.26 1.740.0041000故應對小齒輪進行彎曲強度計算5）法向模數m _32口 丫 FalYJ厲 Fcosy422 1 8.26 10 C0S1520.5 19=2.084mm取 mn = 2.5mm6) 中心距mn(Z1 竺= mn(19 64)= 107.51mm ;取 110mm2 cos P 2 漢 cos15 ”確定螺旋角=arccosz arccos2519 64) =19 43 83(19.43)2a2x110齒輪分度圓直徑d1二 50.37mmm*Z12.5 19-cos ： - cos19 4

13、3 83d 2 =169.31mm7) 齒寬 b2 二 dd0.5 50.37 = 25.185mm;故取 b 30mm ； b| =35mm8) 驗算齒面接觸強度=ZEZH ZB=773.2MPvL h=1000MPPd1 u故安全9）齒輪的圓周速度d1 n160 1000 :144050.3760000=3.795m / s選8級制造精度是合宜的低速級齒輪設計：.二 38MPa dmin = 23.1mmFt 二 3524NFr =1356N選定齒輪類型，精度等級，材料及齒數:1）按題目傳動方案選用斜齒圓柱齒輪傳動2） 運輸機為一般工作機器，速度不變，所以選用8級精度3）材料選擇由表11-

14、1選擇 小齒輪用45號鋼調質，齒面強度為260HBS Gim1 =670MPa ；c FE1 =240MPa大齒輪用45號鋼調質，齒面強度為200HBS clim570MPa ；-fe2 =250MPa由表 11-5 取 Sh=1； Sh =1.25二 H1旦1 二670 =670MPaSh 1ctFE1 240“=192MPaSf 1.254）按輪齒彎曲強度設計計算 由表11-3取載荷系數K = 1.1小齒輪上的轉矩T, =266N m570 ；H2570 MPa1250 二 F2200MPa1.25由表11-6取齒寬系數0.8F177.56NF2v =1278.44N根據 11-4，Ze

15、=1880，Zh =2.52空1 竺6E104x 竺288.0孕2 =88.97mm12.402 i 570 丿選小齒輪齒數為z1 =32，則z2=iz1 =32 2.402 = 76.4 取z2 =77，則實際傳 動比 i = 77 = 2.4 ；325）模數 m2 =2 =88.97 =2 78 ；故取 m? =3mm乙 326） 齒寬齒寬b2 二 d* =0.8 88.97 = 71.176mm ；故取 b 75mm ；F1 791.91NF2H =2718.89Nb1 =80mm7）分度圓直徑，dm2z96mm dm2z -231mm中心距a2did 22962312=163 .5mm

16、取 a = 160mm ；F1f =112.59NF2F =241.39NM av 二 38350N m mM aH =81960N mm驗算齒面接觸強度查圖 11-8 得YFa1 =2.67 ； $2 =2.25 ;由圖 11-9 得f = 2.25；Ysa2= 1.72-F 1 二2KTi2 Ys舁Fa1 二bZEn2 1.1 1266 10267 1.64 = 11863 ： JFl L192MPa75 9 232CF2 =YFa2Ysa1F1YFa1Ysa1H4 偵3.84七20。叱齒輪的圓周速度v60 1000二 9314480 = 2.34m/s ；M aF =3377N m mM

17、 a = 48480N mmT =88100N m m60000選8級制造精度是合宜的Me = 50915.43N mmd _ 23.1mmd = 23.5mm四、箱體的設計及說明:減速器箱體結構尺寸（mm）名稱符號計算公式結果箱座厚度dd =0.025 a + 3 = 6.625 88箱蓋厚度16 =0.02a+ 3 = 5.6088箱蓋凸緣厚度b1b =1.51 =1212箱座凸緣厚度bb=1 =1212箱座底凸緣厚b?S =2 =2020,0度腳螺栓直徑dfdf =0.03+ 12= 16374M 16地腳螺釘數目na蘭250則取44軸承旁聯接螺 栓直徑didi =0.75df =i2.

18、285M i2箱蓋與箱座聯 接螺栓直徑d2d2 =（0.50.6） df =8.i87 9.8244M i0軸承端蓋螺釘 直徑d3d3 =（0.40.5）df =6.558.8i7M 8窺視孔蓋螺釘 直徑d4d4 =（0.3 0.4）df =4.9i6.55M 5定位銷直徑dd = （0.7 0.8）d2 = 85.73i 7.86M 6連接螺栓的間 距l(xiāng)1 =i50 20080d f ， di， d 2 至外箱壁的距離Ci查手冊表4-i273020df，di，d2 至凸緣邊緣距離C2查手冊表4-i2420i4外箱壁至軸承 座端面距離lih =Ci +C2 十（5 i0）50大齒輪頂圓與內箱壁

19、距離i街:i.2 =9.6i0齒輪端面與內 箱壁距離也2A2 6 =8i0箱蓋，箱座肋m ,mg 壯 0.85 ,m 吒 0.8566.8,6.8厚承端蓋外徑D2D2 = D+（55.5085（i 軸）85（2 軸）ii5（3 軸）軸承旁聯結螺 栓距離SS岀D285 （i 軸）85 （2 軸）ii5 （3軸）d _ 33mm甩=3096.76NFr2 =1117.3NFt3 =8800NFr3 =3202.9N五、軸的設計計算及校核：5.1高速軸:Rv =109.32 NF2v = 2266.98 N初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼，調質處理。根據表14-2，取t =38MPa,C =

20、110 ,印 =3640.06NF2h =2701.7N于是33d C=110=22mm考慮到軸上有鍵槽，所 以nV1440d min = 22 (1 5%) = 23.1mm求作用在齒輪上的受力圓周力Ft =1d12 8.18 10450二 3524N徑向力FrFt tan：3524 tan 20Klcos?二的=1356N軸的結構設計：擬定軸上零件的裝配方案M av = 4210N mmM 汨=140140N mmM a =196880N m mM e 二 214698N mmd - 34.6mmd = 32 .95 mm1. 輸出軸的最小直徑顯然是安裝 v帶的直徑a （如上圖），根據軸最

21、小直徑的計算，和查閱書籍，故 6段b1為60mm,d為20mm2. 根據v帶的軸向定位要求d5取為28mm由箱體結構和軸承段、端蓋裝配關系等確定，b2為50mm.3. 角觸軸承段，da取為30mm軸承型號為6006,裝配關系等確定，ba為24mm4. 過渡軸段，考慮軸肩定位，故取 d4為35mm由裝配關系，確定該段的b4為 79mm5. 5為高速級齒輪軸段，bs為45mm6. 角接觸軸承段與3相同，dy為35mm by為求軸上的載荷：1.求垂直面的支承反力F ivFr 1213563077.56N30 103.5F2v 干 -F1V =1356-77.56 =1278.44N2 .求水平面的支

22、承反力F1HFt 12ITT3524 3030 103.5= 791.91Ndmin =36.17mm d = 37mmFt = 5460 NFr =1987.37NF1H F2h = FtF2H =2718.89N3. F力在支點產生的反力F l3116.7 漢 FF1f-112.59Nh +1230 +103.5F2F =卩仆F =112.59 128.8 =241.39N4. 繪垂直面的彎矩圖M av = F1v h =38350N mmM av = F1v 12 = 2326 N mm5. 繪水平面的彎矩圖M aH = F1H 123750N mmM aH 二 F1H h =81960

23、N mm6. F力產生彎矩a-a截面F力產生的彎矩為M aF 二F1F h =128.8 116.7 =15030N mm7. 合成彎矩圖Ma = ._Mav M；h M aF 二 38350223750223770.13 = 48480N mm2 2M a = . M av M aH M aF = 93640 N mm =8. 軸的轉矩 T =88100 N mm9求危險截面的當量彎矩從圖中可以看出，低速的齒輪中心線處最危險，其當量彎矩為:=0.6Me=M； (：T)2 484802 (0.6 88100)2 =71720N.mm10.計算危險截面處軸的直徑軸的材料為45號鋼，調治質處理。由

24、表14-1查得匚B=650MPa由表14-3查得二b =60MPa貝U3 3M e71720d22.86 mm04J V0.1X60考慮到鍵槽對軸的削弱，將d增加大5%故 d =1.05 22.86 = 24mm ： 28mm所以高速軸安全合理載荷水平面H垂直面VF2v = 830.38N支承反力FF1H =791.91NF1v =77.56NFw = 1156.99NF2H =2718.89NF2v =1278.84N彎矩MM aH =81960N mmM av = 38350N mmF2H =2281.33N=3178.67N總彎矩M a =15030N mm扭矩TT =88.1N mM

25、av = 86770N m mMaH =22236.56N mmMa = 41986.52N mmMe 二 164.56N md _ 30.15mmd = 31.66mm彎矩圖如上圖所示5.2中間軸：初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼，調質處理。根據表15-3，取C=110,于是得3= 1103.949142279=33.304mmT =425.88N1.作用在大齒輪： 圓周力F卄予2 26.4 104172-3069.76NL 75m m求作用在齒輪上的受力L2 二 104.5mm徑向力 Fr2 =Ft tan - -1117.3N2作用在小齒輪:圓周力Ft32T22 26.4 104

26、d3 一60=8800N徑向力 Fr3 二 Ft3 tan ： =3202.9N523軸的結構設計：523.1擬定軸上零件的裝配方案h = 49mml2 二 47mm二 p1 =53.45MPa二 p2 = 39.60MPa1. 角接觸軸承段處，di取為30mm軸承型號為6006, bi為33mm2. 低速級小齒輪軸段，按與齒輪的裝配關系定d2為35mm b2為65mm3. 軸環(huán)，根據齒輪的軸向定位要求取 da為4mm ba按照要求取為7.5mm4. 高速級大齒輪軸段，按與齒輪的裝配關系定d4為35mm b4為40mm。5. 角接觸軸承段同1相同，d5為30mm b5為35mm求軸上的載荷:h

27、 = 60mml2 =36mm二 p1 = 24.48MPa-p2 二 56.50MPa1.求垂直面的支承反力Fiv (L1 L2 L3) FM (L2 L3)訐邊 L3F 38.5 67 61 - Fa 85 Fr6138.5+67 + 61= 109.32NF1v =109.32NF1vF2vFr1 _ Fr2F2v =2266.98l = 7.27mmL = 32mm2 .求水平面的支承反力F1HFt2 I3 -Ft1 (I2 T3)h +I2 +I3-3640.06NI = 24mmFr1 =908.28NFr2 =1520.13NF2H = Ft2 - F1H Ft1 =2701.7

28、N3. 繪垂直面的彎矩圖M av = F1v I3 = 4210N mmM av = F2V 13 =13828.5N mm4. 繪水平面的彎矩圖M aH = Fih 13 =3640.06 38.5 = 140.14N mM aH = F2H 61 =164.8N m5. 合成彎矩圖MaiMiv M；h = 13828.52140142 =196880N mm6.軸的轉矩 T =142 .729 N m9. 求危險截面的當量彎矩從圖中可以看出，低速的齒輪中心線處最危險，其當量彎矩為:=0.6MehfM； (T)2 h/196.882(0.6 142.729)2 10. 計算危險截面處軸的直徑

29、軸的材料為45號鋼，調治質處理。由表14-1查得匚B=650MPaC r = 20928 .4 N 由表14-3查得二b=60MPa貝U3 3 ./譏214.698H03d 畠 J=十=32.95mm90.1坊盤V0.1 漢 60考慮到鍵槽對軸的削弱，將d增加大5%故 d =1.05 32.95 = 34.6mm : 35mm所以中間軸安全合理載荷水平面H:垂直面VFn =3641.7NFr2 = 3526.8N支承反力F和=3640.06NFw =109.32NF2H =2701.7NF2v 彎矩MM aH =140.14N mmM av = 164.8N mm總彎矩M a =196880N

30、 mm扭矩TT =142.729N mCr =19500NFr1 = 3382.68NFr2 = 2427.7NCr = 25800N彎矩圖如上圖所示5.3低速軸：初步確定軸的最小直徑：選取軸的材料為45號鋼，調質處理。根據表15-3，取C=11Q于是得a = 354N md H JP=110 J3.793 =38.4m m考慮到軸上有鍵槽， n 88.1d min =38.4 (15%) =40.32mm所以，取最短直徑為40mm532求作用在齒輪上的受力圓周力_ 2T32 4.249 105Ft輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯軸器處軸的直徑di （如上圖），為了使所選的軸直徑di與聯軸器的孔徑

31、相適應，故需同時選取聯軸器的 型號。聯軸器的計算轉矩兀玄二KaT3，查表14-1，考慮到轉矩變化很小,故取 Ka =1.5，貝U 轉矩 Tea =1.5 42490N m = 63735N m。按照計算轉矩應小于聯軸器公稱轉矩的條件，查手冊144頁，選用凸緣聯軸器GY5其公稱轉矩為400Nm。半聯軸器與軸配合的轂孔長 度L1 =60mm軸孔直徑為38mm故1段b為60mm,d為38mm 密封處軸段，根據聯軸器的軸向定位要求，以及密封圈的標準（采 取氈圈油封）故d2取為43mm由箱體結構和軸承段、端蓋裝配關系 等確定，b2為60mm.5460 Nd156徑向力Fr = Ft tan： =1987

32、.37N533軸的結構設計：擬定軸上零件的裝配方案3. 滾動軸承處段，da取為45mm軸承型號為6009,d D B = 45mm 75mm 16mm由滾動軸承，檔油環(huán)及裝配關系等確 定，ba 為 27mm4. 過渡軸段，考慮擋油環(huán)的軸向定位，故取d4為50mm由裝配關系，箱體結構等確定該段的b4為49.5mm5. 軸環(huán)，根據齒輪的軸向定位要求取d5為58mmb5按照要求取為12mm6. 低速級大齒輪軸段，按與齒輪的裝配關系定d6為48mm b6為62mm.7. 滾動軸承段同3相同，d7為45mm b7為求軸上的載荷：1. 求垂直面的支承反力F1v = J11 =1156.99NI2 I3F2

33、V 二 Fr -F2V =1987.37-1156.99 =830.38N2 .求水平面的支承反力Ft l2MF2Ht - =2281.33Nl2 l3F1H 二 Ft4 -Fzh =5460-2281.33 =3178.67N3. 繪垂直面的彎矩圖Mav 二 Fw 12 =1156.99 75=86770N mm4. 繪水平面的彎矩圖MaH 二 F2H l3 =3178.67 75 = 238400N mm5. 合成彎矩圖M a = M av M aH 二 .8677022384002 二 253690 N mm6. 軸的轉矩T = 425880 N m9. 求危險截面的當量彎矩從圖中可以看

34、出，低速的齒輪中心線處最危險，其當量彎矩為-=0.6Me = M：(：T)2 n253.692(0.6 425.88)2 =360.07 N.m10. 計算危險截面處軸的直徑軸的材料為45號鋼，調治質處理。由表14-1查得二b =650MPa由表14-3查得二b=60MPa則3d_Me04匚少3360.07103V 0.1x60=39.15mm載荷水平面H垂直面V支承反力岳=3178.67NFw =1156.99NFF2H =2281.33NF2v =830.38N彎矩MMaH =2384O0N mmi Mav =8677N，mni總彎矩Ma =253690N mm扭矩TT= 425880 N

35、 m考慮到鍵槽對軸的削弱，將d增加大5%故 d =1.05 39.15 = 41.10mm ： 48mm 所以低速軸安全合理彎矩圖如上圖所示六、鍵的選擇6.1低速軸鍵選擇:低速軸轉矩T =424.9N m查表10-10查得許用應力 1=125150Mpa，取Jp】=100Mpali4Tdm二 p4 26520045 9 100二 26.19m mL1 _h d =26.1914 =40.19mm取 L1 =70mm4T - d2h2匚 p426520057 10 100=18.61mmL2 -丨2 b2 =18.6116 =34.61mm取L63mm與聯軸器聯接處鍵為鍵 A1270 b h L

36、 = 12mm 8mm 70 mm與齒輪接處鍵為鍵 A1463 b h L =14 mm 9mm 63 mm6.2中間軸鍵選擇:中間軸轉矩T =264 .2N m查表10-10查得許用應力 Jp 1=100120MPa,取Jp】=100MPa,dh二 p4 10870037 8 100=14.69mmL -l b =14.69 10 = 24.69mm取 L1 =70mm,L2 =36mm與小齒輪聯接處鍵為鍵A1222bhL =12 mm8mm 22 mm與大齒輪聯接處鍵為鍵A2870bhL = 28mm16 mm 70mm6.3高速軸鍵選擇:中間軸轉矩T =424 .9N m查表10-10查

37、得許用應力!邛1=100120Mpa，取J pl=100Mpa,4Tdh4 3180025 7 100=7.27mmL _l b = 7.27 8 =15.27mm 取 L =32mm與帶輪聯接處鍵為鍵 A 83 b h L = 8mm 6mm 70 mm七、滾動軸承的選擇7.1高速軸軸承:取 6009 , d =30 mm D =55mm B = 13mm 。1 先計算軸承載荷、內部軸向力F1+FP2故應以軸承1的徑向當量動載荷P2為計算依據。受中等沖擊載荷查表16-9得fp =1，; =3工作溫度正常 查表16-8 得 ft =1Lh1 =3 3008 = 7200 h3.查得：軸承徑向基

38、本額定動載荷Cr =fpP(60Lh)=106ft14559.4960142.7297200)3 =18012 .8N 乞 19500 N106故可用7007C/P5故所選7007C0/P5軸承適合7.3低速軸軸承：取 7009AC/P5 d = 45 mm D = 75 mm B = 29 mm 。1 先計算軸承載荷、內部軸向力Fr1 =寸冃：+F, =丁1156.992 +3178.672 =3382.68NFr2 = . F； 尸和 二.830.3822281 .332 =2427.7N2.計算軸承壽命為Lh今P2 P1故應以軸承2的徑向當量動載荷P2為計算依據受中等沖擊載荷 查表16-

39、9得fp =1 , ； =3工作溫度正常 查表16-8得仇=13.查得：軸承徑向基本額定動載荷*1 1= 1408 .87 N 乞 25800 NfpP 60n1 x3382 .6860 漢 88.813106Cr -(Lh)(67200)3ft 10故可用7009AC/P5故所選7009AC/P5軸承適合八、連軸器的選擇由于凸緣聯軸器德結構簡單，使用方便，可傳遞的轉矩較大，等優(yōu)點，且常 用于載荷較平穩(wěn)的兩軸連接首先考慮此聯軸器聯軸器的設計計算由于裝置用于V帶傳動，原動機為電動機，所以工作情況系數為K a =1.5，計算轉矩為 Tea =1.5 236.48N m=354.72N m查手冊選用

40、凸緣聯軸器GY-5其主要參數如下：公稱轉矩Tn二400N m軸孔直徑d1 =38mm半聯軸器與軸配合的轂孔長度 L=70mm.九、潤滑與密封9.1齒輪的潤滑采用浸油潤滑，浸油高度約為低速級大齒輪的一個齒高，取為10mm9.2滾動軸承的潤滑由于軸承周向速度為均大于2m/s,所以采用油潤滑。9.3潤滑油的選擇考慮到該裝置用于小型設備，選用全消耗系統(tǒng)用油L-AN15潤滑油。9.4密封方法的選取在軸和軸承配合處內端鑲入擋油環(huán)，軸承用脂潤滑確定擋油環(huán)的尺寸以 達到最好的密封效果，軸承端蓋內加墊O型密封圈。軸承端蓋結構設計：材料HT150高中軸承 7006 D=55,d3=6,n=4d0 = d31 =

41、7mmD0 二 D 2.5d3 = 72.5mmD2 = D02.5d3 二 90mme =1.2d3 =8.4mm _ e =12mmD4 = D -（10 15） = 45m mD5 二 D0 -3d3 = 51.5mmD6 = D -（2 4） = 52m m低軸承 7009 D=75, d3=8, n=4d0 = d3 1=9mmD0 二 D 2.5d3 =95mmD2 = D0 2.5d3 = 115mm e =1.2d3 二 9.6mmD4 二D -(1015) =67mmD5 二 D0 -3d3 = 71mmD6 = D -(2 4) = 75m m十、減速器附件設計（1）窺視孔

42、及其視孔蓋為了檢查傳動零件的嚙合情況、接觸斑點、側隙，并向箱體內注 入潤滑油，應在箱體的適當位置設置窺視孔。窺視孔設在上箱頂蓋能夠直接 觀察到齒輪嚙合部位的地方。平時，窺視孔的視孔蓋用螺釘固定在箱座上。 窺視孔為長方形，其大小應適當（以手能伸入箱內為宜），以便檢查齒輪嚙 合情況。（2）通氣器減速器工作時，箱體內溫度升高，氣體膨脹，壓力增大，為使箱 內受熱膨脹的空氣能自由排除，以保持箱體內外壓力平衡，不致使?jié)櫥脱?分箱面或軸伸密封件等縫隙滲漏，在箱體頂部裝設通氣器。（3）軸承蓋為了固定軸系部件的軸向位置并承受軸向載荷， 軸承座孔兩端用軸 承蓋封閉。軸承蓋有凸緣式和嵌入式兩種，圖中采用的是凸緣式

43、軸承蓋，利 用六角螺栓固定在箱體上；在外伸軸處的軸承蓋是透蓋，透蓋中裝有密封裝 置。（4）定位銷為了精確地加工軸承座孔，同時為了在每次拆裝箱蓋時仍保持軸承 座孔制造加工時的位置精度，應在精加工軸承孔前，在箱蓋與箱座的連接凸 緣上配裝定位銷。圖中采用的是兩個定位圓錐銷，安置在箱體縱向兩側連接 凸緣上。對稱箱體應呈非對稱布置，以免錯裝。（5）油面指示器為了檢查減速器內油池油面的高度，以便經常保持油池內有適當的 油量，一般在箱體便于觀察、油面較穩(wěn)定的部位，裝設油面指示器，圖中的 指示器為油標尺。（6）放油螺塞 換油時，為了排放污油和清洗劑，應在箱座底部、油池的最低位置 處開設放油孔， 平時用螺塞將放油孔堵住， 放油螺塞和箱體接合面應加