小半徑曲線預應力連續(xù)梁設計

1、小半徑曲線預應力連續(xù)梁設計關鍵詞：小半徑曲線，預應力連續(xù)梁，結構設計1.概述昆山合興路南延接小虞河工程跨規(guī)劃合興西路采用三跨變截面預應力混凝土連續(xù)梁。橋梁所在的道路中心線位于彎曲半徑為200m的圓弧上。沿道路中心線方向連續(xù)梁跨徑布置為35+60+35m 。主梁采用少支架現澆施工，一次落架。橋梁總布 置圖如圖1.1.Id虬=r尸U U圖1.12. 設計標準(1) 道路等級：城市次干路(2) 設計速度：40km/h(3) 設計荷載：城-A級，每幅橋按3車道考慮。(4) 橋面寬度：雙向四車道+非機動車道，全寬22.5m3. 設計參數3.1結構構造橋梁分兩幅布置，左右幅之間留 2cm變形縫。左幅箱梁中

2、心處曲線半徑為 205.63m，右幅箱梁中心處曲線半徑為194.37m。中跨圓心角為17.2。，邊跨圓心 角為10.0 °。主梁采用單箱雙室、斜腹板箱形截面?？缰辛焊邽?.8m，墩頂梁高3.5m，梁高按二次拋物線變化。每幅橋梁頂板寬11.24m，翼緣懸臂長1.8m，腹板斜率2.7:1。 頂板厚25cm ;跨中底板厚25cm，中支點底板厚80cm ;跨中腹板厚50，中支點 腹板厚70cm。中支點橫梁厚2.5m，邊支點橫梁厚1.5m。中跨設4道跨間橫隔板， 橫隔板間距12m ;邊跨設兩道跨間橫隔板，橫隔板間距10m。左幅主梁跨中及墩頂截面見圖3.13.2。1SD杖圖3.1跨中截面圖3.2

3、墩頂截面3.2預應力布置主梁采用單向預應力。縱向預應力采用高強度低松弛鋼絞線，標準強度1860MPa，腹板鋼束采用1215.2mm，頂、底板鋼束采用915.2mm。腹板束米用兩端張拉，頂、底板束米用單端或兩端張拉I3ESF|?|1習蟲|fHlFH mi n miniHOBHitI田區(qū)IIEHI圖3.3墩頂鋼束橫斷面布置圖3.4中跨跨中鋼束橫斷面布置3.3支座布置由于本橋曲線半徑較小，結構在荷載作用下，扭矩較大，為改善支座受力，各墩采用雙支座。支座采用盆式橡膠支座。中支點支座橫向中心距4.0m，邊支點支座橫向中心距5.0m。4. 結構計算 4.1計算模型采用Midas Civil 2012 軟件

4、并考慮曲線因素，建立曲線單梁模型。這里曲線指 的是以直代曲，即兩個節(jié)點之間為直線，但是模型中的每個節(jié)點都在半徑為200m的曲線上。主梁按部分預應力 A類構件設計。圖4.1結構計算模型4.2內力圖恒載作用下彎矩分布如下圖，最大負彎矩-106544kN.m ，中跨最大正彎矩34082kN.m。aioiiimjiOirmi圖4.2恒載彎矩圖恒載作用下剪力分布如下圖，中墩附近最大剪力10371kN，邊支點附近最大剪力 2648kN。圖4.3恒載剪力圖*fc * 巴7乂3衛(wèi)3105kN.m恒載作用下扭矩分布如下圖，主墩墩頂附近扭矩最大，最大扭矩為J'rfi nornrmn.LssniII圖4.4

5、恒載扭矩圖4.3抗彎承載能力極限強度主梁抗彎承載能力驗算如下圖，從圖中可以看出，箱梁的抗彎承載能力滿足要求。圖4.5抗彎承載能力極限強度4.4正截面抗裂ISKM JaHWiiAfl-VM-a.M-ai：- MC會Mffi 13!圖4.6短期效應組合上緣正應力包絡圖長期效應組合下，上緣最小壓應力 0.76MPa，下緣最小壓應力-0.57MPa圖4.8長期效應組合上緣正應力包絡圖圖4.9長期效應組合下緣正應力包絡圖4.5持久狀況最大壓應力標準組合作用下，上緣最大壓應力 9.70MPa，下緣最大壓應力11.26MPa。圖4.10標準組合上緣應力包絡圖%uiirEWOP73Ui圖4.11標準組合下緣應力包絡圖4.6支反力中支點、邊支點反力見下表，恒載作用中支點曲線內側反力10855kN，邊支點曲線內側反力1408kN 。表4.1支反力工況名稱邊支點（kN）:中支點（kN）曲線內側曲線外側曲線內側曲線外側恒載14081535108558848活載取大1104114923262003活載最小-223-399-328-563計算結果表明：中墩內側支座的支