混凝土結構設計規(guī)范-GB50010-修訂內(nèi)容介紹ppt課件

1、 修訂概況修訂概況u 2019 2019年年2 2月月8 8日日 第一次全體工作會議北京）第一次全體工作會議北京） u 成立修訂組，分工。成立修訂組，分工。 本校參加：本校參加：u “ “結構分析，承載力計算，結構構件抗震設結構分析，承載力計算，結構構件抗震設 計計” ” 修訂修訂 u 20192019年年8 8月月25302530日日 第二次全體工作會議成都）第二次全體工作會議成都） u 討論討論 征求意見初稿征求意見初稿，對各部分提出修訂意見，對各部分提出修訂意見u20192019年年1212月月8989日日 第三次全體工作會議北京）第三次全體工作會議北京）u 討論初稿，構成討論初稿，構成

2、 征求意見稿征求意見稿u20092009年年1111月月2929日日1212月月2 2日日 第四次全體工作會議北京）第四次全體工作會議北京）u 討論討論 送審初稿送審初稿，構成，構成 送審稿送審稿偏心受壓構件的二階效應偏心受壓構件的二階效應1） 效應：豎向力在產(chǎn)生了側移的結構中引起的附加側移和效應：豎向力在產(chǎn)生了側移的結構中引起的附加側移和附加內(nèi)力也稱結構側移引發(fā)的二階效應）。附加內(nèi)力也稱結構側移引發(fā)的二階效應）。 用結構分析解決用結構分析解決有限元分析計算機分析）；增大系數(shù)法有限元分析計算機分析）；增大系數(shù)法 效應：軸壓力在產(chǎn)生了撓曲的桿件中引起的附加撓度和效應：軸壓力在產(chǎn)生了撓曲的桿件中引

3、起的附加撓度和附加內(nèi)力附加內(nèi)力 （桿件自身撓曲引起的二階效應）（桿件自身撓曲引起的二階效應）第一類：第一類：“使用構件折減剛度的考慮二階效應的結構彈性分使用構件折減剛度的考慮二階效應的結構彈性分析方法析方法”（亦稱（亦稱“考慮幾何非線性的彈性有限元法考慮幾何非線性的彈性有限元法”）；）； 第二類：第二類：“柱偏心距增大系數(shù)法柱偏心距增大系數(shù)法”（或稱（或稱“ 法法”）；）； 第三類：第三類：“層增大系數(shù)法或?qū)釉龃笙禂?shù)法或“整體增大系數(shù)法整體增大系數(shù)法”。 第一類方法：較全面合理；第二、三類方法：基本等效第一類方法：較全面合理；第二、三類方法：基本等效PP0lP0lPP0l nsssMMM1sP

4、PsM nsMs011sjND H s211scdHGkE J nsssMMM20s001 1 1500 / lehhc0.5 f AN0l 效效應應 考考慮條慮條件：件：當當同一主同一主軸軸方向的桿端方向的桿端彎彎矩比矩比 不大于不大于0.9且且設計設計軸壓軸壓比不大于比不大于0.9時時，若，若構構件的件的長細長細比比滿滿足下式的要求，可不考足下式的要求，可不考慮慮該該方向方向構構件自身件自身撓撓曲曲產(chǎn)產(chǎn)生的附加生的附加彎彎矩影矩影響響。 同一主同一主軸軸方向的方向的彎彎矩矩設計值設計值，絕對值較絕對值較大端大端為為 ， 絕絕對值較對值較小端小端為為 ，當構當構件按件按單單曲率曲率彎彎曲曲時

5、時，為為正，否正，否則為負則為負； 構構件的件的計計算算長長度，近似取偏心受度，近似取偏心受壓構壓構件相件相應應主主軸軸方向方向兩兩支支承點之承點之間間的距離。的距離。P12/M M012 / 34 - 12 ( /)l iM M1M2M2M1M0l 計算方法：偏心受壓構件，在其偏心方向上考慮桿件計算方法：偏心受壓構件，在其偏心方向上考慮桿件自身撓曲影響的控制截面彎矩設計值可按下列公式計算：自身撓曲影響的控制截面彎矩設計值可按下列公式計算：等代柱端彎矩的折減系數(shù)等代柱端彎矩的折減系數(shù) ： 當當 小于小于1.0時，取時，取 =1.0； 對剪力墻類構件，可取對剪力墻類構件，可取 =1.0。 注：此

6、法與注：此法與ACI規(guī)范基本相同，僅此處系數(shù)用曲率表達規(guī)范基本相同，僅此處系數(shù)用曲率表達。 mns2 MCM1m20.70.3MCM20nsc201 1 1300 / ( )lMNhh cc0.5 f ANmnsCmnsCmnsC 當僅配置箍筋時，矩形、當僅配置箍筋時，矩形、T形和形和I形截面受彎構件的斜截面受形截面受彎構件的斜截面受剪承載力應符合下列規(guī)定：剪承載力應符合下列規(guī)定： 截面混凝土受剪承載力系數(shù)截面混凝土受剪承載力系數(shù) 對于一般受彎構件取對于一般受彎構件取0.7； 對集中荷載作用下的獨立梁，取對集中荷載作用下的獨立梁，取 注：箍筋項前的系數(shù)由注：箍筋項前的系數(shù)由1.25改為改為1.

7、0；用鋼量增加約；用鋼量增加約25%。 斜截面受剪承斜截面受剪承載載力力計計算算 vcst0yv0sAVf bhfhs1.751cosxVVsinyVVx001.750.071svxuxtyvxxAVVf bhfhNsy001.750.071svyuytyvyyAVVf hbfbNs 雙向受剪框架柱斜截面受剪承載力計算雙向受剪框架柱斜截面受剪承載力計算xuxVVyuyVV001.75cos0.07cos1svxxuxtyvxxAVVfbhfhNs001.75sin0.07 sin1svyyuytyvyyAVVfhbfbNs計算值與試驗值之比的平均值為計算值與試驗值之比的平均值為0.9470.7

8、551.189），是可以接受的。），是可以接受的。1u0.351.20.2styvcortttA f ANTfWWsA00)2 . 0175. 1)(5 . 1 (hsAfNbhfVsvyvttsAAfWANfTcorstyvttt12 . 1)2 . 035. 0 (0) 1(2 . 015 . 1bhWTVtt15 . 0tRC結構中采用高強鋼筋結構中采用高強鋼筋HRB500，HRBF500），其用鋼量），其用鋼量一般由裂縫或變形控制，限制了高強鋼筋的應用。一般由裂縫或變形控制，限制了高強鋼筋的應用。 按荷載效應的標準組合按荷載效應的標準組合PC或準永久組合或準永久組合RC并考慮長并考慮長

9、期作用影響的最大裂縫寬度期作用影響的最大裂縫寬度(mm)可按下列公式計算：可按下列公式計算： 標準組合一般用于不可逆正常使用極限狀態(tài)；標準組合一般用于不可逆正常使用極限狀態(tài)； 頻遇組合一般用于可逆正常使用極限狀態(tài)；頻遇組合一般用于可逆正常使用極限狀態(tài)； 準永久組合一般用在當長期效應是決定性因素時的正常使用準永久組合一般用在當長期效應是決定性因素時的正常使用極限狀態(tài)。極限狀態(tài)。裂縫寬度計算裂縫寬度計算5）smaxcrcrs wlEtktes 1.1 0.65 f eqcrste1.9 0.08 dlc 表表7.1.2-1 構件受力特征系數(shù)構件受力特征系數(shù)注：將系數(shù)注：將系數(shù) 由原來的由原來的2.

10、1降低到降低到1.9； 將標準組合改為準永久組合。將標準組合改為準永久組合。裂縫寬度約減小裂縫寬度約減小30%，可適應高強鋼筋的應用。，可適應高強鋼筋的應用。crcr 完善規(guī)范的完整性，從以構件計算為主適當完善規(guī)范的完整性，從以構件計算為主適當擴展到整體結構的設計，補充擴展到整體結構的設計，補充“結構方案結構方案和和“結構抗倒塌設計結構抗倒塌設計的原則的原則6）結構方案設計結構方案設計 混凝土結構的選型及布置混凝土結構的選型及布置 結構縫的設計原則結構縫的設計原則 結構構件的連接和構造結構構件的連接和構造 建筑、抗震、耐久、抗災、節(jié)材等建筑、抗震、耐久、抗災、節(jié)材等dAdASR 對對于可能遭受

11、偶然作用，且倒塌可能引起于可能遭受偶然作用，且倒塌可能引起嚴嚴重后果的重要混凝土重后果的重要混凝土結構結構，宜，宜進進行行防防連續(xù)連續(xù)倒塌倒塌設計設計?；炷粱炷两Y構結構的防的防連續(xù)連續(xù)倒塌倒塌設計設計宜符合下列要求：宜符合下列要求： 避免使避免使結構結構中的中的關鍵構關鍵構件直接遭受偶然作用；件直接遭受偶然作用； 采取采取減減小偶然作用效小偶然作用效應應的措施；的措施； 在在結構結構容易遭受偶然作用影容易遭受偶然作用影響響的的區(qū)區(qū)域增加冗余域增加冗余約約束；束； 增強疏散通道、避增強疏散通道、避難難空空間間及及結構關鍵傳結構關鍵傳力部位的承力部位的承載載能力和能力和變變形性能。形性能。驗算

12、結構體系中的剩余部分的承載能力。驗算結構體系中的剩余部分的承載能力。 對大跨度混凝土樓蓋結構，宜進行豎向自振頻率驗算，其自對大跨度混凝土樓蓋結構，宜進行豎向自振頻率驗算，其自振頻率不宜低于下列要求：振頻率不宜低于下列要求： 住宅和公寓住宅和公寓6 Hz; 辦公樓和旅館辦公樓和旅館5 Hz; 大跨度公共建筑大跨度公共建筑3.5 Hz; 工業(yè)建筑及有特殊要求的建筑根據(jù)使用功能提出要求。工業(yè)建筑及有特殊要求的建筑根據(jù)使用功能提出要求。 u對下列情況的既有結構應進行相應的設計對下列情況的既有結構應進行相應的設計 u 延長使用年限；延長使用年限；u 加固、改造，消除安全隱患；加固、改造，消除安全隱患；u

13、 改變用途或使用環(huán)境；改變用途或使用環(huán)境；u 改建、擴建；改建、擴建；u 受損后的修復。受損后的修復。 鋼筋修訂時作下列改動：鋼筋修訂時作下列改動：增加增加500MPa級高強鋼筋；級高強鋼筋；列入列入HRBF系列細晶粒鋼筋；系列細晶粒鋼筋；淘汰低強的淘汰低強的HPB235鋼筋，代之以鋼筋，代之以HPB300鋼筋，鋼筋，並並規(guī)規(guī)定了過渡方法；定了過渡方法；列入中強鋼絲以增加預應力筋品種，補充中強空檔列入中強鋼絲以增加預應力筋品種，補充中強空檔. 注：當采用直徑大于注：當采用直徑大于40 mm的鋼筋時，應經(jīng)相應的試驗檢驗的鋼筋時，應經(jīng)相應的試驗檢驗或有可靠的工程經(jīng)驗或有可靠的工程經(jīng)驗 針對目前工程

14、中較多超長結構不設縫的實際需求，增補了間針對目前工程中較多超長結構不設縫的實際需求，增補了間接作用效應分析原則，重點強調(diào)對收縮、徐變和溫度作用的考接作用效應分析原則，重點強調(diào)對收縮、徐變和溫度作用的考慮。慮。間接作用范圍：當混凝土的收縮、徐變，以及溫度等間接作間接作用范圍：當混凝土的收縮、徐變，以及溫度等間接作用在結構中產(chǎn)生的作用效應可能危及結構的安全或正常使用時用在結構中產(chǎn)生的作用效應可能危及結構的安全或正常使用時，宜進行間接作用分析。，宜進行間接作用分析。 溫度作用應按下列情況考慮溫度作用應按下列情況考慮 混凝土施工期：考慮外界氣溫、混凝土澆筑溫度、膠凝材料混凝土施工期：考慮外界氣溫、混凝

15、土澆筑溫度、膠凝材料水化熱、調(diào)節(jié)結構溫度狀態(tài)的人工溫控措施、建筑物基底及相水化熱、調(diào)節(jié)結構溫度狀態(tài)的人工溫控措施、建筑物基底及相鄰部分的熱量傳導等；鄰部分的熱量傳導等； htpc,mm0(0.70.25)lFfu h配置箍筋時的受沖切承載力配置箍筋時的受沖切承載力tpc,mm0yvsvu(0.55 0.25 ) 0.8 lFfu hf A 配置彎起鋼筋時的受沖切承載力配置彎起鋼筋時的受沖切承載力tpc,mm 0y sbu(0.550.25)0.8sinlFfu hf A（將原系數(shù)（將原系數(shù)0.35提高到提高到0.55，將原系數(shù)，將原系數(shù)0.15提高到提高到0.25）增加了按應力限制鋼筋間距的要

16、求增加了按應力限制鋼筋間距的要求(13)(13)裂縫寬度公式給出的是縱筋處的寬度，在較裂縫寬度公式給出的是縱筋處的寬度，在較寬的梁中，兩鋼筋之間的裂縫最大。寬的梁中，兩鋼筋之間的裂縫最大。 對鋼筋混凝土受彎構件及環(huán)境為一對鋼筋混凝土受彎構件及環(huán)境為一a a類的類的預應力混凝土受彎構件，當鋼筋凈保護層厚度預應力混凝土受彎構件，當鋼筋凈保護層厚度不大于不大于65mm65mm時，除計算最大裂縫寬度外，離構時，除計算最大裂縫寬度外，離構件受拉邊最近的縱向帶肋鋼筋的最大間距宜符件受拉邊最近的縱向帶肋鋼筋的最大間距宜符合表合表7.1.57.1.5規(guī)定。規(guī)定。 當配置有粘結預應力筋，且在使用荷載下預應力筋的

17、應當配置有粘結預應力筋，且在使用荷載下預應力筋的應力增量力增量 , 在在 。有粘結預應力束的。有粘結預應力束的間距不應超過非預應力配筋允許的最大間距的間距不應超過非預應力配筋允許的最大間距的2/3。 22ps160N/mm240N/mm（pspsmax0.4mmwmax0.3mmwmax0.2mmws表表7.1.5 控制裂縫寬度帶肋鋼筋的最大間距控制裂縫寬度帶肋鋼筋的最大間距smm）skqk1BMMMBs/BB注：注： 1 混凝土強度等級不大于混凝土強度等級不大于C25時，表中保護層厚度數(shù)值時，表中保護層厚度數(shù)值應增加應增加5mm； 2 鋼筋混凝土基礎應設置混凝土墊層，其縱向受力鋼筋鋼筋混凝土

18、基礎應設置混凝土墊層，其縱向受力鋼筋的混凝土保護層厚度應從墊層頂面算起，且不小于的混凝土保護層厚度應從墊層頂面算起，且不小于40mm。yabtfldfpyabtfldfaa abll 縱縱向受力向受力鋼鋼筋的最小配筋百分率筋的最小配筋百分率(%)cyfftyff注：受壓構件的配筋率采用雙控，有利于高強材料應用。注：受壓構件的配筋率采用雙控，有利于高強材料應用。crminy1.05Mhf bs,m inm incrAbh hcr構件截面的臨界厚度，當小于構件截面的臨界厚度，當小于h/2時取時取h/2； M構件的正截面受彎承載力設計值。構件的正截面受彎承載力設計值。 為節(jié)約鋼筋，提出少筋混凝土配筋

19、率的概念。由臨界為節(jié)約鋼筋，提出少筋混凝土配筋率的概念。由臨界厚度計算配筋量，但仍需滿足絕對配筋下限值，限制為一厚度計算配筋量，但仍需滿足絕對配筋下限值，限制為一半及半及0.1 。c,ext0.01Ac,extAc,ext11) (2 )Ac h xbc c2（a鋼筋端頭加錨板錨固鋼筋端頭加錨板錨固 （b90彎折錨固彎折錨固圖圖9.3.4 梁上部縱向鋼筋在框架中層端節(jié)點內(nèi)的錨固梁上部縱向鋼筋在框架中層端節(jié)點內(nèi)的錨固pc cu5603401+15lf pc cu5603401+15lf pc cu555 3001+15lf pc cu5 553001+15lf 后張法構件后張法構件ty1 8 0

20、ff0.91.0和和 0.70.8和和 ty145ff0.60.7和和 ty125ff0.50.6和和 ty105ff1.11.2和和 ty215ff0.91.0和和 ty180ff0.80.9和和 ty160ff0.70.8和和 ty145ff注：對于采用注：對于采用335MPa335MPa級縱向受力鋼筋的柱，其最小配筋百分級縱向受力鋼筋的柱，其最小配筋百分率的數(shù)值應采用括號內(nèi)的數(shù)值；當混凝土強度等級高于率的數(shù)值應采用括號內(nèi)的數(shù)值；當混凝土強度等級高于C60C60時，按時，按C60C60取值。取值。表表11.4.11 柱軸壓比限值柱軸壓比限值jb0sbjbMVha9度時和一級框架結構尚應符合buajb 0s1.15MVha 其他其他層層中中間節(jié)