(貨車)主減速器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)車輛工程

1、題 目： 中型貨車主減速器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 一、設(shè)計(jì)題目一、設(shè)計(jì)題目中型貨車主減速器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中型貨車主減速器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)二、設(shè)計(jì)參數(shù)二、設(shè)計(jì)參數(shù)驅(qū)動(dòng)形式:4*2 后驅(qū)最高車速:98km/h軸距: 4700mm最大爬坡度:30%輪距: 1900mm/1900mm汽車長(zhǎng)寬高: 7000mm/2000mm/2300mm整備質(zhì)量:3650kg變速器傳動(dòng)比:5.06 4.016 3.09 1.71 1 4.8額定載質(zhì)量:4830kg輪胎型號(hào): 8.25-16前后軸負(fù)荷: 1900kg/1750kg 3060kg/5420kg離地間隙:300mm前后懸架長(zhǎng)度:1100mm/1200mm 目錄1 前言.12 主減速器設(shè)

2、計(jì).22.1 發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率的計(jì)算.22.2 發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩的計(jì)算.22.3 主減速比的確定.22.4 主減速器計(jì)算載荷的確定.32.5 錐齒輪主要參數(shù)的選擇.42.6 主減速器錐齒輪輪齒強(qiáng)度的計(jì)算.73 差速器設(shè)計(jì).103.1 差速器齒輪主要參數(shù)選擇.10I3.2 差速器齒輪強(qiáng)度計(jì)算.124 齒輪的材料的選擇及熱處理.135 結(jié)論.14參考文獻(xiàn).15 01 前言全世界范圍內(nèi)的汽車數(shù)量越來(lái)越多，汽車工業(yè)的發(fā)展水平成為了衡量一個(gè)國(guó)家整體工業(yè)水平和綜合經(jīng)濟(jì)實(shí)力的標(biāo)志之一，充分顯示出其巨大的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。隨著科學(xué)技術(shù)的不斷進(jìn)步,和高尖端技術(shù)在各個(gè)方面更為廣泛的應(yīng)用,機(jī)械系統(tǒng)和機(jī)械產(chǎn)品對(duì)于傳動(dòng)裝

3、置尤其是減速器等減速裝置的要求也在不斷的提升,那些能在小空間小體積下提供大傳動(dòng)比、高輸出扭矩、低輸出轉(zhuǎn)速的減速器將成為未來(lái)減速裝置的主流減速器是一種動(dòng)力傳達(dá)機(jī)構(gòu)，利用齒輪的速度轉(zhuǎn)換器，將發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)的回轉(zhuǎn)數(shù)減速到所要的回轉(zhuǎn)數(shù)，并得到較大轉(zhuǎn)矩的機(jī)構(gòu)。在目前用于傳遞動(dòng)力與運(yùn)動(dòng)的機(jī)構(gòu)中，減速器的應(yīng)用范圍相當(dāng)廣泛。幾乎在各式機(jī)械的傳動(dòng)系統(tǒng)中都可以見到它的蹤跡，從交通工具的船舶、汽車、機(jī)車，建筑用的重型機(jī)具，機(jī)械工業(yè)所用的加工機(jī)具及自動(dòng)化生產(chǎn)設(shè)備，到日常生活中常見的家電，鐘表等等.其應(yīng)用從大動(dòng)力的傳輸工作，到小負(fù)荷，精確的角度傳輸都可以見到減速器的應(yīng)用，且在工業(yè)應(yīng)用上，減速器具有減速及增加轉(zhuǎn)矩功能。因此廣泛

4、應(yīng)用在速度與扭矩的轉(zhuǎn)換設(shè)備減速器和齒輪的設(shè)計(jì)與制造技術(shù)的發(fā)展，在一定程度上標(biāo)志著一個(gè)國(guó)家的工業(yè)水平，因此，開拓和發(fā)展減速器和齒輪技術(shù)在我國(guó)有廣闊的前景 - 1 - 12 主減速器設(shè)計(jì)2.1 發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率的計(jì)算若給出了預(yù)期的最高車速，選擇的汽車發(fā)動(dòng)機(jī)功率應(yīng)大體等于，但不小于以最高車速行駛時(shí)行駛阻力之和，即 (2-1)max3maxmax7614036001aDaTevACvGfP A 為迎風(fēng)面積。；2658. 310*2300*2000*78. 0h78. 0mBA空氣阻力系數(shù) 貨車選為 0.8；DC對(duì)于載貨汽車可取 0.015-0.020，這里取 0.019；f算的 Pemax=81.6kw

5、貨車柴油機(jī)達(dá)到最大功率時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速范圍是 1800r/min-2600r/min在此選擇 np=2600r/min存在不同種類，不能用同一機(jī)理去解釋不同礦震的成因和現(xiàn)象。更不能用單一方法或措施去預(yù)測(cè)和防治礦震。因此要對(duì)礦震進(jìn)行分類，并且出現(xiàn)了多種分類方法2.2 發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩的計(jì)算 (2-2)peenPTmaxmax9549為轉(zhuǎn)矩適應(yīng)性系數(shù)，一般在 1.1-1.3 之間選取，此處取 1.1。 =329maxeTmN.2.3 主減速比的確定對(duì)于具有很大功率的轎車、客車、長(zhǎng)途公共汽車，值應(yīng)按下式來(lái)確定0i (2-3)gHaprivnrimax0377. 0車輪的滾動(dòng)半徑，在此選用輪胎型號(hào)為 8.

6、25-16，滾動(dòng)半徑為 0.407m；rr最大功率時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，在此取 2600r/min；pn 2汽車的最高車速，在此為 98Km/min；maxav變速器最高擋傳動(dòng)比，為 1；gHi對(duì)于其他汽車來(lái)說(shuō)，為了用稍微降低最高車速的辦法來(lái)得到足夠的功率儲(chǔ)備，主減速比一般比求得的要大 10%25% 0i取=5.0890i2.4 主減速器計(jì)算載荷的確定按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩和最低擋傳動(dòng)比確定從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 Tce (2-4) niikiTkTfedce01max式 3.2變矩系數(shù)，由于不采用液力變矩器，所以為 1；dk1i變速器一擋傳動(dòng)比，在此取 5.06; 0i主減速器傳動(dòng)比在此取 5.089;分

7、動(dòng)器傳動(dòng)比；由于不采用分動(dòng)器，所以為 1；fi發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出的最大轉(zhuǎn)矩，在此取 329;maxeTmN 0k結(jié)合離合器而產(chǎn)生沖擊載荷時(shí)的超載系數(shù)，對(duì)于一般的載貨汽車取 k0=1.0， k 為 1；該汽車的驅(qū)動(dòng)橋數(shù)目在此取 1；n傳動(dòng)系上傳動(dòng)部分的傳動(dòng)效率，在此取 0.96算得: Tce=8134.6Nm按驅(qū)動(dòng)輪打滑轉(zhuǎn)矩確定從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩csT (2-5)mm22ircsrmGT滿載狀態(tài)下，一個(gè)驅(qū)動(dòng)橋上的靜載荷，該車為后輪驅(qū)動(dòng)，故驅(qū)動(dòng)橋的靜載荷2G即為后軸的載荷。為 53116N取 1.22m輪胎對(duì)路面的附著系數(shù)，在此取=0.85； - 3 - 3分別為所計(jì)算的主減速器從動(dòng)錐齒輪到驅(qū)動(dòng)車輪之

8、間的傳動(dòng)效率和傳動(dòng)mmi、比，均取 1. 算得：Tcs=22050Nm按汽車日常行駛平均轉(zhuǎn)矩確定從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩cfT (2-6)nirFTmmrtcfFt日常行駛時(shí)的牽引力。取 6246N算得：= 2542NmcfT由式 3.2 和式 3.3 求得的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，是作用到從動(dòng)錐齒輪上的最大轉(zhuǎn)矩，不同于用式 3.4 求得的日常行駛平均轉(zhuǎn)矩。當(dāng)計(jì)算錐齒輪最大應(yīng)力時(shí)，計(jì)算轉(zhuǎn)矩 Tc應(yīng)取前面兩種的較小值；當(dāng)計(jì)算錐齒輪疲勞壽命時(shí)，TC取 Tcf。主動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩為 (2-7)g0iTTcz式中，io為主減速比；g為主、從動(dòng)錐齒輪間的轉(zhuǎn)動(dòng)效率，對(duì)于雙曲面齒輪副，當(dāng)i06 時(shí)，取 85%，當(dāng) i06

9、時(shí)，取 90%。這里結(jié)合已有數(shù)據(jù)，取 90%。算得：當(dāng) Tc=minTce,Tcs=8134.6 時(shí)，=1776NmzT當(dāng) Tc=時(shí)，=555NmcfTzT2.5 錐齒輪主要參數(shù)的選擇主減速器錐齒輪的主要參數(shù)有主、從動(dòng)錐齒輪齒數(shù)和、從動(dòng)錐齒輪大端分度圓1z2z直徑 D2和端面模數(shù) ms、主、從動(dòng)錐齒輪齒面寬 b1和 b2、雙曲面齒輪副的偏移距 E、中點(diǎn)螺旋角 、法向壓力角 等。2.5.1 主、從動(dòng)錐齒輪齒數(shù) z1和 z2因設(shè)計(jì)的車輛為商用車，所以原則上 z16 又因主傳動(dòng)比為 5.089z1=6， z2=6*5.089=30.534 4z1=7，z2 =7*5.089=35.623z1=8，z

10、2 =8*5.089=40.712z1=9，z2 =9*5.089=45.901分析以上數(shù)據(jù)，當(dāng) z1=9 時(shí)，取得 z2=45.901，取 46，z1不是很大，且 9 與 46 沒(méi)有公約數(shù)經(jīng)過(guò)驗(yàn)證負(fù)荷要求。因此初選 z1=9，z2 =46。2.5.2 從動(dòng)錐齒輪大端分度圓直徑 D2和端面模數(shù) ms對(duì)于單級(jí)主減速器，增大尺寸 D2會(huì)影響驅(qū)動(dòng)橋殼的離地間隙，減小 D2又會(huì)影響跨置式主動(dòng)齒輪的前支承座的安裝空間和差速器的安裝。D2可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式初選，即 (2-8)322cDTKD 直徑系數(shù)，一般取 13.016.0；2DKTc從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，為 Tce和 Tcs中的較小者取其值為 3229.

11、27Nm；由式 3.10 得： =（13.015.3）=（261.45321.78）；2D36 .8134mm初選 D2=310，則齒輪端面模數(shù) ms=D2/z2=310/46=6.739mmmm同時(shí) ms還應(yīng)滿足 (2-9)3CmsTKm 為模數(shù)系數(shù)，取 0.30.4.mK033. 6minsm045. 8maxsm6.739,8.045,故滿足設(shè)計(jì)要求。2.5.3 主、從動(dòng)齒輪齒面寬 b1、b2的選擇對(duì)于從動(dòng)錐 齒輪齒面寬 b2，推薦不大于其節(jié)錐距 A2的 0.3 倍，即，而且223 . 0Ab 應(yīng)滿足，一般也推薦 b2=0.155D2=0.155*310=48mm2bsmb102小齒輪齒

12、面寬 b1=1.148.05=52.8mm。2.5.4 雙曲面齒輪副偏移距E對(duì)于總質(zhì)量較大的商用車 E(0.10-0.12)D2,取 E=0.1d2=31mm 且取E20%A2,E=31mm - 5 - 52.5.5 中心螺旋角 主動(dòng)齒輪中點(diǎn)處的螺旋角可按下式初選: =25+521zz+902Ed (2-10)1算得=45.30，選用 45 度。1 (2-11)1733. 0205.4823103122sin22bDE得=9.97=35.03 初選 3512其平均螺旋角為（）=4021212.5.6 螺旋方向通常來(lái)說(shuō)，汽車主減速器小錐齒輪一般為左旋，而大齒輪為右旋。2.5.7 法向壓力角載貨汽

13、車一般選用 22.5的壓力角，所以在這里初選 22.5。2.5.8 齒輪基本參數(shù)表 3-1 雙曲面齒輪主要參數(shù)序號(hào)項(xiàng)目名稱數(shù)值1小齒輪齒數(shù)Z192大齒輪齒數(shù)Z2463大齒輪齒面寬F484小齒輪軸線偏移距E315大齒輪分度圓直徑d23106刀盤名義半徑rd152.47小齒輪節(jié)錐角r11252 218小齒輪中點(diǎn)螺旋角1459大齒輪中點(diǎn)螺旋角31455410大齒輪節(jié)錐角r276471811大齒輪節(jié)錐角頂點(diǎn)到小齒輪節(jié)錐軸線的距離Z-0.02 612大齒輪節(jié)錐距A0 159.3413大齒輪齒頂角2 0.90414大齒輪齒根角2 4.41415大齒輪齒頂高h(yuǎn)21.86816大齒輪齒根高h(yuǎn)210.48117

14、徑向間隙C1.36418大齒輪齒全高h(yuǎn)12.34919大齒輪齒工作高h(yuǎn)g10.98520大齒輪面錐角r0277413321大齒輪根錐角rR272222422大齒輪外圓直徑d02310.85423大齒輪外緣至小齒輪軸線的距離X0234.59124大齒輪面錐頂點(diǎn)至小齒輪軸線的距離Z0-0.68225大齒輪根錐頂點(diǎn)至小齒輪軸線的距離Zr1.84026小齒輪面錐角r011711427小齒輪面錐頂點(diǎn)至大齒輪軸線的距離G0-3.59228小齒輪外緣至大齒輪軸線的距離BR151.80329小齒輪輪齒前緣至大齒輪軸線的距離B1101.58430小齒輪的外圓直徑d0191.67131小齒輪根錐頂點(diǎn)至大齒輪軸線的

15、距離GR3.76732小齒輪根錐角rR111592333最小齒側(cè)間隙允許值Bmin0.20034最大齒側(cè)間隙允許值Bmax0.2702.6 主減速器錐齒輪輪齒強(qiáng)度的計(jì)算2.6.1 單位齒長(zhǎng)上圓周力主減速器齒輪的表面耐磨性，常常用單位齒長(zhǎng)圓周力來(lái)估算，即 Nmm (2-12)2bFp F作用在輪齒上圓周力。 - 7 - 7從動(dòng)齒輪的齒面寬，在此取 52.8mm。2b按發(fā)動(dòng)機(jī) 最大轉(zhuǎn)矩計(jì)算時(shí) (2-13)21max2bnDikiTkpfgedD1為主動(dòng)齒輪分度圓直徑，D1的值不容易直接確定，但=60.651mm，計(jì)1D1D1zms算時(shí)將 D1代入計(jì)算，D1由于為最小值，如 D1滿足設(shè)計(jì)要求，則 D

16、1必定滿足要求。當(dāng)貨車掛一檔時(shí)，*10 =1097.9N/mm48*651.60*196. 0*1*06. 5*329*1*2p3當(dāng)貨車掛直接檔時(shí)，*10 =216.9N/mm48*651.60*196. 0*1*1*329*1*2p3按驅(qū)動(dòng)輪打滑計(jì)算：(2-14)發(fā)現(xiàn)不滿足許用應(yīng)力值，但是，在現(xiàn)代汽車設(shè)計(jì)中，由于材料加工工藝等制造質(zhì)量的提高，許用應(yīng)力有時(shí)高出 20%-25%。而且，對(duì)于驅(qū)動(dòng)輪打滑這種極限工況，在現(xiàn)代汽車應(yīng)用中，發(fā)動(dòng)機(jī)不可能提高這樣大的轉(zhuǎn)矩。因此此項(xiàng)值僅為極限工況下的一種檢驗(yàn)，在計(jì)算數(shù)值偏差不是很大的情況下，可以認(rèn)為滿足設(shè)計(jì)要求。2.6.2 輪齒彎曲強(qiáng)度錐齒輪的齒根彎曲應(yīng)力為

17、(2-15)KS為尺寸系數(shù)，它反映了材料性質(zhì)的不均勻性，與齒輪尺寸及熱處理等因素有關(guān)，在這里 kS=（6.739/25.4）0.25=0.72.km 為齒輪分配系數(shù)取 1.kV為質(zhì)量系數(shù)當(dāng)接觸良好齒距及徑向跳動(dòng)精度高時(shí)，取 1.b 為齒輪吃面寬。D 為齒輪的大端分度圓直徑。JW為齒輪的輪齒彎曲應(yīng)力綜合系數(shù)。J（小齒輪）=0.3，J（大齒輪）=0.252.對(duì)于從動(dòng)齒輪，當(dāng) Tc=8314N*m 時(shí)，a700a7 .430310*48252. 0739. 61172. 01813410232wMPMP 當(dāng) Tc=2542N*m 時(shí)a200a0 .127310*48252. 0739. 61172.

18、 0124521023w2MPMP 對(duì)于主動(dòng)齒輪，當(dāng) Tc（換算后）=1581N*mmmNibDrmGpmmr/196310*232222 8a700a6 .351651.60*8 .523 . 0739. 61172. 01158110232wMPMP 當(dāng) Tc（換算后）=494N*m 時(shí)a200a8 .109651.60*8 .523 . 0739. 61172. 0149410232wMPMP 2.6.3 輪齒的接觸強(qiáng)度錐齒輪輪齒的齒面接觸應(yīng)力為 (2-16)bJKKKKTKdCvfmspj301102T 為主動(dòng)齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩；材料的彈性系數(shù)，對(duì)于鋼制齒輪副取 232.6/mm.pCN表

19、面質(zhì)量系數(shù)，取 1.0；J 計(jì)算接觸應(yīng)力的綜合系數(shù)它綜合考慮了嚙合齒面的相對(duì)曲率fK半徑、載荷作用的位置、輪齒間的載荷分配系數(shù)、有效尺寬及慣性系數(shù)的因素的影響，選取 J=0.172。b 為 b1 和 b2 中較小的一個(gè)，取 48mm。上述按 minTCE,TcS計(jì)算最大接觸應(yīng)力不應(yīng)超過(guò) 2800MPa，按 Tcf 計(jì)算疲勞接觸強(qiáng)度盈利不應(yīng)超過(guò) 1750MPa。主從動(dòng)齒輪的齒面接觸應(yīng)力是相同的。對(duì)于主動(dòng)齒輪，當(dāng) Tc=1581N*ma2800a3 .2373172. 048110111115812651.606 .2323MPMPj當(dāng) Tc（換算后）=494N*m 時(shí)a1750a1326172.

20、 04811011114942651.606 .2323MPMPj由以上結(jié)果可知，所選的各項(xiàng)參數(shù)滿足設(shè)計(jì)要求。 - 9 - 93 差速器設(shè)計(jì)3.1 差速器齒輪主要參數(shù)選擇3.1.1 行星齒輪數(shù)n行星齒輪數(shù)需根據(jù)承載情況來(lái)選擇。通常情況下，轎車 n=2，貨車和越野車 n=4.此n次設(shè)計(jì)的普通對(duì)稱式圓錐行星差速器的行星齒輪數(shù)取 4。n3.1.2 行星齒輪球面半徑 Rb的確定行星齒輪球面半徑 Rb反映了差速器錐齒輪節(jié)錐距的大小和承載能力，可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)確定： (3-1)3dbbTKR 式中：行星齒輪球面半徑系數(shù)，對(duì)于有 4 個(gè)行星齒輪的載貨汽車取小值；bK99. 252. 2bK差速器計(jì)算轉(zhuǎn)矩,T

21、d=minTce,Tcf=8134N*mdT代入上式，Rb=50.68mm行星齒輪節(jié)錐距 A0為：A0=(0.980.99)Rb=(49.6750.17)mm 取 A0=50mm3.1.3 行星齒輪和半軸齒輪齒數(shù)的選擇為了使輪齒有較高的強(qiáng)度，行星齒輪的齒數(shù) Z1應(yīng)取少些，但 Z1一般不少于 10。半軸齒輪齒數(shù) Z2在 1425 選用。大多數(shù)汽車的半軸齒輪與行星齒輪的齒數(shù)比 Z2Z1在1520 的范圍內(nèi)。模數(shù) m 應(yīng)不小于 2.初取 Z1 =12，Z2=18，則 Z2Z1=1.5，2Z2Z1為整數(shù)的條件。3.1.4 行星齒輪和半軸齒輪節(jié)錐角及模數(shù)21,m行星齒輪和半軸齒輪節(jié)錐角分別為：21, (

22、3-2)/arctan()/arctan(122211zzzz計(jì)算得：，69.331812arctan131.561218arctan2錐齒輪大端端面模數(shù) m 為： 10 220110sin2sin2zAzAm=4.62 取 m 為 5mm行星齒輪節(jié)圓直徑：d1=mz1=5*12=60mm半軸齒輪節(jié)圓直徑：d2=mz2=5*18=90mm3.1.5 壓力角目前，汽車差速器的齒輪大都采用 22.5的壓力角，齒高系數(shù)為 0.8。最小齒數(shù)可減少到 10，并且在小齒輪（行星齒輪）齒頂不變尖的條件下，還可以由切向修正加大半軸齒輪的齒厚，從而使行星齒輪與半軸齒輪趨于等強(qiáng)度。由于這種齒形的最小齒數(shù)比壓力角為

23、 20的少，故可以用較大的模數(shù)以提高輪齒的強(qiáng)度。在此選 22.5的壓力角。3.1.6 行星齒輪軸直徑 d 及其深度 L 的確定行星齒輪軸直徑 d(mm)為： (3-3) nlTdc1 . 11030式中：差速器傳遞的轉(zhuǎn)矩，Nm；由上可知為 8134Nm；0T行星齒輪的數(shù)目；在此為 4；nl行星齒輪支承面中點(diǎn)至錐頂?shù)木嚯x,l0.5d2,d2為半軸齒輪齒面寬中點(diǎn)處的直徑而 d20.8d2；支承面的許用擠壓應(yīng)力，在此取 98 MPa； c算得 d=29.55mm。行星齒輪在軸上的支承長(zhǎng)度 L 為： (3-4)mm5 .321 . 1dL表 3-1 差速器半軸齒輪及行星齒輪參數(shù)表序 號(hào)項(xiàng) 目行星齒輪半

24、軸齒輪1齒輪齒數(shù) z12182端面模數(shù) m553節(jié)圓直徑 d60904節(jié)錐距 A050505節(jié)錐角 r33.6956.316齒面寬 F1515.77法向壓力角 25258齒頂高 h5.0282.9729齒根高 h”3.9125.96810徑向間隙 c0.9910.99111齒工作高 hg88 - 11 - 1112齒全高 h8.9918.99113齒根角 4.4746.80714面錐角 r038.16460.78415根錐角 rR29.21649.50316外圓直徑 d0168.30793.2973.2 差速器齒輪強(qiáng)度計(jì)算輪齒彎曲應(yīng)力w()為:MPa (3-5)322102JndmbkkkTv

25、msw式中：n行星齒輪數(shù)；J為綜合系數(shù)，取 0.225；b2半軸齒輪齒寬。d2半軸齒輪大端分度圓直徑；T半軸齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)矩，T=0.6T0；ks、km、kv 按主減速器齒輪強(qiáng)度計(jì)算的有關(guān)數(shù)值選取。當(dāng),min0csceTTT 時(shí)，980wMPa；計(jì)算得： MPaMPaww9806 .478350. 0270285 . 30 . 11 . 1666. 00 . 11028.59423所以，符合要求。 124 齒輪的材料的選擇及熱處理a.主減速器錐齒輪的損壞形式主要有齒輪根部彎曲折斷、齒面疲勞點(diǎn)蝕、磨損和擦傷等。汽車主減速器用的弧齒準(zhǔn)雙曲面錐齒輪，目前都是用滲碳合金鋼制造，在此，齒輪所采用的鋼為 20CrMnTi。用滲碳合金鋼制造的齒輪，經(jīng)過(guò)滲碳、淬火、回火后，輪齒表面硬度應(yīng)達(dá)到5864HRC為改善新齒輪的磨合，防止其在運(yùn)行初期出現(xiàn)早期的磨損、擦傷、膠合和咬死，在熱處理及精加工后，作厚度為 0.0050.020