主體結(jié)構(gòu)支模架施工方案

1、昆侖國(guó)際商務(wù)中心D7地塊主體結(jié)構(gòu)支模架施工方案浙江中成建工集團(tuán)XXX 二七年十二月六日昆侖國(guó)際商務(wù)中心D7地塊 主體結(jié)構(gòu)支模架施工方案一、概述昆侖國(guó)際商務(wù)中心D7地塊位于紹興市勝利東路及其延伸段和梅龍湖環(huán)湖路相交處，總占地面積6053m2，總建筑面積51700m2，地下2層，為整體地下室，建筑面積8700m2，地上由一幢33層的超高辦公樓以及1幢5層商業(yè)裙房組成，辦公樓為框剪結(jié)構(gòu)，高度約130m，建筑面積43000m2，地上部分首層層高5.1m,二層層高4.2m,上部其余層高均為3.9 m。普通鋼管腳手架搭設(shè)的混凝土梁、樓板支模架在施工中，直接關(guān)系到混凝土結(jié)構(gòu)工程質(zhì)量,并且與安全技術(shù)密切關(guān)，特

2、別是模板的結(jié)構(gòu)荷載計(jì)算設(shè)計(jì)與承重支架的搭設(shè)施工。為了確保模板及支撐架在施工中的安全，確保主體結(jié)構(gòu)的施工質(zhì)量、安全,為此，特編制本工程主體結(jié)構(gòu)的梁、樓板支模架施工方案，主體結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中，結(jié)合本方案做好各項(xiàng)各部位的質(zhì)量、安全技術(shù)交底。二、結(jié)構(gòu)施工分析（一）承載受力體系1、梁板荷傳力線路： 上部荷載模板木楞、鋼楞鋼管排架結(jié)構(gòu)。2、柱荷載傳力線路混凝土側(cè)壓力模板鋼管對(duì)拉螺栓（二）支撐結(jié)構(gòu)構(gòu)件連接1、九夾板與木楞采用鐵釘固定2、鋼管之間、鋼管與木楞之間采用模板工程中的各連接件連接。（三）需要材料1、樓板模板、梁、柱均采用九夾板；2、支撐材料采用60mm×80mm的木楞，48mm×3

3、.25鋼管；3、連接結(jié)構(gòu)構(gòu)件采用模板工程中的各種連接件。（四）材質(zhì)1、木模板材的選用必須要嚴(yán)格把關(guān)。2、進(jìn)現(xiàn)場(chǎng)的模板嚴(yán)格按設(shè)計(jì)要求，嚴(yán)禁使用變形、霉變的模板。3、方木條必須經(jīng)過(guò)嚴(yán)格的檢驗(yàn)方可使用。禁止使用有樟節(jié)及嚴(yán)重受力過(guò)的方檔。4、鋼管采用直徑48mm，厚3.25mm鋼管，表面要求平整、光滑，無(wú)銹蝕、裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新鋼管必須要有出廠合格證。5、扣件選用應(yīng)符合建設(shè)部鋼管腳手架扣件標(biāo)準(zhǔn)要求，“三證”齊全，并與鋼管相匹配。三、模板及支撐架搭設(shè)尺寸規(guī)格現(xiàn)澆板截面立桿橫向間距立桿縱向間距橫桿步距板底方木間距板厚120100010001500300100100010001500300框架

4、梁截面梁兩側(cè)立桿間距梁底立桿縱距立桿步距梁底模支撐方木間距梁截面350×7001600（800+800）梁底設(shè)承重立桿8001500200400×6708001500200350×6708001500200250×6708001500200四、構(gòu)造要求1. 立桿（1）承重支模架必須設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。立桿接長(zhǎng)除頂步可采用搭接外，其余各步接頭必須采用對(duì)接扣件連接。對(duì)接、搭接應(yīng)符合下列規(guī)定：1） 立桿上的對(duì)接扣件應(yīng)交錯(cuò)布置，兩根相鄰

5、立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)；2） 搭接長(zhǎng)度不應(yīng)小于1m，應(yīng)采用不少于2個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應(yīng)小于100mm。（2） 立桿接長(zhǎng)時(shí)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個(gè)相隔接頭在高度方向錯(cuò)開(kāi)的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于步距的1/3。2. 水平桿（1）主節(jié)點(diǎn)處必須設(shè)置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴(yán)禁拆除。主節(jié)點(diǎn)兩個(gè)直角扣件的中心距不應(yīng)大于150mm。（2）每步的縱、橫向水平桿應(yīng)雙向拉通。3. 剪刀撐（1）每道剪刀撐寬度不應(yīng)小于4跨，且不應(yīng)小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45°60°之間。傾角為45°時(shí)，剪刀撐跨越立桿的根數(shù)

6、不應(yīng)超過(guò)7根；傾角為60°時(shí)，則不應(yīng)超過(guò)5根； （2）剪刀撐斜桿的接長(zhǎng)應(yīng)采用搭接；（3）剪刀撐應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于150mm；五、模板施工工藝1. 安裝順序梁模板安裝順序：復(fù)核梁底標(biāo)高、檢查軸線位置搭設(shè)梁模支架安裝梁模板綁扎梁鋼筋復(fù)核梁模尺寸、位置與相鄰桁架及梁模、柱模連接固定。樓板模板安裝順序：搭設(shè)排架安裝木楞調(diào)整樓板模板的板底標(biāo)高鋪設(shè)九夾板檢查模板平整度并調(diào)平2. 拆模順序模板拆除前，先拆除梁側(cè)模，再拆除樓板底模，最后拆除梁底模。其順序?yàn)椋翰鸪蝹?cè)模的水平拉桿、剪力撐拆除柱模板拆除梁連接件及側(cè)模松動(dòng)支撐樓板

7、模板的鋼楞、木楞分段、分片拆除樓板模板及支撐拆除梁底模板和支撐。六、模板安全防護(hù)措施1. 模板工程作業(yè)高度在2m以上時(shí)，要進(jìn)行操作安全防護(hù)，要有可靠的操作架子，搭設(shè)滿堂模板承重架時(shí)，行走處應(yīng)鋪設(shè)臨時(shí)木板或腳手片，嚴(yán)禁在單根方檔上行走或施工，以免方檔斷裂墜落傷人。2. 不準(zhǔn)把大批的模板堆放在架子上，不準(zhǔn)把工具及材料亂拋亂扔。3. 模板工程在施工時(shí)，施工人員嚴(yán)禁吸煙，堆放材料應(yīng)遠(yuǎn)離火源。4. 夜間作業(yè)時(shí)，必須要有足夠的照明。5. 使用的機(jī)械設(shè)備必須嚴(yán)格按操作規(guī)程操作。6. 模板工程施工中，應(yīng)做好現(xiàn)場(chǎng)文明施工，每天下班后必須做好落手清。7. 模板在搬運(yùn)過(guò)程中，應(yīng)確保周圍及自身的安全，嚴(yán)禁野蠻施工。8

8、. 上下垂直作業(yè)時(shí)，要做好上下隔離防護(hù)。9. 在上好脫模油的底模上操作，應(yīng)注意滑倒而發(fā)生意外。10. 木工棚內(nèi)嚴(yán)禁吸煙，木屑、刨花及時(shí)清理，并做好防火措施。七、模板安裝拆除質(zhì)量、安全技術(shù)要求1. 組裝的模板必須規(guī)范要求，模板拼裝縫不漏漿。2. 各種連接件、加固配件必須安裝牢固，無(wú)松動(dòng)現(xiàn)象。模板拼裝要求嚴(yán)密。各種預(yù)埋件、預(yù)留孔洞位置要求準(zhǔn)確，固定要牢固。3. 拆模時(shí)對(duì)混凝土強(qiáng)度的要求。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范的規(guī)范，現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)模板及其支架拆除時(shí)的混凝土強(qiáng)度，應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求；當(dāng)設(shè)計(jì)無(wú)要求時(shí)，應(yīng)符合下列要求：不承重的側(cè)模板，包括梁、柱、墻的側(cè)模板，只要混凝土強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆除

9、模板而受損壞，即可拆除。一般墻體大模板在常溫條件下，混凝土強(qiáng)度達(dá)到1N/mm2即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平結(jié)構(gòu)構(gòu)件的底模，應(yīng)根據(jù)與結(jié)構(gòu)同條件養(yǎng)護(hù)的試塊強(qiáng)度達(dá)到表25-2的規(guī)定，方可拆除。表25-2現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)拆模時(shí)所需混凝土強(qiáng)度項(xiàng)次結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按達(dá)到設(shè)計(jì)混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率計(jì)（%）1板2502，8752梁87581003懸壁構(gòu)件100在拆模過(guò)程中，如發(fā)現(xiàn)實(shí)際結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度并未達(dá)到要求，有影響結(jié)構(gòu)安全的質(zhì)量問(wèn)題，應(yīng)暫停拆模。經(jīng)妥當(dāng)處理，實(shí)際強(qiáng)度達(dá)到要求后，方可繼續(xù)拆除。已拆除模板及其支架的混凝土結(jié)構(gòu)，應(yīng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)的混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值后，才允許承受全部設(shè)計(jì)的使用荷載。當(dāng)砂受

10、施工荷載的效應(yīng)比使用荷載更為不利時(shí)，必須經(jīng)過(guò)計(jì)算，加設(shè)臨時(shí)支撐。4. 拆模之前必須有拆模申請(qǐng)，并根據(jù)同條件養(yǎng)護(hù)試塊強(qiáng)度記錄達(dá)到規(guī)定時(shí)，技術(shù)負(fù)責(zé)人方可批準(zhǔn)拆模。5. 冬期施工模板的拆除應(yīng)遵守冬期施工的有關(guān)規(guī)定，其中主要是要考慮混凝土模板拆除后的保溫養(yǎng)護(hù)，如果不能進(jìn)行保溫養(yǎng)護(hù)，必須暴露在大氣中，要考慮混凝土受凍的臨界強(qiáng)度。6. 各類模板拆除的順序和方法，應(yīng)根據(jù)模板設(shè)計(jì)的規(guī)定進(jìn)行。如果模板設(shè)計(jì)無(wú)規(guī)定時(shí)，可按先支的后拆，后支的先拆順序進(jìn)行。先折非承重的模板，后拆承重的模板及支架的順序進(jìn)行拆除。7. 拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳、阻礙通行發(fā)生事故。8. 拆除的模板向上運(yùn)送傳遞，一定要上下呼應(yīng)，

11、不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重機(jī)吊運(yùn)拆模的模板時(shí)，模板應(yīng)堆碼整齊應(yīng)捆牢、才可吊裝，防止在空中“天女散花”。模板材料的傳遞采用上料平面周轉(zhuǎn)，利用塔吊吊運(yùn)。9. 模板拆除的順序和方法應(yīng)按照配板設(shè)計(jì)的規(guī)定進(jìn)行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位以及自上而下的原則。拆模時(shí)嚴(yán)禁用大錘和橇棒硬砸硬撬。10. 拆模時(shí)，操作人員應(yīng)站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該片段模板全部拆除后，方準(zhǔn)將模板等運(yùn)出、堆放。11. 拆下的模板等嚴(yán)禁拋擲。要有人接應(yīng)傳遞，按指定地點(diǎn)堆放。12. 任何達(dá)不到規(guī)范要求的模板、扣件、鋼管等均不得使用。13. 裝拆模板必須有穩(wěn)固的登高工具。14. 操作工具及模板的連接件要

12、隨手放入工具袋內(nèi)。嚴(yán)禁放在腳手架或操作平臺(tái)上。八、運(yùn)輸、維修和保管1. 運(yùn)輸運(yùn)輸時(shí)必須采取有效措施，防止模板滑動(dòng)、傾倒，支撐件應(yīng)捆扎牢固，連接件應(yīng)分類裝箱。2. 維修和保管（1）安裝和拆模時(shí)不得拋扔，以免損壞板面或造成模板變形。吊運(yùn)時(shí)不得碰撞混凝土結(jié)構(gòu)。（2）振搗混凝土?xí)r，不得用振搗棒觸動(dòng)板面，綁扎焊接鋼筋時(shí)不得砸壞或燒壞九夾板。（3）拆下的模板應(yīng)及時(shí)清除灰漿，對(duì)損壞和變形的模板應(yīng)及時(shí)報(bào)廢，不得再用于工程結(jié)構(gòu)中。（4）清除好的模板必須及時(shí)涂刷脫模劑，開(kāi)孔部位涂封邊劑。（5）模板應(yīng)存放在室內(nèi)木工棚內(nèi)的干燥通風(fēng)處，露天堆放要加蓋蓬布。（6）模板及零配件應(yīng)設(shè)專人保管和維修，并按規(guī)格、種類分別存放或裝

13、箱。（7）建立模板及支撐架管理、使用維修制度。附計(jì)算書(shū)：為確保施工安全，特編制本專項(xiàng)施工方案。梁、板支模的計(jì)算編制依據(jù)參照建筑施工手冊(cè)第四版、建筑施工計(jì)算手冊(cè)江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、浙江省地方標(biāo)準(zhǔn)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程（DB33/1035-2006）、建設(shè)部 建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)(JGJ59-99)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等國(guó)家、省有關(guān)模板支撐架設(shè)計(jì)、施工的其它規(guī)范、規(guī)程和文件以及本工程相關(guān)圖紙，設(shè)

14、計(jì)文件，應(yīng)用品茗軟件進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)本工程實(shí)際情況，結(jié)合現(xiàn)有施工條件，經(jīng)過(guò)綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，選擇扣件式鋼管腳手架作為模板支架的搭設(shè)材料，進(jìn)行相應(yīng)的設(shè)計(jì)計(jì)算。梁模板支架(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)一、參數(shù)信息本算例中，取KL11作為計(jì)算對(duì)象。梁的截尺寸為400 mm×670 mm，支撐長(zhǎng)度為3.2 m。根據(jù)工程實(shí)際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞垂直梁跨方向的支撐形式。 （一）支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):120；立桿縱距l(xiāng)a(m):0.8；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.3；立桿步距h(m):1.5；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):1.5；梁支撐架搭設(shè)高度H(

15、m):3.9；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m):1.6；（二）材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過(guò)雙扣件。木方截面為60mm×80mm，梁底支撐鋼管采用48×3.25鋼管，鋼管的截面積為A=4.57×102mm2，截面模量W=4.79×103mm3，截面慣性矩為I=1.15×105 mm4。木材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm13 N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv1.3 N/mm2,彈性模量為E12000 N/mm2,面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm15 N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv1.4 N/mm2,面板彈性模量為E6000 N/mm2。

16、荷載首先作用在梁底模板上，按照"底模底模小楞水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)"的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。（三）荷載參數(shù)梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.3kN/m2；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值為1.5kN/m3；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1kN/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24kN/m3。二、梁底模板強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =400.00×20.00×

17、;20.00/6 =2.67×104mm3；I =400.00×20.00×20.00×20.00/12 =2.67×105mm4；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x10.30×0.400.12kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x20.67×24.00×0.406.43kN/m；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x30.67×1.50×0.400.40kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x41.00×0.400.40kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x52.00×0.400.80kN/m。以上1、2、

18、3項(xiàng)為恒載，取分項(xiàng)系數(shù)1.35；4、5項(xiàng)為活載，取分項(xiàng)系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為：q=1.35×(x1+x2+x3)+1.4×(x4+x5)=1.35×(0.12+6.43+0.40)+1.4×(0.40+0.80)=11.07kN/m；荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：qk =x1+x2+x3+x4+x5=0.12+6.43+0.40+0.40+0.80=8.15kN/m；2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 梁底模板承受的最大彎矩計(jì)算公式如下:M=0.1qlc2Mmax =0.1×11.07×0.20×0.20=0.044

19、kN·m；最大支座反力R=1.1ql2.435 kN； =4.43×104/2.67×104=1.660N/mm2；面板計(jì)算應(yīng)力 =1.66 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =15N/mm2，滿足要求！3、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算面板承受的剪力為Q=1.328 kN,抗剪強(qiáng)度按照下面的公式計(jì)算： =3×1.328×1000/(2×400×20)=0.249N/mm2；面板受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.25小于fv=1.40N/mm2，滿足要求。4、撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)JGJ1302001，

20、剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此梁底模板的變形計(jì)算如下：最大撓度計(jì)算公式如下: 其中，l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×8.154×200.004/(100×6000.00×2.67×105)=0.055mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.06mm 小于 面板的最大允許撓度值 v = min(200.00 / 150,10)mm，滿足要求！三、梁底橫向支撐小楞的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為: W

21、=60.00×80.00×80.00/6 =6.40×104 mm3； I=60.00×80.00×80.00×80.00/12 = 2.56×106 mm4；1、荷載計(jì)算q=2.43/0.406.087kN/m。梁底橫向支撐小楞按照受局部線荷載的多跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算，該線荷載是梁底面板傳遞的均布線荷載。2、強(qiáng)度及剛度驗(yàn)算最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)梁底橫向支撐小楞的邊支座力N1=N2=0.036 kN，中間支座的最大支座力

22、N=2.364 kN；梁底橫向支撐小楞的最大彎矩為Mmax=0.093 kN·m，最大剪力為Q=2.364 kN，最大變形為 =0.031mm。最大受彎應(yīng)力 = M / W = 9.32×104/6.40×104 = 1.456 N/mm2；支撐小楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 1.456 N/mm2 小于 支撐小楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =13.000 N/mm2,滿足要求!支撐小楞的受剪應(yīng)力值計(jì)算： = 3×2.36×103/(2×60.00×80.00) = 0.739 N/mm2；支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv = 1.30

23、0 N/mm2；支撐小楞的受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 0.739 N/mm2 小于 支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv =1.30 N/mm2,滿足要求!梁底橫向支撐小楞的最大撓度： =0.031 mm；支撐小楞的最大撓度計(jì)算值 = 0.031 mm 小于 支撐小楞的最大允許撓度 v=min(1600.00/ 150,10) mm，滿足要求！四、梁跨度縱向支撐鋼管計(jì)算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過(guò)方木的集中荷載傳遞。1、梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=0.036 kN。 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)

24、支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.011 kN·m ；最大變形 max = 0.02 mm ；最大支座力 Rmax = 0.156 kN ；最大應(yīng)力 = 0.011×106 /(4.79×103 )=2.235 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 2.235 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0.02mm小于最大允許撓度v=min(800/150,10)mm,滿足要求!2、梁底支撐鋼管的強(qiáng)度

25、計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=2.364 kN 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.709 kN·m ；最大變形 max = 1.349 mm ；最大支座力 Rmax = 10.341 kN ；最大應(yīng)力 = 0.709×106 /(4.79×103 )=148.063 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 148.063 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =2

26、05 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =1.349mm小于最大允許撓度 v =min(800/150,10) mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=10.341 kN；R < 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來(lái)的

27、最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來(lái)的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過(guò)支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。根據(jù)前面的計(jì)算，此值為F1 =10.341 kN ；除此之外，根據(jù)規(guī)程條文說(shuō)明4.2.1條，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=1.35×0.15×3.900.79kN；通過(guò)相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重：F3=1.35×(1.50/2+(1.60-0.40)/2)×0.80×(0.30+2

28、4.00×0.12)=4.636 kN；立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值為：N =10.341+0.79+4.636=15.767 kN；2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； A - 立桿的截面面積，按規(guī)程附錄B采用；立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.57； KH-高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過(guò)4m時(shí)，按規(guī)程 5.3.4采用；計(jì)算長(zhǎng)度l0按下式計(jì)算的結(jié)果取大值： l0 = h+2a=1.50+2×0.30=2.100m； l0 = kh=1.167×1.754×1.500=3.070m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m； a -模板支架立桿伸出

29、頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，取0.3m； - 模板支架等效計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)程附表D1， =1.754； k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167 ；故l0取3.070m； = l0/i = 3070.377 / 15.9 = 193 ；查規(guī)程附錄C得 = 0.193；KH=1； =N/(AKH)=15.767×103/(0.193 ×457.000×1.000)= 178.764 N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值 = 178.764 N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.000 N/mm2 ，滿足要求。七、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)

30、算主楞間距(mm)：400；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：3；支撐點(diǎn)豎向間距為：300mm，200mm；固定支撐水平間距(mm)：400；主楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取5.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取8.000m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取

31、0.670m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得 103.045 kN/m2、16.080 kN/m2，取較小值16.080 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。八、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W

32、 = 40×1.8×1.8/6=21.6cm3； M - 面板的最大彎距(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.4×16.08×0.9=6.95kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.4×1×0.9=0.5kN/m；q = q1+q2 = 6.947+0.504 = 7.451 kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距)

33、: l = 275mm；面板的最大彎距 M= 0.125×7.451×2752 = 7.04×104N·mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 7.04×104 / 2.16×104=3.261N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =3.261N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 16.08×0.4 = 6.43N/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 275mm； E-面板

34、材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.521×6.43×2754/(100×9500×1.94×105) = 0.104 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =275/250 = 1.1mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.104mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.1mm，滿足要求！九、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨

35、連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6×82×1/6 = 64cm3；I = 6×83×1/12 = 256cm4； 內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×16.08×0.9+1.4×1×

36、;0.9)×0.275=5.12kN/m； 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l = 400mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×5.12×400.002= 8.20×104N·mm； 最大支座力:R=1.1×5.122×0.4=2.254 kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 8.20×104/6.40×104 = 1.281 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.281 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿足要求！（

37、2）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 l-計(jì)算跨度(外楞間距)：l = 400mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =16.08×0.28= 4.42 N/mm； E - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 2.56×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×4.42×4004/(100×10000×2.56×106) = 0.03 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 400/250=1.6mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.03mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =1.6m

38、m，滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.254kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用1根木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6×82×1/6 = 64cm3；I = 6×83×1/12 = 256cm4； 外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 外楞彎矩圖(kN·m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N·mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(

39、N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.056 kN·m 外楞最大計(jì)算跨度: l = 300mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 5.63×104/6.40×104 = 0.88 N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =0.88N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.01 mm外楞的最大容許撓度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.01mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.2mm

40、，滿足要求！另，由于本工程主、次梁截面尺寸較多，其計(jì)算不再一一列出，其搭設(shè)方式在模板及支撐架搭設(shè)尺寸規(guī)格表中詳細(xì)列出，施工中參照?qǐng)?zhí)行，在主體結(jié)構(gòu)中梁的截尺寸為350 mm×670 mm，支撐長(zhǎng)度為3.2 m較多，其支撐形式如下： 板模板支架(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)一、搭設(shè)方案（一）基本搭設(shè)參數(shù)模板支架高H為3.9m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.5m，立桿縱距l(xiāng)a取1m，橫距l(xiāng)b取1m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的自由長(zhǎng)度a取0.1m。整個(gè)支架的簡(jiǎn)圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬60mm，高80mm，布設(shè)間距0.3m。（二）材料及荷載取值說(shuō)明本支撐架使用 4

41、8×3.25鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗(yàn)，在螺栓擰緊扭力矩達(dá)65N·m時(shí)，不得發(fā)生破壞。按荷載規(guī)范和扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。二、板模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗(yàn)算荷載首先作用在板底模板上，按照"底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)"的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。其中，取與底模方木平行的方向?yàn)榭v向。（一）板底模板的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算模板按三跨連續(xù)梁計(jì)算，如圖所示: （1）荷載計(jì)算，

42、按單位寬度折算為線荷載。此時(shí)，模板的截面抵抗矩為：w1000×182/6=5.40×104mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x10.3×1 =0.3kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x20.12×24×1 =2.88kN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x30.12×1.1×1 =0.132kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x41×1 =1kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x52×1=2kN/m。以上1、2、3項(xiàng)為恒載，取分項(xiàng)系數(shù)1.2，4、5項(xiàng)為活載，取分項(xiàng)系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為： g1 =(x1+x2

43、+x3)×1.2=(0.3+2.88+0.132)×1.2=3.974kN/m； q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m；對(duì)荷載分布進(jìn)行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖跨中最大彎矩計(jì)算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×3.974×0.32+0.1×4.2×0.32=0.066kN·m 支座最大彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖支座最大彎矩計(jì)算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.

44、1×3.974×0.32-0.117×4.2×0.32= -0.08kN·m；經(jīng)比較可知，荷載按照?qǐng)D2進(jìn)行組合，產(chǎn)生的支座彎矩最大。Mmax=0.08kN·m；（2）底模抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算取Max(M1max，M2max)進(jìn)行底?？箯濖?yàn)算，即 =0.08×106 /(5.40×104)=1.481N/mm2底模面板的受彎強(qiáng)度計(jì)算值 =1.481N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底?？辜魪?qiáng)度計(jì)算。荷載對(duì)模板產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×3.974

45、×0.3+0.617×4.2×0.3=1.493kN；按照下面的公式對(duì)底模進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算： =3×1492.812/(2×1000×18)=0.124N/mm2；所以，底模的抗剪強(qiáng)度 =0.124N/mm2小于 抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗(yàn)算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000×183/12=4.86×105 mm4；根據(jù)JGJ1302001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計(jì)算： =0

46、.145mm；底模面板的撓度計(jì)算值 =0.145mm小于撓度設(shè)計(jì)值v =Min(300/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算按三跨連續(xù)梁計(jì)算（1）荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1=0.3×0.3=0.09kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2=0.12×24×0.3=0.864kN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3=0.12×1.1×0.3=0.04kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4=1×0.3=0.3kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5=2×0.3=0.6kN/m；以上1、2、3項(xiàng)為恒載，取

47、分項(xiàng)系數(shù)1.2，4、5項(xiàng)為活載，取分項(xiàng)系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為：g2 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.09+0.864+0.04)×1.2=1.192kN/m；q2 =(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m； 支座最大彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖支座最大彎矩計(jì)算公式如下:Mmax= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×1.192×12-0.117×1.26×12=-0.267kN·m；（2）方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算方木截

48、面抵抗矩 W=bh2/6=60×802/6=6.4×104 mm3； =0.267×106/(6.4×104)=4.166N/mm2；底模方木的受彎強(qiáng)度計(jì)算值 =4.166N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強(qiáng)度計(jì)算荷載對(duì)方木產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.192×1+0.617×1.26×1=1.493kN；按照下面的公式對(duì)底模方木進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算： =0.467N/mm2；所以，底模方木的抗剪強(qiáng)度 =0.467N/mm2小于抗剪強(qiáng)度

49、設(shè)計(jì)值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗(yàn)算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60×803/12=2.56×106 mm4；根據(jù)JGJ1302001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計(jì)算： =0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.3 mm；底模方木的撓度計(jì)算值 =0.3mm 小于 撓度設(shè)計(jì)值v =Min(1000/150，1