渡槽、畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、.緒論一、渡槽的作用及發(fā)展渡槽是輸送渠道水流跨越河渠、道路、山?jīng)_、谷口等的架空輸水建筑物，是渠系建筑物中應(yīng)用最廣的交叉建筑物之一，除用于輸送渠水進(jìn)行農(nóng)田灌溉、城鎮(zhèn)生活用水、工業(yè)用水、跨流域調(diào)水外，還可供排洪和導(dǎo)流之用。當(dāng)挖方渠道與沖溝相交時(shí)，為排泄沖溝來水和泥沙，不使山洪及泥沙進(jìn)入渠道，可在渠道上面修建排洪渡槽。在流量較小的河流上修建閘、壩需用上下游圍堰攔斷河道時(shí)，可在基坑上面架設(shè)導(dǎo)流渡槽，使上游來水通過渡槽泄向下游。渡槽在中國已有悠久的歷史。古代，人們鑿木為槽用以引水，即為最古老的渡槽。據(jù)水經(jīng)注疏：長安城昆明“故渠又東而北屈，逕青門外，于穴水枝渠會(huì)。渠上承穴水于章門西。飛渠引水入城。東為倉池

2、，池在未央宮西?！薄帮w渠”即為渡槽，建于西漢，距今約2000年。又距中國水利史稿上冊考證，水經(jīng)沮水注中所述的鄭國渠“絕冶谷水”、“絕清水”中的“絕”就是指一種原始形態(tài)的渡槽。則渡槽見諸歷史記載者就比長安城的飛渠更早，這說明渡槽在中國已有2000年以上的歷史。20世紀(jì)50年代初期，我國新建渡槽多為木、石結(jié)構(gòu)。木渡槽因木材是寶貴且維修費(fèi)用大、壽命不長，故除少數(shù)用做臨時(shí)性引水外，已不再采用。石拱渡槽是就地取材的建筑工程，由于石料的開采、加工和砌筑常為手工操作，需用大量勞力，但可節(jié)約水泥、鋼材，且施工技術(shù)易為群眾掌握，因而知道20世紀(jì)70 年代，在不少灌區(qū)的渡槽工程中石拱渡槽仍占有相當(dāng)大的比重。至于墩

3、臺結(jié)構(gòu)，采用石料砌筑者就更為普遍。20世紀(jì)50年代中后期，隨著經(jīng)濟(jì)建設(shè)的發(fā)展，采用鋼筋混凝土渡槽日漸增多，施工方法以現(xiàn)場澆筑為主。1995年，黑龍江省首先采用了裝配式渡槽，裝配式渡槽較現(xiàn)場澆筑可節(jié)省大量木材和勞力、顯著降低工程造價(jià)、加快施工進(jìn)度，并便于施工管理和提高工程質(zhì)量，因而到20世紀(jì)60年代初期以后，在許多省區(qū)逐漸得到推廣，其中以廣東省發(fā)展最為迅速。廣東省湛江地區(qū)除在建筑物型式及預(yù)制分塊構(gòu)件的造型等方面不斷有所創(chuàng)新外，并在研究國外單向曲率殼槽的基礎(chǔ)上，提出了U形薄殼槽身的結(jié)構(gòu)型式及其計(jì)算方法。此外，我國南方地區(qū)還建了一些鋼絲網(wǎng)水泥U形薄殼渡槽，但這種結(jié)構(gòu)不耐久，已較少采用。20世紀(jì)60年

4、代后期至70年代中期，在鋼材、水泥供應(yīng)較困難的條件下，渡槽工程中出現(xiàn)了各種類型的少筋，無筋混凝土結(jié)構(gòu)，如三鉸片拱式、馬鞍式、拱管式、雙曲拱式渡槽等，這些型式由于存在一些缺點(diǎn)，現(xiàn)已很少采用，但確代表了渡槽結(jié)構(gòu)型式發(fā)展的一個(gè)階段。珩架拱式渡槽也是這一階段發(fā)展起來的，山東省吸取橋梁工程中這一型式的特點(diǎn)，提出并自20世紀(jì)70年代初期開始在山東興建珩架拱渡槽。山東是我國修建珩架拱渡槽數(shù)量最多、類型最齊全的省份。從20世紀(jì)70年代中期至80年代的這一階段，水利事業(yè)發(fā)展中有幾項(xiàng)工作與渡槽型式的變化發(fā)展密切相關(guān)：一是水利工作集中抓了渠系配套工程建設(shè)，以充分發(fā)揮水利工程效益；二是大型灌區(qū)建設(shè)有了進(jìn)一步發(fā)展；三是

5、相繼興建了一些跨流域、跨省的調(diào)水工程，如引灤入津、引大入秦等。這些工作使這一時(shí)期興建的渡槽的輸水流量，有過去的幾個(gè)、十幾個(gè)立方米每秒發(fā)展到幾十個(gè)甚至上百個(gè)立方米每秒，從而促進(jìn)了渡槽結(jié)構(gòu)型式的改進(jìn)與創(chuàng)新。20世紀(jì)90年代以來，隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)地迅猛發(fā)展，利用電子計(jì)算機(jī)及先進(jìn)設(shè)計(jì)理論進(jìn)行了各種流量、各種跨度渡槽結(jié)構(gòu)型式的研究，以及結(jié)構(gòu)型式優(yōu)選的研究，使得渡槽設(shè)計(jì)更趨先進(jìn)合理。各種新材料、新技術(shù)也不斷應(yīng)用于渡槽工程。例如，1990年在湖南省鐵山灌區(qū)建成地由桁（剛）架拱發(fā)展而來地第一座拱梁組合式渡槽涼清渡槽，設(shè)計(jì)流量19.5立方米每秒，校核流量21.54立方米每秒，槽身全長75.2米，由一跨50.4米地

6、拱梁組合式結(jié)構(gòu)和兩端個(gè)一跨12.4米地簡支結(jié)構(gòu)組成，槽身采用半圓薄殼斷面，內(nèi)徑為5.52米，直段高0.39米,槽壁厚13cm,拱肋采用二次拋物線形等界面雙鉸折線拱，矢跨比1/5.6，截面尺寸0.5m×1.0m。又如廣東省東江深圳供水改造工程，是香港、深圳以及工程沿線東菀城鎮(zhèn)提供飲水及農(nóng)田灌溉用水地跨流域大型調(diào)水工程，該工程中的樟洋渡槽設(shè)計(jì)流量Q=90立方米每秒，采用預(yù)應(yīng)力混凝土U形槽身，縱、橫兩個(gè)方向施加預(yù)應(yīng)力，槽壁厚僅30cm，一節(jié)槽身跨度達(dá)到24m，同時(shí)，又將橋梁工程地先進(jìn)施工技術(shù)移動(dòng)模架施工法用于渡槽施工，取得了良好地經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。特別需要指出的是，改革開放以來，隨著經(jīng)濟(jì)

7、及社會(huì)的發(fā)展，城市生活用水以及工業(yè)用水比重增長很快，中國地供水矛盾已集中到城市，主要用于發(fā)展城市、發(fā)展工業(yè)及保護(hù)環(huán)境，農(nóng)業(yè)用水的重點(diǎn)轉(zhuǎn)為節(jié)水灌溉和提高用水效率。為了解決我國水資源分布與供水需求不完全相適應(yīng)地問題，需要對水資源做重新分配，由此南水北調(diào)工程列入了國家計(jì)劃。在南水北調(diào)中線總干渠上，規(guī)劃修建大型渡槽49座，大部分渡槽設(shè)計(jì)流量在300立方米每秒以上。目前世界上已建成地最大渡槽為印度戈麥蒂（GOMTI）渡槽，是薩爾達(dá)薩哈亞克調(diào)水工程總干渠跨越戈麥蒂河地大型交叉工程，槽身段長381.6m，設(shè)計(jì)流量357立方米每秒，過水槽寬12.8m，槽高7.45m，槽中水深6.7m，下部支承結(jié)構(gòu)為空心槽墩和

8、沉井基礎(chǔ)。由于南水北調(diào)中線工程總干渠為自流輸水，水頭緊張，可以分配給各座渡槽的水頭損失較小，因而槽身斷面很大，不少渡槽水面總寬在25m以上，水深大于5m，其規(guī)模大大超過戈麥蒂渡槽水荷載特別巨大，槽身每延米荷載（不包括自重）可為鐵路荷載地的十幾乃至二三十倍。對于如此大型地渡槽，在確定安全的前提下，如何使工程達(dá)到經(jīng)濟(jì)合理，必然給規(guī)劃、設(shè)計(jì)、施工帶來了一系列需要研究解決的問題。可以預(yù)見，隨著南水北調(diào)工程地實(shí)施，渡槽這一建筑物在結(jié)構(gòu)型式、設(shè)計(jì)理論、新材料運(yùn)用以及施工技術(shù)等方面，將會(huì)有一個(gè)更新更大的發(fā)展。二、渡槽的組成及類型渡槽是由槽身、支承結(jié)構(gòu)、及進(jìn)出口建筑物等部分組成。槽身擱置于支承結(jié)構(gòu)上，槽身重及

9、槽中水重通過支承結(jié)構(gòu)傳給基礎(chǔ)，再傳至地基。渡槽的類型，一般是指輸水槽身及其支承結(jié)構(gòu)地類型。槽身及支承結(jié)構(gòu)地類型各種各樣，所用材料又有不同，施工方法也各異，因而分類方法就甚多。按施工方法分，由現(xiàn)澆整體式、預(yù)制裝配式及預(yù)應(yīng)力渡槽等。按所用材料分，有木渡槽、磚石渡槽、混凝土渡槽及鋼筋混凝土渡槽等。按槽身斷面形式分，有矩形槽U形槽、梯形槽、橢圓形槽及圓管形等，渡槽工程中常用地是前兩種。按支承結(jié)構(gòu)型式分，則有梁式、拱式、桁架式、組合式以及斜拉式等。以上分類方法甚多，但能反映渡槽地結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、受力狀態(tài)、荷載傳遞方式和結(jié)構(gòu)計(jì)算方法區(qū)別地則是按支承結(jié)構(gòu)型式分類。（一）梁式渡槽。梁式渡槽的支承結(jié)構(gòu)是重力墩或排架。

10、槽身擱置于墩（架）頂部，既起輸水作用，又是承受荷載而起縱梁作用地結(jié)構(gòu)，在豎向荷載作用下產(chǎn)生彎曲變形，支承點(diǎn)只產(chǎn)生豎向反力。按支承點(diǎn)數(shù)目及布置位置地不同，又分為簡支、雙懸臂、單懸臂及連續(xù)梁四種型式。梁式渡槽的主要優(yōu)點(diǎn)是設(shè)計(jì)簡易、施工方便，是采用最為普遍的形式。（二）拱式渡槽。拱是一種軸線為曲線或折線形、在豎向荷載作用下拱腳產(chǎn)生水平推力的結(jié)構(gòu)，條件是拱腳需有水平約束。如果拱腳無水平約束，在鉛直荷載作用下只產(chǎn)生豎向反力的拱形結(jié)構(gòu)，只能稱為曲梁。拱式渡槽與梁式渡槽不同之處，是在槽身與墩臺之間增設(shè)了主拱圈和拱上結(jié)構(gòu)。拱上結(jié)構(gòu)將上部荷載傳給主拱圈，主拱圈再將傳來地拱上鉛直荷載傳給墩臺以水平推力。主拱圈是拱

11、式渡槽的主要承重結(jié)構(gòu)，以承受軸向壓力為主，拱內(nèi)彎矩較小，因此可用抗壓強(qiáng)度較高地虧工材料建造，跨度可以較大（可達(dá)百米以上），這是拱式渡槽區(qū)別于梁式渡槽地主要特點(diǎn)。由于主拱圈將對支座產(chǎn)生強(qiáng)大 水平推力，對于跨度較大的拱式渡槽一般要求建于巖基上。主拱圈有不同的結(jié)構(gòu)形式，如板拱、肋拱、箱形拱和折線拱等。可以設(shè)有不同鉸數(shù)，如雙鉸拱和三鉸拱，也可做成無鉸拱。并且，拱上結(jié)構(gòu)又有實(shí)腹與空腹之分。因此，拱式渡槽還可分為不同類型。（三）桁架式渡槽。又分為桁架式和梁型桁架式。前者是用橫向聯(lián)系（橫系梁、橫隔板及剪刀撐等）將數(shù)榀桁架拱片連接而成整體結(jié)構(gòu)。桁架拱片是主要的承重結(jié)構(gòu)，其下弦桿或上弦桿作成拱形，既是拱形結(jié)構(gòu)又

12、具有桁架的特點(diǎn)。槽身底版和側(cè)墻板可采用預(yù)制混凝土或鋼絲網(wǎng)混凝土微彎板組裝然后填平,而成為矩形斷面，有的也采用預(yù)制的矩形、U形整體結(jié)構(gòu)。按槽身在桁架拱上位置的不同，桁架拱式渡槽可分為上承式、中承式、下承式和復(fù)拱式四種型式，按復(fù)桿的布置型式則有斜桿式桁架拱和豎桿式桁架拱（只有豎桿無斜桿）。拱形弦桿與墩臺的連接氛圍有鉸和無鉸兩種，無鉸拱要求較好的地基，實(shí)際工程中多采用兩鉸拱。桁架拱渡槽一般用鋼筋混凝土建造，整體結(jié)構(gòu)剛性大，能充分發(fā)揮材料力學(xué)性能；結(jié)構(gòu)輕巧，水平推力小，對墩臺變位的適應(yīng)性也較好，因而對地基的要求較拱式渡槽低。梁型桁架是指在鉛直荷載作用下支承點(diǎn)只產(chǎn)生豎向反力的桁架，起作用與梁相同。梁型桁

13、架有簡支和雙懸臂兩種類型。按弦桿的外形分，有平行弦桁架、折線或曲線桁架、三角形桁架等。梁型桁架式渡槽的跨度較梁式渡槽為大，一般不小于20米，宜在中等跨越條件下采用。梁式和拱式渡槽是兩種最基本的型式，桁架式渡槽應(yīng)用最廣。. v.1 基本資料1.1 引洮工程概況引洮工程是以解決城鄉(xiāng)生活供水及工業(yè)供水、生態(tài)環(huán)境用水為主，兼有農(nóng)業(yè)灌溉、發(fā)電、防洪、養(yǎng)殖等綜合利用的建設(shè)項(xiàng)目，從而實(shí)現(xiàn)水資源的優(yōu)化調(diào)度，從根本上緩解該地區(qū)水資源匱乏的問題。引洮工程供水范圍西至洮河、東至葫蘆河、南至渭河、北至黃河，受益區(qū)總面積為1.97萬km，涉及甘肅省蘭州、天水5個(gè)市轄屬的榆中、渭源、臨洮、安定、隴西、通渭、會(huì)寧、靜寧、武

14、山、甘谷、秦安等11個(gè)國家扶貧重點(diǎn)縣（區(qū)），155個(gè)鄉(xiāng)鎮(zhèn)，總?cè)丝诩s300萬人。引洮工程由九甸峽水利樞紐及供水工程兩部分組成，計(jì)劃分兩期建設(shè)，一期工程建設(shè)內(nèi)容包括九甸峽水利樞紐及引洮供水一期工程。九甸峽水利樞紐是引洮供水工程自流引水的龍頭工程，樞紐主要建筑物包括鋼筋混凝土面板堆石壩、左岸1、2溢流洞、右岸泄洪洞、右岸引水發(fā)電洞、供水工程總干渠進(jìn)水口等?；炷撩姘宥咽瘔卧O(shè)計(jì)壩頂高程2206.5m，最大壩高136.5m，水庫總庫容9.43億m，電站裝機(jī)容量3×100MW，年平均發(fā)電量10億kwh。引洮供水工程以洮河九甸峽水利樞紐工程為水源，總干渠設(shè)計(jì)引水流量32 m/s，加大引水流量36

15、m/s，年調(diào)水總量5.5億m。一期工程年調(diào)水量2.19億m，配置非農(nóng)業(yè)用水1.53億m，約占總外調(diào)水量的70%；農(nóng)業(yè)用水0.66億m，約占總水量30%。由110.48km的總干渠、3條總長146.18km的干渠、20條總長238.18km的灌溉支（分支）渠、兩條總長47.02km的縣城以上城市供水專用管線、10條總長66.26km的鄉(xiāng)鎮(zhèn)專用供水管線等構(gòu)成覆蓋全供水區(qū)的輸供水渠（管）網(wǎng)體系。受益區(qū)為定西、白銀三個(gè)市轄的安定、隴西、渭源、臨洮、榆中、會(huì)寧六個(gè)縣區(qū)39個(gè)鄉(xiāng)鎮(zhèn)，人口91.41萬人，發(fā)展高新農(nóng)業(yè)灌溉面積19萬畝。引洮供水工程屬大型跨流域自流引水工程，工程線路長，跨地域范圍大，穿越流域多，

16、供水區(qū)分散，工程地質(zhì)條件復(fù)雜?？偢汕跃诺閸{水利樞紐大壩上游洮河右岸取水，以隧洞、暗渠、渡槽形式依次穿越九甸山、宗石山、馱子山、尖山、漫壩河、東峪溝、新寨、秦祁河、高峰進(jìn)入主要灌區(qū)及供水區(qū)，之后以明渠、渡槽、短隧洞形式沿內(nèi)官盆地南緣山腳向東行進(jìn)，過香泉、吳家川、馬蓮溝、大營梁至馬河鎮(zhèn)結(jié)束。總干渠工程以隧洞為主要建筑物，初步設(shè)計(jì)階段布置隧洞15座92.97km，占全長的84.2%，其中3、6、7、9隧洞的長度分別為13152m、15100m、17190m、18245m，大于10km的隧洞占總干渠長度的57.6%。一干渠渠線自總干渠陽陰峽分水，沿內(nèi)官盆地南緣北側(cè)偏西方向前行，經(jīng)店子街、稱溝至宛川河

17、流域高崖水庫下游。二干渠自總干渠陽陰峽分水，渠線向北穿過內(nèi)官盆地，然后沿關(guān)川河支流西河左岸下行梁家莊止，與安定區(qū)已建成的西河渠、中河渠相接，經(jīng)定西市區(qū)以及巉口，沿關(guān)川河而下達(dá)會(huì)寧縣境內(nèi)的頭寨子。三干渠自總干渠馬河鎮(zhèn)分水，渠線沿大咸河左岸山坡腳與隴海鐵路平行向南下行，經(jīng)通安、云田，在小金家門入渭豐渠。隴西專用供水管線自總干渠7隧洞出口分水，沿秦祁河右岸山腳向下游前行，至張家堡后跨秦祁河，在左岸經(jīng)北寨鎮(zhèn)后下行至關(guān)門村，再次跨過秦祁河后在右岸行至隴西雙泉鎮(zhèn)結(jié)束，供水管線采用重力流輸水，為DN1000的玻璃鋼夾砂管。定西市專用供水管線自總干渠陽陰峽分水，沿正北方向前行，經(jīng)內(nèi)官營鎮(zhèn)后沿內(nèi)官定西公路至祈家

18、莊后，沿西河右岸順?biāo)鞣较蛑晾罴揖着c定西現(xiàn)有水廠銜接，直接向水廠供水，供水管線采用重力流輸水，為DN800的玻璃鋼夾砂管。引洮供水一期工程共布置各類建筑物2393座，其中總干渠138座，干渠536座，支渠工程1719座。13*渡槽是是引洮工程中連接5*隧洞和6*隧洞的重要連接建筑物。引洮供水一期工程總投資36.98億元，國家定額補(bǔ)助19.7億元，甘肅省配套資金17.28億元，工程建設(shè)工期為六年。1.2 13*渡槽基本資料1.2.1 13*渡槽的基本設(shè)計(jì)資料渡槽的設(shè)計(jì)流量為32，加大流量為36；渡槽的設(shè)計(jì)縱坡為；渡槽上游由2*退水閘及漸變段連接5*隧洞和13*渡槽，渡槽下游由漸變段連接6*隧洞和

19、13*渡槽,5*、6*隧洞縱坡均為1/1300，渡槽每跨10m，共5跨，全長50m。按照GB5028899灌溉與排水工程設(shè)計(jì)規(guī)范，確定該渡槽的工程級別為3級。1.2.2 13*渡槽的地形資料溝頂寬約50m，溝深約8米。屬狹長V型斷面。無常年流水，溝內(nèi)種植有經(jīng)濟(jì)作物。耕作深度為1.0m。1.2.3 13*渡槽的地質(zhì)資料渡槽地基上部為中重粉質(zhì)壤土（PlQ13），厚度為22m，下部為第三系泥質(zhì)粉砂巖（N2l）。中重粉質(zhì)壤土的天然密度為1.97g/cm3，干密度為1.66 g/cm3，比重2.70；含水量為18.6%；原狀壓縮系數(shù)為a2=0.13Mpa；濕陷系數(shù)1.13%；屬于中壓縮非自重濕陷性土層。

20、原狀抗剪強(qiáng)度C=40.6kpa、=29.7o。壓縮模量為35Mpa允許承載力為R=0.250.30Mpa。1.2.4 13*渡槽的建筑材料及安全系數(shù)資料該工程主要的建筑材料為水泥、混凝土、鋼筋等?；炷林囟萺c25KN / m3，混凝土其他特性性能指標(biāo)見表11。采用和級鋼筋，級鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy=fy=210N/mm2。強(qiáng)度模量Es2.1×105N/ mm2, 級鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy=fy=300N/mm2,強(qiáng)度模量Es2.0×105N/mm2。鋼筋混凝土重度r25KN/ m3。構(gòu)件裂縫寬度允許值， flim0.30mm。構(gòu)件撓度允許值，當(dāng)lO10m時(shí)撓度限值為lO/400，

21、當(dāng)lO10m時(shí)撓度限值為lO/500。表1-1 混凝土特性指標(biāo)：（單位N/ mm2）混凝土強(qiáng)度等級軸心抗壓軸心抗拉彈性模量Ec標(biāo)準(zhǔn)值fck設(shè)計(jì)值fc標(biāo)準(zhǔn)值fck設(shè)計(jì)值fcC2013.49.61.541.102.55×104C2516.711.91.781.272.8×104漿砌采用M15砂漿砌塊石。1.2.5 工程回填土及地基力學(xué)特性根據(jù)有關(guān)實(shí)驗(yàn)報(bào)告結(jié)果rc16KN / m3；20.8。；C23Kpa，修正后地基承載力特性值fa=290Kpa?；A(chǔ)與地基摩擦系數(shù)f0.35，抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)K1.5。根據(jù)水利水電工程等級劃分及洪水標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定以及灌區(qū)規(guī)劃要求，確定該渡槽為三級永久

22、建筑物，結(jié)構(gòu)安全級別為級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)為r01，短暫設(shè)計(jì)狀況系數(shù)1.0，偶然狀況系數(shù)0.85，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)系數(shù)rd1.2。1.2.6荷載、氣象及施工條件其他荷載：人群荷載：3.0kN/ m2(人行橋上的活荷載)基本荷載：0.36kN/ m2(風(fēng)壓)氣象：最高日平均氣溫30，最低日平均氣溫0，不考慮凍土深度。施工條件：采用裝載式鋼筋混凝土渡槽，預(yù)制吊裝。2 渡槽總體布置渡槽總體布置的主要內(nèi)容包括槽址選擇、形式選擇、進(jìn)出口布置、基礎(chǔ)布置。渡槽總體布置基本要求：1、流量、水位滿足灌區(qū)要求;2、槽身長度短，基礎(chǔ)、岸坡穩(wěn)定，結(jié)構(gòu)選型合理；進(jìn)出口順直通暢，避免填方接頭；少占農(nóng)田、交通方便、就地取材等。

23、2.1 槽址選擇注意問題：1、槽身長度短、基礎(chǔ)低，降低工程造價(jià)。2、軸線短、順直、進(jìn)出口避免急轉(zhuǎn)彎，布置在挖方處。3、渡槽軸線盡量和河道正交。4、少占耕地、少拆民房。在選擇槽址時(shí)，除應(yīng)滿足以上總體布置的要求外，還應(yīng)考慮槽址附近是否有寬敞、平坦的施工場地，同時(shí)應(yīng)滿足槽下的交通要求。綜合考慮各方面因素，在平面圖上確定槽址位置，畫出該斷面圖。2.2 結(jié)構(gòu)選型2.2.1 槽身的選擇槽身的橫斷面型式有矩、U形、圓形和拋物線形，其中常用的是矩形和U形。本設(shè)計(jì)中Q設(shè)32m3/s，屬中小流量。渡槽長度為中型渡槽。矩形渡槽具有抗凍、耐久性好的特點(diǎn)，施工方便，故選用矩形渡槽?？稍O(shè)拉桿以減少側(cè)墻厚度。2.2.2支承

24、選擇該渡槽地址處溝深約8米，跨度約為50m，宜用梁式渡槽。綜合分析：選用簡式梁型式，雖彎距較大，但施工方便。2.3平面總體布置本設(shè)計(jì)布置等跨間距為10m的單排架共5跨，矩形渡槽采用簡支。上游漸變段4m與6m泄水閘相連，泄水閘再與5*隧洞相連；下有漸變段4m與6*隧洞相連。槽上根據(jù)交通要求設(shè)人行橋，凈寬0.85m。3 水力計(jì)算由于該渡槽由于進(jìn)出口高程及槽身縱坡i已經(jīng)確定，水力計(jì)算時(shí)只要確定槽身的凈寬B和凈高H即可，而不必計(jì)算水頭損失來確定凈出口高程和槽身縱坡i。計(jì)算公式該渡槽的槽身L大于15倍的渡槽進(jìn)口漸變段前上游水深h1(即L>15h1)，故采用采用明渠均勻流公式計(jì)算。式中：Q為渡槽的過

25、水流量；A槽身的過水?dāng)嗝婷娣e（m2）；R為水力半徑（m）；i為渡槽底比降；n為槽身糙率，鋼筋混凝土槽身可取n=0.0130.015，砌石槽身可取0.017。計(jì)算槽身凈寬B和加大水深：根據(jù)通過加大流量Qm槽中為滿水情況擬定B和H值。從過水能力看，應(yīng)按水利最佳斷面的條件來選擇深寬比（矩形槽身水力最佳斷面的深寬比H/B=0.5），但梁式渡身的深寬比選得大些有利于加大槽身的縱向剛度，因此一般多采用深寬比大于0.5的窄式斷面，矩形槽身常采用的深寬比H/B=0.60.8。經(jīng)過綜合分析采用深寬比為H/B=0.7。把加大流量Qm=36m3/s帶入計(jì)算可求的=2.95m，B=4.2m計(jì)算設(shè)計(jì)水深h設(shè)：已知B=4

26、.2m，Q=32m3/s聯(lián)立以上式子解得h設(shè)=2.70m安全加高h(yuǎn)計(jì)算：考慮到槽中水面可能產(chǎn)生波動(dòng)的原因，為了保證渡槽有足夠的過水能力，槽身頂部在水面以上應(yīng)有一定的超高。超高應(yīng)滿足以下要求：當(dāng)槽身通過設(shè)計(jì)流量時(shí)，矩形斷面槽壁頂部超高不小于槽內(nèi)水深的1/12再加5cm，即 h1=h設(shè)/12+5=27.5cm；當(dāng)槽身通過加大流量時(shí)，槽中水面與槽身頂部（對無拉桿槽身）或拉桿底面（對有拉桿槽身）的高差不應(yīng)小于510cm，取h2=10cm。H=h設(shè)+h1=270+27.5=297.5cmH=h加+h2=295+10=305cm取兩者最大值，故取H=3.05m（不計(jì)拉桿的高度），B=4.2m。4 槽身設(shè)計(jì)

27、4.1 槽身斷面尺寸擬定根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果，槽內(nèi)凈寬B=4.2m,高H=3.2m（拉桿高0.15m），其他尺寸按下面計(jì)算確定。該渡槽無通航要求，槽頂設(shè)拉桿有利于減小側(cè)墻的厚度，間距取S=2m；側(cè)墻厚度t按經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)確定t/H=1/121/16確定，H為側(cè)墻高度3.2m，t=（1/121/16）H=(0.20.267)m,為了減小側(cè)墻的重量取側(cè)墻頂部厚度t1=0.2m側(cè)墻底部取t2=0.30m；底板厚度取跨度的（1/121/35），t=（1/121/35）B=(.350.12)，但為了滿足抗裂要求取底板厚度t3=0.40m；渡槽要滿足行人要求，故在側(cè)墻外側(cè)設(shè)置人行板，板寬取b=0.85m，板外側(cè)厚度

28、t4=0.1m，板內(nèi)側(cè)厚度t5=0.125m；為了減小底板的拉應(yīng)力，槽身底板高于側(cè)墻底緣0.1m；側(cè)墻和底板連接處設(shè)角度為45o的貼角邊長取30cm以減小轉(zhuǎn)角處的應(yīng)力集中。槽身的斷面圖如圖4-1 所示。圖4-1槽身橫斷面圖（單位：mm）4.2 槽身橫向結(jié)構(gòu)計(jì)算帶拉桿的矩形斷面槽身橫向計(jì)算也括側(cè)墻和底板兩部分。側(cè)墻于底板連接處為剛性連接，側(cè)墻頂部與橫桿的連接近似按鉸接考慮。考慮到槽頂人群荷載產(chǎn)生的彎矩對側(cè)墻及底板最大彎矩影響很?。ㄐ∮?%），計(jì)算可近似忽略不計(jì)。圖4-2橫斷面計(jì)算簡圖（單位：mm）4.2.1側(cè)墻計(jì)算（1）內(nèi)力計(jì)算側(cè)墻各截面彎矩按彎矩分配法推算的下列公式計(jì)算：，式中：（彎矩符號以使

29、側(cè)墻內(nèi)側(cè)受拉為正）My距墻頂距離為y的截面彎矩，KN.m；MA側(cè)墻底部彎矩，KN.m；側(cè)向水壓力作用的固端彎矩，滿槽水(h=H)時(shí)，KN.m；y截面距墻頂距離，m;h槽內(nèi)設(shè)計(jì)水深，m；H墻頂凈高（底板頂面至墻頂高），m;t1側(cè)墻平均厚，m；t2底板厚，m；I1側(cè)墻截面慣性矩，m4；I2底板截面慣性矩，m4；q水荷載與底板自重之和KN/m2；r水水的重度，采用r水=10KN/m2；r自鋼筋混泥土的重度，采用r自=25KN/m2；u分配系數(shù)；計(jì)算：設(shè)計(jì)水深時(shí)：槽身自重為不變荷載，荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.05；水重為可變荷載，荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.20。滿槽水深：槽身自重為不變荷載，荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.05；水

30、重為可控可變荷載，荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.10。表4-1側(cè)墻各截面彎矩計(jì)算結(jié)果（單位：彎矩KN·m，長度m）0.81.62.43.2設(shè)計(jì)水深標(biāo)準(zhǔn)值-0.4301.26810.00630.905設(shè)計(jì)值0.0362.20111.40532.770滿槽水深標(biāo)準(zhǔn)值-2.879-1.11710.40536.807設(shè)計(jì)值-2.5220.40311.47538.234（2）配筋計(jì)算按一般受彎構(gòu)件計(jì)算，由表4-1可知最不利荷載組合為滿槽水深情況。側(cè)墻外側(cè)：側(cè)墻外側(cè)存在最大彎矩M=2.522 KN·m（y=0.8m），按單筋進(jìn)行配筋計(jì)算。采用C25混凝土，fc11.9N/mm2，級鋼筋，M=2.5

31、22KN·m，h=225mm，b=1000mm，K=1.2，故按最小配筋率配筋，選B10250，實(shí)際面積。側(cè)墻內(nèi)側(cè):側(cè)墻內(nèi)側(cè)存在最大彎矩M=2.522 KN·m（y=0.8m），按雙筋進(jìn)行配筋計(jì)算。采用C25混凝土，fc11.9N/mm2，級鋼筋，。M=38.234KN·m，h=300mm，b=1000mm，K=1.2，受壓鋼筋應(yīng)力達(dá)不到抗壓強(qiáng)度，故按下式受拉鋼筋截面面積。，故按最小配筋率配筋，選B10120，實(shí)際面積。（3）抗裂驗(yàn)算側(cè)墻按受彎構(gòu)件進(jìn)行抗裂驗(yàn)算，可選擇彎距最大的斷面進(jìn)行計(jì)算。彎矩最大值出現(xiàn)在側(cè)墻底部Mk=36.807KN.m，按標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算，考慮鋼

32、筋作用。驗(yàn)算基本公式如下：rm受彎構(gòu)件的塑性影響系數(shù)；rm1.55，因0.7300/h =0.7+300/1500>1.1,故rm1.55×1.11.71。act拉應(yīng)力限制系數(shù)，取0.85A0換算截面面積，A0=Ac+aEAsftk混凝土軸心受拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C25標(biāo)準(zhǔn)值為1.78N/mm2W0換算截面對受拉邊緣的彈性地抗拒。,故滿足抗裂要求4.2.2 底板計(jì)算（1） 內(nèi)力計(jì)算底板各截面彎矩及軸向力按下列公式計(jì)算：式中：Mx為距底板左端墻底中心距離為x的截面彎矩，KN.m;x為截面距底板左端墻底中心的距離，m；NA為底板軸向拉力，KN；彎矩符號以使底板內(nèi)側(cè)受拉為正；軸向力以拉力為

33、正；其余符號意義同前；表4-2底板各截面彎矩計(jì)算結(jié)果（單位：彎矩KN.m,長度m）0.150.5561.1131.6692.225設(shè)計(jì)水深標(biāo)準(zhǔn)值18.972-9.165-37.785-54.958-60.682設(shè)計(jì)值19.757-10.927-42.139-60.866-67.109滿槽水深標(biāo)準(zhǔn)值23.504-7.864-39.773-58.918-65.299設(shè)計(jì)值24.105-9.213-43.103-64.437-70.216表4-3底板彎矩最大值及軸力計(jì)算結(jié)果（單位：彎矩KN.m,軸力KN）MmaxNA設(shè)計(jì)水深標(biāo)準(zhǔn)值-60.68235.856設(shè)計(jì)值-67.10936.439滿槽水深標(biāo)準(zhǔn)

34、值-65.29944.436設(shè)計(jì)值-70.21644.882（2） 配筋計(jì)算底板按拉彎構(gòu)件進(jìn)行配筋計(jì)算，計(jì)算控制截面為端部截面及跨中截面，端部截面控制最大正彎矩控制控制底板上層鋼筋布置，跨中截面最大負(fù)彎矩控制底板下層鋼筋布置。若槽身較寬，還應(yīng)進(jìn)行1/4截面計(jì)算，以使底板的鋼筋布置更加經(jīng)濟(jì)合理。此處，由于槽身寬度較小，故選取端部截面及跨中截面為控制截面，最不利荷載組合為滿槽水深。端部截面（x=0.15m）：采用C25混凝土，fc11.9N/mm2，級鋼筋，fy=fy=300N/mm2。M=24.105KN·m，N=44.882KN，h=400mm，b=1000mm，K=1.2，故按大偏

35、心受拉構(gòu)件配筋：基本公式為：計(jì)算表明不需要配筋，但仍應(yīng)按構(gòu)造要求配筋。min=0.2%， As min0.002×1000×370740（mm2)，鋼筋取B12150 ， ；說明按所選進(jìn)行計(jì)算就不需要混凝土承擔(dān)任何內(nèi)力了，這就意味著實(shí)際上的應(yīng)力不會(huì)達(dá)到屈服強(qiáng)度，故按計(jì)算。mm2>=373.3mm2，故按最小配筋率配筋，選B，實(shí)際面積mm2。跨中截面：采用C25混凝土，fc11.9N/mm2，級鋼筋，fy=fy=300N/mm2。M=70.216KN·m，N=44.882KN，h=400mm，b=1000mm，K=1.2，30mm 。故按大偏心受拉構(gòu)件配筋：基

36、本公式為： 計(jì)算表明不需要配筋，但仍應(yīng)按構(gòu)造要求配筋。min=0.20%，As min0.002×1000×370740 mm2，鋼筋取B12150 As=754 ； 說明按所選進(jìn)行計(jì)算就不需要混凝土承擔(dān)任何內(nèi)力了，這就意味著實(shí)際上的應(yīng)力不會(huì)達(dá)到屈服強(qiáng)度，故按計(jì)算。mm2<=915.829mm2，故按最小配筋率配筋，選B，實(shí)際面積mm2。（3） 抗裂驗(yàn)算底板按拉彎構(gòu)件進(jìn)行抗裂驗(yàn)算，由于底板全截面配筋相同，故選擇彎距最大的斷面進(jìn)行計(jì)算。彎矩最大值出現(xiàn)在側(cè)墻底部Mk=65.299KN.m，Nk=44.436。按標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算，考慮鋼筋作用。驗(yàn)算基本公式如下：式中rm受彎構(gòu)件

37、的塑性影響系數(shù)；rm1.55，因0.7300/h =0.7+300/400>1.1,故rm1.55×1.11.71為偏心受拉構(gòu)件的截面抵抗距塑性系數(shù)，1.660act拉應(yīng)力限制系數(shù)，取0.85。A0換算截面面積，A0=Ac+aEAsftk混凝土軸心受拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C25標(biāo)準(zhǔn)值為1.78/mm2W0換算截面對受拉邊緣的彈性地抗拒A0=0.4133m2，I0=0.00572m4，y0=0.201mm3故滿足抗裂要求4.2.3 橫桿計(jì)算由于橫截面計(jì)算簡圖4-2可知橫桿相單于二力桿，所以配筋計(jì)算按軸向拉力計(jì)算。（1） 內(nèi)力計(jì)算橫桿軸向力按下式計(jì)算：式中：N為橫桿軸力，以拉力為正，KN；

38、S為橫桿間距，m；其余符號同前；表4-4橫桿軸力計(jì)算結(jié)果（單位：軸力KN）N設(shè)計(jì)水深標(biāo)準(zhǔn)值1.188設(shè)計(jì)值0.022滿槽水深標(biāo)準(zhǔn)值8.785設(shè)計(jì)值7.893（2） 配筋計(jì)算由于橫截面計(jì)算簡圖4-2可知橫桿相單于二力桿，所以配筋計(jì)算按軸向拉力計(jì)算。橫桿最不利荷載組合為滿槽水深情況。用C25混凝土，fc11.9N/mm2，級鋼筋，fy=fy=300N/mm2。M=0KN·m，NK=7.893， h=150mm，b=100mm，K=1.2，故按最小配筋率配筋，選2B8,，實(shí)際面積。由于剪力較小，按計(jì)算不需配箍筋，故按構(gòu)造配箍筋A(yù)6200，。（3） 裂縫驗(yàn)算由于拉桿在水上環(huán)境，可以不進(jìn)行抗裂

39、驗(yàn)算但須進(jìn)行裂縫驗(yàn)算。裂縫驗(yàn)算基本公式：式中： （當(dāng)<0.3時(shí)，取0.3）為受拉鋼筋有效概率 。有效受壓混凝土截面面積為受拉鋼筋重心至受拉邊緣的距離。 考慮構(gòu)件受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù)，偏心受拉構(gòu)件取2.4。受拉鋼筋的應(yīng)力c最外層受拉鋼筋外邊緣至受拉底邊的距離。 d受拉鋼筋直徑，mm。 故裂縫寬度滿足要求。4.3 槽身縱向結(jié)構(gòu)計(jì)算4.3.1 荷載計(jì)算人群荷載： 槽身自重：設(shè)計(jì)水重：滿槽水重：槽身自重為不變荷載，荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.05；滿槽水重為可控可變荷載，載項(xiàng)系數(shù)為1.10設(shè)計(jì)水重和人群荷載為可變荷載，荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.20。荷載組合：經(jīng)比較可知，最不利荷載組合為滿槽水深情

40、況。4.3.2 內(nèi)力計(jì)算縱向計(jì)算中得荷載一般按均布荷載考慮，它包括槽身重、槽中的水重及人群荷載、人行板荷載等。計(jì)算簡圖如圖43所示。43 槽身縱向計(jì)算簡圖計(jì)算跨度計(jì)算：簡支梁 式中： ln梁的經(jīng)跨度，ln=9.1 m； a梁的支撐長度 ，a=0.45 l0=ln+a=9.1+0.45=9.55m l0=1.05ln=1.059.1=9.555m 取較小值l0= 9.55m內(nèi)力計(jì)算：跨中彎矩 支座剪力 4.3.3 配筋計(jì)算（1） 計(jì)算截面擬定渡槽縱向?yàn)槭軓潣?gòu)件，矩形斷面槽身縱向結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)，一般將槽身簡化為矩形，倒T形，工字形計(jì)算截面。矩形截面高度為側(cè)墻高度，寬度為兩側(cè)墻寬度之和；倒T形計(jì)算截面高

41、度為側(cè)墻總高，腹板寬度為兩側(cè)墻寬度之和下翼緣寬度為槽身總寬下翼緣厚度為底板厚度；工字形截面上翼緣寬度為人行道底板總寬，厚度為人行道底板厚，其余與T形截面相同。矩形計(jì)算截面的計(jì)算相較簡單，但因未考慮底板的受力作用，因此計(jì)算偏于安全和保守；倒T形計(jì)算截面按側(cè)墻與底板共同受力考慮，因此計(jì)算結(jié)果比較經(jīng)濟(jì)合理；因側(cè)墻頂人行道板相對比較薄，為了留有一定的安全度，因此一般不宜按工字性計(jì)算截面計(jì)算。經(jīng)比較，決定簡化為矩形計(jì)算截面，如圖4-4所示。4-4矩形計(jì)算截面（單位：mm）（2） 正截面計(jì)算采用C25混凝土，fc11.9N/mm2，級鋼筋，fy=fy=300N/mm2，M=2818.39KN·m

42、，h=3700mm，b=500mm，K=1.2，c=35mm，=c+35=35+35=70mm。mm2>=3175.7mm2，故按最小配筋率配筋，選8B，實(shí)際面積mm2。（3） 斜截面計(jì)算已知：V1180.48KN，KV=1416.57KN。截面尺寸驗(yàn)算： 故截面尺寸滿足要求。驗(yàn)算是否需要計(jì)算配筋：Vc=0.7 ftbh00.7×11.9×500×36301613.54KN> KV=1416.57KN?？芍从?jì)算不需要配箍筋，但須按構(gòu)造配箍筋，選配雙肢箍筋A(yù)8200。4.3.4 抗裂驗(yàn)算忽略補(bǔ)角和人行道板作用，將斷面化為如圖45所示。圖4-5縱向抗裂計(jì)

43、算斷面簡圖（單位：cm）沿槽身縱向的危險(xiǎn)斷面是在跨中，按標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算，滿槽水深時(shí)彎距為： 可按下式進(jìn)行抗裂計(jì)算;式中： rm受彎構(gòu)件塑性影響系數(shù)；rm1.55×（0.7300/3700）=1.21Ml按標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算的彎距；ct混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)。長期組合為0.7，短期組合為0.85；W0換算截面A0對受拉邊緣的彈性抗矩，；I0換算截面重心軸慣性矩；y0換算截面重心軸至受壓邊緣距離；ftk混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C25混凝土抗裂強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk1.78N/mm2。y0=2.596m I0=4.2789m4 W0=2.3471m3故槽身縱向滿足抗裂要求。4.4 人行板配筋計(jì)算人行板按懸臂

44、板考慮，沿槽身長度取單位長度b=1000mm，厚度取平均厚度h=（100+125）/2=113mm，荷載考慮人行板自重和人群荷載。荷載計(jì)算：配筋計(jì)算：,所以按構(gòu)造以最小配筋率配筋，選配A6/8200，實(shí)配面積面積為，。沿槽身長度方向配置A6200分布筋。4.5 吊裝計(jì)算設(shè)置四個(gè)吊點(diǎn)，按雙懸臂梁計(jì)算。吊點(diǎn)設(shè)在第二根拉桿處。因吊點(diǎn)產(chǎn)生負(fù)上部受拉，下部受壓，故可按T形梁校核上部配筋。如圖4-6所示。圖4-6槽身吊裝驗(yàn)算圖q= g2k=95.03KN/m?？紤]動(dòng)力系數(shù)1.2，故q1.2×95.03114.04KN/m。計(jì)算時(shí)忽略槽底突出部分的作用，斷面尺寸取b 400mm，h3560mm，b

45、f4700mm，hf400mm的T形梁。按短暫狀況設(shè)計(jì)。吊點(diǎn)頂計(jì)算彎距：M228.08KN·m判斷截面類型： 故截面為一類截面為滿足吊裝要求槽身頂部配置4B10， As=314mm2。5 排架設(shè)計(jì)5.1 1*排架設(shè)計(jì)5.1.1 1*排架結(jié)構(gòu)尺寸擬定排架高程為8m，立柱長邊b1為排架高的（1/201/30），常取0.40.7這里b1取0.45m，短邊h1=（0.50.8）b1，常用0.30.5m，這里取0.3m，立柱的間凈距為L=4.2m；橫梁高為（1/61/8）L，取h2=0.4m，梁寬b2=0.3m，橫梁間距取3.8m，其他尺寸如圖5-1，排架尺寸如圖5-1所示：圖5-1 1*排架

46、結(jié)構(gòu)布置圖5.1.2 1*排架荷載計(jì)算（1）風(fēng)荷載計(jì)算風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù)rq=1.3沖溝內(nèi)無常年流水，故不考慮水荷載對排架的作用。1 作用于槽身的橫向風(fēng)壓力作用于槽身的風(fēng)荷載強(qiáng)度按下式計(jì)算：式中：風(fēng)壓值，； 風(fēng)振系數(shù)，由于渡槽高度不大，可取1.0；風(fēng)載體型系數(shù)，l/b=10/3.7=2.7>1.5，取 =0.9；風(fēng)壓高度變化系數(shù)，與地面粗糙度有關(guān)，因槽身迎風(fēng)面形心距地面高度約10m,近似取=1.0；地形地理?xiàng)l件系數(shù)，取1.2；作用于槽身風(fēng)荷載強(qiáng)度為：已知槽身高度3.7m，一節(jié)槽身長10m（包括兩端伸縮縫寬度），則作用于槽身上的橫向風(fēng)壓力為：2 作用于排架上的橫向風(fēng)壓力基本公式：式中：風(fēng)壓值，

47、。風(fēng)振系數(shù)，由于渡槽高度不大，可取1.0.風(fēng)載體型系數(shù)，l/b=8/4.5=1.78>1.5取1.3風(fēng)壓高度變化系數(shù)，與地面粗糙度有關(guān)，因排架迎風(fēng)面形心距地面高度約4m,近似取= 0.64地形地理?xiàng)l件系數(shù)，取1.2。從安全角度出發(fā)，不考慮立柱前柱對后柱的擋風(fēng)作用，取1.0。作用于排架上的風(fēng)荷載強(qiáng)度為：（2） 作用于排架節(jié)點(diǎn)上荷載圖5-2 1*單排架計(jì)算簡圖（單位：mm）槽身自重 ： 滿槽水重：1 槽身傳遞給排架頂部的荷載作用于槽身的橫向風(fēng)壓力PZ通過支座摩阻作用，以水平力形式傳遞到排架頂部；同時(shí)，PZ距排架頂高度1.85m，對排架頂高程所產(chǎn)生的力矩將轉(zhuǎn)化為一對方向相反的集中力，分別作用于

48、兩立柱頂部，迎風(fēng)面力的方向向上，背風(fēng)面力的方向向下。槽身的自重及槽中水重也通過支座傳到排架頂部。滿槽水中加橫向風(fēng)壓力情況=1213.09KN = =1228.47KN空槽加橫向風(fēng)壓力情況：=491.22KN=506.60KN2 作用于排架節(jié)點(diǎn)上的橫向風(fēng)壓力（3） 橫向風(fēng)壓力作用下的排架內(nèi)力計(jì)算由于結(jié)構(gòu)對稱而荷載反對稱，所以采用采用無剪力分配法進(jìn)行計(jì)算。1 桿端彎矩計(jì)算下述計(jì)算中，彎矩以順時(shí)針為正以逆時(shí)針為負(fù) KN·m KN·m2 桿端彎矩計(jì)算分配系數(shù)計(jì)算：令，則：力矩分配計(jì)算如下表 5-1，彎矩如圖5-3；表5-1力矩分配計(jì)算表（單位：力矩KN.m）結(jié)點(diǎn)123桿端11

49、9;122122'2332相對勁度系數(shù)2.669112.6691分配系數(shù)0.889 0.111 0.1 0.800 0.1 傳遞系數(shù)-1-1-1-1固端彎矩-18.525 -18.525 -20.043 -20.043 力矩傳遞與分配16.469 2.056 -2.0563-4.062 4.062 32.500 4.062 -4.062 3.612 0.451 -0.451 -0.045 0.045 0.361 0.045 -0.045090.040 0.005 20.121 -20.121 -16.925 32.861 -15.936 -24.151 5-3 1*排架內(nèi)力圖（4） 排

50、架立柱軸力計(jì)算滿槽水加橫向風(fēng)壓力情況作用于迎風(fēng)柱的軸力：作用于背風(fēng)柱的軸力：空槽加橫向風(fēng)壓力情況作用于迎風(fēng)柱的軸力： 作用于背風(fēng)柱的軸力： 排架橫向結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)，迎風(fēng)側(cè)下一層的排架柱為計(jì)算控制段，該柱段彎矩最大，軸力最小。根據(jù)直線比例關(guān)系，按下式計(jì)算最下一層排架柱的反彎矩?fù)?jù)節(jié)點(diǎn)2距離x根據(jù)對背風(fēng)側(cè)最下一層排架柱的反彎點(diǎn)的力矩平衡關(guān)系，按下式計(jì)算迎風(fēng)側(cè)排架柱由水平荷載作用產(chǎn)生的軸向力：=12.516KN按下式計(jì)算最下一層排架柱的軸力5.1.3 1*排架柱混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算（1） 排架立柱配筋計(jì)算由于風(fēng)向的方向不確定，因此立柱按壓彎構(gòu)件進(jìn)行對稱配筋。采用C25混凝土，fc11.9N/mm2，級鋼筋，fy

51、=fy=300N/mm2滿槽水情況下： M=24.151KN·m，N=1242.154KN，K=1.2，=45mm，故判斷截面類型 ：；，故按小偏心對稱配筋計(jì)算：滿足最小配筋率，選配4B14，,空槽水情況： M=24.151KN·m，N=520.284KN，K=1.2，=45mm，故 判斷截面類型 ：；，故按小偏心對稱配筋計(jì)算：由上式可知構(gòu)建屬于大偏心受壓構(gòu)件，所以按大偏心重新計(jì)算。按計(jì)算不須配筋，所按構(gòu)造配筋故選配3B 10 經(jīng)比較，最終選配選配4B14，。由于剪力較小，按計(jì)算不需配箍筋，故按構(gòu)造配箍筋A(yù)10200，。（2） 排架頂梁配筋計(jì)算頂梁在在反水平對稱荷載作用下，

52、其軸力為0；豎向荷載只使立柱產(chǎn)生軸力對頂梁不產(chǎn)生內(nèi)力。所以頂梁按受彎構(gòu)件進(jìn)行配筋且對稱配筋，以橫梁上的桿端彎矩位計(jì)算控制彎矩。M=20.121KN·m，h=300mm，b=450mm，K=1.2，=45mm滿足最小配率筋要求，故鋼筋選用3B10，。由于剪力較小，按計(jì)算不需配箍筋，故按構(gòu)造配箍筋A(yù)8200，。（3） 排架橫梁配筋計(jì)算與頂梁基本相同，只是彎矩大小不同。頂梁在在反水平對稱荷載作用下，其軸力為0；豎向荷載只使立柱產(chǎn)生軸力對頂梁不產(chǎn)生內(nèi)力。所以頂梁按受彎構(gòu)件進(jìn)行配筋且對稱配筋，以橫梁上的桿端彎矩位計(jì)算控制彎矩。M=32.861KN·m，h=300mm，b=450mm，

53、K=1.2，=45mm滿足最小配率筋要求，故鋼筋選用4B12，由于剪力較小，箍筋按構(gòu)布置選用A8200。由于剪力較小，按計(jì)算不需配箍筋，故按構(gòu)造配箍筋A(yù)8200，。5.1.4 1*排架施工驗(yàn)算排架施工期的最不利情況：一跨槽身施工完畢，而另一跨尚未施工，排架在縱向偏心受壓。計(jì)算荷載包括每根立柱承擔(dān)1/4槽身自重，施工荷載及排架自重。施工荷載包括工具和人群荷載等，可按4KN/m2考慮。按短暫狀況設(shè)計(jì)，故安全系數(shù)K=1.2。荷載設(shè)計(jì)值：排架施工期荷載計(jì)算圖（單位：mm）不考慮槽身對排架頂?shù)哪Σ亮ψ饔茫瑢⑴偶芰⒅喕梢欢斯潭ㄒ欢味ㄏ蛑ё?，。由于施工時(shí)不確定先按裝哪一邊的槽身，所以按對稱配筋計(jì)算。采用

54、C25混凝土，fc11.9N/mm2，級鋼筋，fy=fy=300N/mm2 M=103.510KN·m，N=345.034KN，K=1.2，=45mm 判斷截面類型 ：；，故按大偏心對稱配筋計(jì)算：由于橫向配筋已在每邊配有2B14故只需在每邊再配3B165.2 2*排架設(shè)計(jì)5.2.1 2*排架結(jié)構(gòu)尺寸擬定排架高程為4.2m，立柱長邊b1為排架高的（1/201/30），常取0.40.7這里b1取0.45m，短邊h1=（0.50.8）b1，常用0.30.5m，這里取0.3m，立柱的間凈距為L=4.2m；橫梁高為（1/61/8）L，取h2=0.4m，梁寬b2=0.3m，橫梁間距取3.8m，其他尺寸如圖5-1，排架尺寸如圖5-所示：圖5-4 2*排架結(jié)構(gòu)布置圖5.2.2 2*排架荷載計(jì)算（1）風(fēng)荷載計(jì)算 風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù)rq=1.3 沖溝內(nèi)無常年流水，故不考慮水荷載對排架的作用。1 作用于槽身的橫向風(fēng)壓力 作用于槽身的風(fēng)荷載強(qiáng)度按下式計(jì)算：式中：風(fēng)壓值，； 風(fēng)振系數(shù)，由于渡槽高度不大，可取1.0；風(fēng)載體型系數(shù)，l/b=10/3.7=2.7>1.5，取 =0.9；風(fēng)壓高度變化系數(shù)，與地面粗糙度有關(guān)，因槽身迎風(fēng)面形心距地面高度約6m,近似取=8.4；地形地理?xiàng)l件系數(shù)，取1.2；作用