混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計——單層廠房設(shè)計

1、.混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計任務(wù)書IV單層工業(yè)廠房設(shè)計任務(wù)書一、設(shè)計題目：金屬結(jié)構(gòu)車間雙跨等高廠房。二、設(shè)計內(nèi)容：1計算排架所受的各項荷載；2計算各種荷載作用下的排架內(nèi)力(對于吊車荷載不考慮廠房的空間作用)；3柱及牛腿設(shè)計，柱下獨立基礎(chǔ)設(shè)計；4繪施工圖：柱模板圖和配筋圖；基礎(chǔ)模板和配筋圖。三、設(shè)計資料1金屬結(jié)構(gòu)車間為兩跨廠房，安全等級為一級，廠房總長54m，柱距為6m，廠房剖面如圖1、2、3所示；2廠房每跨內(nèi)設(shè)兩臺吊車；3建設(shè)地點為浙江衢州（地面粗糙程度B類)；4地基為均勻粘性土，地基承載力特征值190kpa；5廠房標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件選用及載荷標(biāo)準(zhǔn)值：(1)屋架采用梯形鋼屋架，屋架自重標(biāo)準(zhǔn)值：18m跨81.50

2、kN每榀，21m跨95kN每榀，24m跨109kN每榀，27m跨122kN每榀，30m跨136kN每榀(均包括支撐自重)(2)吊車梁選用預(yù)應(yīng)力混凝土吊車梁，參數(shù)見表3。軌道及零件自重0.8kNm，軌道及墊層構(gòu)造高度200mm；(3)天窗采用矩形縱向天窗，每榀天窗架重：18m跨25.5kN每榀，21m跨30kN每榀，24m跨34kN每榀，27m跨38.3kN每榀，30m跨42.5kN每榀(包括自重，側(cè)板、窗扇支撐等自重)；(4)天溝板自重標(biāo)準(zhǔn)值為2.02kNm；(5)圍護墻采用240mm雙面粉刷墻，自重5.24kN/m2。塑鋼窗：自重0.45kNm2，窗寬4.2m，窗高見圖1。(6)基礎(chǔ)梁截面為

3、250 mm×600mm；基礎(chǔ)梁自重4.2kNm；6材料：混凝土強度等級為C30，柱的受力鋼筋采用HRB335級或HRB400級，箍筋采用HPB235級；7屋面卷材防水做法（自上而下）及荷載標(biāo)準(zhǔn)值如下：改性瀝青油氈防水層：0.4kNm2；20mm厚水泥砂漿找平層：0.4kNm2；30mm細(xì)石混凝土面層：0.75kNm2；100mm厚珍珠巖制品保溫層：0.4kNm2；一氈二油隔汽層：0.05kNm2；預(yù)應(yīng)力大型屋板：1.4kNm2。8屋面均布活荷載為0.6kNm2。圖2圖310土木同學(xué)按學(xué)號順序選用下表。表1 各學(xué)號所對應(yīng)橋式吊車和牛腿標(biāo)高跨度左跨吊車序號右跨吊車序號C1C2C3C4C

4、1C2C3C4C1C2C3C418123456789101112C121131415161718192021222324C224252627282930313233343536C327373839404142434445464748C4274950515253C124C2牛腿頂標(biāo)高(m)6.97.27.57.88.18.48.79.09.39.69.910.2 表2 吊車梁數(shù)據(jù)（工作級別A5）梁型號起重量(kn)跨 度(m)梁 高(mm)梁 重(kn)梁型號起重量(kn)跨 度(m)梁 高(mm)梁 重(kn)YDL1160 20016.5 22.5120041.3YDL432028.5120

5、046.3YDL2160 20025.5 28.5120041.5YDL550016.5 28.5150060.3YDL332016.5 25.5120046.0 表3 吊車數(shù)據(jù)（工作級別A5）吊車序號起重量(kN)橋跨LQ(m)小車重g(kN)最大輪壓Pmax(kN)大車輪距BQ(m)軌道中心至端部距離Bl(mm)軌頂以上高度H(mm)大車寬B(m)吊車總重(kN)C1160/3216.563.261634.0023020975.95523019.563.261854.1026020976.05527022.563.261934.1026021876.05530025.563.262055.

6、0026021856.39034028.563.262145.0026021856.390380C2200/5016.569.771854.0023020995.95524019.569.772074.1026020996.05529022.569.772164.1026021896.05532025.569.772305.0026021896.39037028.569.772395.0026021896.390400C3320/5016.51092784.6526023416.64033019.51093014.7030024716.69038022.51093134.7030024716.

7、69041025.51093315.0030024716.99046028.51093445.0030024716.990500C4500/10016.51554204.8030027346.77544019.51554304.8030027346.77549022.51554564.8030027346.77553025.51554745.0030027346.97558028.51554875.0030027346.975620最后須提交的內(nèi)容：1、設(shè)計計算書。包括封頁、任務(wù)書、目錄、正文。2、結(jié)構(gòu)施工圖。目 錄1 結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱截面尺寸確定- 1 -2.1 計算簡圖的確定- 1 -2.

8、1.1 上柱及全柱標(biāo)高- 1 -2.1.2 確定柱截面尺寸- 2 -2.1.3 驗算柱的截面尺寸- 2 -2.1.4 柱網(wǎng)布置- 2 -2.1.5 計算上、下柱截面慣性矩及比值- 3 -2.2 荷載計算- 4 -2.2.1 恒荷載- 5 -2.2.2 屋面活荷載- 6 -2.2.3 風(fēng)荷載- 6 -2.3 排架內(nèi)力分析- 8 -2.3.1 恒載作用下排架內(nèi)力分析- 9 -2.3.2 屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析- 10 -2.3.3 風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析- 12 -2.3.4 吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析- 14 -2.4 內(nèi)力組合- 20 -3 柱的截面設(shè)計- 26 -3.1 上柱配筋計算

9、- 26 -3.2 下柱配筋計算- 27 -5.3 柱的裂縫寬度驗算- 29 -5.4 箍筋配置- 30 -5.5 牛腿設(shè)計- 30 -5.5.1 牛腿截面高度驗算- 30 -5.5.2 牛腿配筋計算- 31 -6 柱的吊裝驗算- 31 -7 基礎(chǔ)設(shè)計- 33 -7.1 作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算- 33 -7.2 基礎(chǔ)尺寸及埋置深度- 35 -7.2.1按構(gòu)造要求擬定高度- 35 -7.2.2 擬定基礎(chǔ)底面尺寸- 35 -7.3 基礎(chǔ)高度驗算- 36 -7.4 基礎(chǔ)底板配筋計算- 38 -7.4.1 柱邊及變階處基底反力計算- 38 -圖23 基礎(chǔ)底板配筋計算截面- 39 -7.4.2 柱邊

10、及變階處彎矩計算- 39 -7.4.3 配筋計算- 40 -混凝土及砌體結(jié)構(gòu)課程設(shè)計1 結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱截面尺寸確定某金屬結(jié)構(gòu)車間雙跨等高廠房，安全等級為一級，廠房總廠54m，柱距為6m，廠房每跨內(nèi)設(shè)兩臺吊車，吊車均為軟鉤吊車，吊車工作級別為A5，軌頂標(biāo)高為9.3，跨度為21m。吊車起重量為200/50，選擇吊車橋跨均為19.5m，吊車梁均選用YDLZ型號，梁高為1200。廠房剖面圖見圖1。圖12 結(jié)構(gòu)計算2.1 計算簡圖的確定2.1.1 上柱及全柱標(biāo)高 估計基礎(chǔ)埋深m，基礎(chǔ)高，室外地坪標(biāo)高，所以初選基頂標(biāo)高-0.5m。邊柱（A、C）：柱頂標(biāo)高9.3+1.2.+0.2+2.097+0.22=

11、13.017 m ，取13.2m上柱高() =13.7-9.8=3.9m下柱高() = 9.3+0.5=9.8m總高度（H）13.2+0.5=13.7m中柱B頂面標(biāo)高及上下柱高與邊柱A、C相同。因此邊柱A、C及中柱B頂面標(biāo)高為m，上柱高m，下柱高m，全柱高m。2.1.2 確定柱截面尺寸根據(jù)柱的高度、吊車起重及工作級別，可由書上表2.4.4確定柱截面尺寸。柱截面尺寸見圖2。表1 柱截面計算參數(shù) 計算參數(shù)柱號截面尺寸/面積/慣性矩/自重/（）A，C上柱矩5下柱7.04B上柱矩7.5下柱7.64 圖2 柱截面尺寸圖4 計算單元簡圖2.2 荷載計算2.2.1 恒荷載屋蓋荷載：改性瀝青油氈防水層 0.4

12、 KN/m20mm厚水泥沙漿找平層 0.4KN/m30mm細(xì)石混凝土面層 0.75 KN/m厚珍珠巖制品保溫層 一氈二油隔汽層 預(yù)應(yīng)力大型屋面板 3.4 KN/m天溝板自重 2.02 KN/m屋架自重 95KN/榀天窗自重 30KN/榀所以作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)重力荷載設(shè)計值為： 吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計值 41.3+0.8×6=55.32KN柱自重重力荷載設(shè)計值 A、C柱： 上柱 1.2×5×3.9=23.4KN下柱 =1.2×7.04×9.8=82.8KN B柱： 上柱 1.2×7.5×3.9=35.1KN下柱 1.2&#

13、215;7.64×9.8=89.85KN 各項恒載作用位置如圖5所示圖5 荷載作用位置圖（單位：KN）2.2.2 屋面活荷載 由荷載規(guī)范可知，對于不上人的鋼筋混凝土屋面，其均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.6KN/M2，大于該廠房所在地區(qū)基本雪壓。故作用于柱頂面活荷載設(shè)計值為：的作用位置與作用位置相同，如圖5所示。2.2.3 風(fēng)荷載 該地區(qū)的基本風(fēng)壓，由于廠房高度小于30m，所以,風(fēng)壓高度變化系數(shù)可根據(jù)廠房各部分標(biāo)高及B類底面粗糙度，由荷載規(guī)范確定如下： 柱頂（標(biāo)高=13.2m） 1.0896 屋架，檐口（標(biāo)高=14.9m） 1.1372 天窗，屋架交接處（標(biāo)高=15.9m） 1.1598 天窗

14、檐口（標(biāo)高=18.5m） 1.217屋頂（標(biāo)高=18.95m） 1.2269如圖6所示，由公式可得排架迎風(fēng)面及背風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為：圖6 風(fēng)荷載體型系數(shù)及排架計算簡圖1.0×0.8×1.0896×0.4=0.3487 KN/M21.0×0.4×1.0896×0.4=0.1743 KN/M2作用于排架計算簡圖上的風(fēng)荷載設(shè)計值為： 0.3487×6=2.929KN/M0.1743×6=1.464KN/M=1.4×(0.8+0.4)×1.1372×1.7+（-0.2+0.5-0.5+0

15、.4）×1.1598×1.0（0.6+0.6+0.6+0.5）×1.217×2.6+（-0.7+0.7-0.6+0.6）×1.2269×0.45× 1.0×0.4×6=33.03KN2.2.4 吊車荷載由設(shè)計資料表2得160/32吊車的參數(shù)為：大車寬B=5.955m，大車輪距K=4.00m，小車重g=63.26KN，吊車總重G=230KN，最大輪壓，最小輪壓。吊車起重量Q=160KN，吊車每一側(cè)輪子數(shù)。根據(jù)與，可算得吊車梁支梁反力影響線中各輪壓對應(yīng)點的豎向坐標(biāo)值如圖7。圖7 吊車荷載作用下支座反力影響線吊

16、車豎向荷載吊車豎向荷載設(shè)計值為：最小輪壓為：左跨：163×（1+0.67+0.333+0.0075）=459.7KN 32×（1+0.67+0.333+0.0075）=90.25KN右跨：163×（1+0.67+0.333+0.0075）=459.7KN×32×（1+0.67+0.333+0.0075）=90.25KN吊車橫向水平荷載 作用于每一個輪子上的吊車橫向水平制動力標(biāo)準(zhǔn)值：左：0.25×0.1×（160+63.26）=5.58KN右：0.25×0.1×（160+63.26）=5.58KN 作用于排

17、架柱上的吊車橫向水平荷載設(shè)計值為：左：×5.58×（1+0.674+0.333+0.0075）=15.74KN右：×5.58×（1+0.674+0.333+0.0075）=15.74KN2.3 排架內(nèi)力分析該廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配法進行排架內(nèi)力分析。其中剪力分配系數(shù)按荷載規(guī)范計算，結(jié)果如表2。表2 柱剪力分配系數(shù)柱 別柱0.0753.086柱3.0940.2372.3.1 恒載作用下排架內(nèi)力分析恒載作用下排架的計算簡圖如圖所示，圖中重力荷載及力矩是根據(jù)圖4確定的，即：kN ； kN；kN； kN； kN kNkN·mkN·m

18、由于圖所示排架為對稱結(jié)構(gòu)且作用對稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無側(cè)移，故各柱可按柱頂為不動鉸支座計算內(nèi)力。柱頂不動鉸支座反力計算如下：對于柱，0.075，則： 2.3621.04 （） 圖8 恒荷載作用下排架內(nèi)力圖2.3.2 屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析跨作用屋面活荷載（排架內(nèi)力計算簡圖如圖所示） 其中，它在柱頂及變階處引起的力矩為52.92×0.05=2.646 kN·m，52.92×0.25=13.23kN·m52.92×0.15=7.938 kN·m對于柱： （2.646×2.362+13.25×1.04）/13.7=1.

19、51KN（）對于柱：， 則則：7.938×1.934/13.7=1.163KN 則排架柱頂不動鉸支座總反力為： =1.51+1.163=2.673KN 將反向作用于排架柱頂，計算相應(yīng)的柱頂剪力，并與柱頂不動鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用于跨時的柱頂剪力，即： 1.51-0.3815×2.673=0.49KN() 1.163-0.237×2.673=0.53KN -0.3815×2.673=-1.02KN 排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力圖如圖、所示。圖 圖 圖圖9 跨作用屋面活荷載時排架內(nèi)力圖跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對稱，且跨與跨作用荷載相同，故只

20、需將圖8中各內(nèi)力圖的位置及方向調(diào)整一下即可，如圖10所示。圖10 跨作用屋面活荷載時排架內(nèi)力圖2.3.3 風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析左吹風(fēng)時計算簡圖如圖所示。對于柱：0.075 0.2950.311 -2.929×13.7×0.311=-12.02KN -1.464×13.7×0.311=-6.01 KN -12.02-6.01-33.03=51.06 KN各柱頂剪力為：-12.02+0.3815×51.06=7.46 KN -0.237×-51.06=12.10 KN -6.01+0.3815×51.06=13.47 KN排

21、架內(nèi)力圖如圖所示。圖 圖圖11 左吹風(fēng)時排架內(nèi)力圖右吹風(fēng)時計算簡圖如圖所示。將圖所示柱內(nèi)力圖對換且改變內(nèi)力符號后可得，如圖所示。圖 圖圖11 右吹風(fēng)時排架內(nèi)力圖2.3.4 吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析作用于柱 計算簡圖如圖所示。其中吊車豎向荷載、在牛腿頂面處引起的力矩為： 對于柱：，則 對于柱：,=1.204 =67.69×1.204/13.7=6.17 KN -9.05+6.17=-2.88 KN排架各柱頂剪力分別為： -9.05+0.3815×2.88=-7.98 KN 6.17+0.237×2.88=6.85 KN 0.3815×4.77=1.82排

22、架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力圖如圖、所示。 圖13 作用于柱時排架內(nèi)力圖 作用于柱左計算簡圖如圖所示。、計算如下： 柱頂不動鉸支座反力、及總反力分別為： 各柱頂剪力分別為：31.45-0.237×29.67=24.42KN-0.3815×29.67=-11.32KN 排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖、所示。圖14 作用于柱左時排架內(nèi)力圖作用于柱右 柱頂不動鉸支座反力、及總反力分別為： 各柱頂剪力分別為： 31.45-0.237×29.67=24.42KN-0.3815×29.67=-11.32KN圖15 作用于柱右時排架內(nèi)力圖 作用于柱作用于

23、C柱 計算簡圖如圖16-C所示。其中吊車豎向荷載、在牛腿頂面處引起的力矩為： 對于C柱：，則 對于柱：0.157,0.2951.204 =67.69×1.204/13.7=6.17 KN -9.05+6.17=-2.88 KN排架各柱頂剪力分別為： -9.05+0.3815×2.88=-7.98 KN 6.17+0.237×2.88=6.85 KN 0.3815×4.77=1.82KN 圖16 作用于柱時排架內(nèi)力圖作用于跨柱 當(dāng)AB柱作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如17a。對于A柱0.075，0.295，0.6757=0.5687()-15.74&

24、#215;0.5687=-8.95KN對于B柱：，則 -15.74×0.6366=-10.02KN R=-8.95-10.02=-18.97KN各柱頂?shù)募袅Ψ謩e為： -8.95+0.3815×18097=-1.71KN-10.02+0.237×18.97=-5.52KN 0.3815×18.97=7.24KN圖17 作用于跨時排架內(nèi)力圖作用于跨柱()-15.74×0.5687=-8.95KN-15.74×0.6366=-10.02KN R=-8.95-10.02=-18.97KN各柱頂?shù)募袅Ψ謩e為： -8.95+0.3815×

25、;18097=-1.71KN-10.02+0.237×18.97=-5.52KN 0.3815×18.97=7.24KN圖18 作用于跨時排架內(nèi)力圖2.4 內(nèi)力組合以柱內(nèi)力組合為例。表為各種荷載作用下柱內(nèi)力設(shè)計值匯總表，表為柱內(nèi)力組合表，這兩表中的控制截面及正號內(nèi)力方向如表中例圖所示。對柱進行裂縫寬度驗算時，內(nèi)力采用標(biāo)準(zhǔn)值，同時只需對的柱進行驗算。為此，表中亦給出了和的組合值，它們均滿足的條件，這些值取自及相應(yīng)的和一項。- 20 - 表3 A柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值匯總表 柱號及正向內(nèi)力荷載類別恒載屋面活荷載吊車豎向荷載吊車水平荷載風(fēng)荷載作用在AB跨作用在BC跨作用在A柱作用在B柱左作

26、用在B柱右作用在C柱作用在AB跨作用在BC跨左風(fēng)右風(fēng) - 21 -序號-M18.640.5952.70-21.09-34.6229.92-4.8134.04-42.76N307.3237.8000000000-M-62.02-10.0452.7061.00-18.5129.92-4.8134.04-42.76N353.4237.80328.3664.46000000-M25.6-6.6159.845.14-110.21109.16-17.55252.61-134.16N422.4237.80328.3664.46000000V8.940.351.02-7.98-13.1011.32-1.823

27、2.95-23.42表4 A柱內(nèi)力組合表 內(nèi)力組合截面及相應(yīng)的,及相應(yīng)的,及相應(yīng)的,及相應(yīng)的,-1.2+1.40.9+0.9(+)+108.771.2+1.40.90.8(+)+0.9+-76.71.2+1.40.9+0.9(+)+98.851.2+1.40.9+0.9(+)+104.46405.83307.32421.7307.32- 22 -1.2+1.40.9+0.8(+)+0.9+77.871.2+1.40.9+0.8(+)+0.9+-162.561.2+1.40.9+0.9(+)+31.741.2+1.40.90.9(+)+ -126.29721.18511.68874.88353.

28、42-1.2+1.40.9+0.8(+)+0.9+578.491.2+1.40.9+0.8(+)+0.9+-372.051.2+1.40.9+0.9(+)+252.551.2+1.40.9+0.9(+)+546.42764.34516.32957.68422.4269.31-45.5038.5372.44+0.9+0.8(+)+0.9+416.86+0.9+0.8(+)+0.9+-258.44+0.9+0.9(+)+120.01+0.9+0.9(+)+397.85606.30489.49744.40422.4245.19-29.9528.846.4- 25 -混凝土及砌體結(jié)構(gòu)課程設(shè)計3 柱的截

29、面設(shè)計 混凝土等級強度C30，柱的受力鋼筋采用HRB400級鋼筋，,，上下柱均采用對稱配筋。3.1 上柱配筋計算由表7可知，上柱截面共有4組內(nèi)力。取h0=400-40=360mm。， 由附表查得有吊車廠房排架方向上柱得計算長度,安全等級為1級，偏心距為： 由，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。，取取，進行計算選320(AS=941mm2)垂直于排架方向柱的計算長：所以滿足彎矩作用平面外的承載力要求。3.2 下柱配筋計算 取h0=1000-40=960mm。與上柱分析方法類似，在表7的8組內(nèi)力中選取下列兩組不利內(nèi)力： 按 計算 下柱計算長度取， 附加偏心距： ， ， 由且取。 ,取 故為大偏心受壓。先假定

30、中和軸位于翼緣內(nèi)，則：按 計算 下柱計算長度取， 附加偏心距： ， ， 由且取。 故為大偏心受壓。先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則：， 綜上述計算結(jié)果，下柱截面選用420，按此配筋經(jīng)驗算柱彎矩作用平面外的承載力亦滿足要求。5.3 柱的裂縫寬度驗算 規(guī)范規(guī)定，對的柱應(yīng)進行裂縫寬度驗算。本設(shè)計中只有下柱出現(xiàn)的內(nèi)力，故應(yīng)進行裂縫寬度驗算。驗算過程見表8，其中下柱，構(gòu)件受力特征系數(shù)。混凝土保護層沖C=30mm表8 柱的裂縫寬度驗算柱 截 面下 柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn) 值397.85422.42941.840.011.024()1424.440.158791.14續(xù)表8269.220.20.123<0.3(滿足要求

31、)5.4 箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制，根據(jù)構(gòu)造要求，上下柱均選用8200箍筋。5.5 牛腿設(shè)計 根據(jù)吊車梁支承位置截面尺寸構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖19所示。其中牛腿截面寬度b=500mm,牛腿截面高度h=600mm,h0=560mm。圖19 牛腿設(shè)計簡圖5.5.1 牛腿截面高度驗算 按公式驗算其中，=459.7/10.4+55.32/1.2=366.77KN由公式得：=715.94KN>故牛腿截面高度滿足要求。5.5.2 牛腿配筋計算 由于因而該牛腿可按構(gòu)造配筋。根據(jù)構(gòu)造要求，實際選用414。水平箍筋選用8100。6 柱的吊裝驗算采用翻身超吊，吊點

32、設(shè)在牛腿下部，混凝土達到設(shè)計強度后起吊，由書上表可得柱插入杯口深度為，則柱吊裝時的總長度為：。計算簡圖如圖20。圖20 柱吊裝驗算簡圖柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載（應(yīng)考慮動力系數(shù)），即： 1.5×1.35×5=10.125 KN/M 1.5×1.35×（0.5×1.1×25）=27.84 KN/M 1.5×1.35×7.04=14.256 KN/M在上述荷載作用下，柱各控制截面彎矩為： 0.5×10.125×3.9×3.9=77 =0.5×10.125×（3.9

33、+0.6）+0.5×（27.84-10.125）×0.6=105.7由得：0.5×14.265×10.1-105.7/10.1=61.57KN61.57×4.32-0.5×14.265×4.32=132.87令，得：則下柱段最大彎矩： 61.57×4.32-0.5×14.265×4.32=132.87柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算過程見表9表9 柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗算表柱截面下 柱132.87（77）41673.40.20.03<0.2(滿足要求)7 基礎(chǔ)設(shè)計GB 50007-20

34、02建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范規(guī)定，對于6m柱距的單層多跨廠房，其地基承載力特征值為190KN/m，吊車起重量200KN,廠房跨度l=21m，設(shè)計等級為丙級，可不做地基變形驗算?；A(chǔ)混凝土強度等級采用C20，下設(shè)100mm厚C10的素混凝土墊層。7.1 作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算 作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算包括柱底傳給基礎(chǔ)的M,N,V以及外墻自重重力荷載。前者由表7中的3-3截面選取，見表10，其中內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)組合值用于地基承載力驗算，基本組合值用于受沖切承載力驗算和底板配筋計算，內(nèi)力的正號規(guī)定見圖21（b）。表10 基礎(chǔ)設(shè)計的不利內(nèi)力組別荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合第組578.49764.3469.31416.86606.3045.19第組-372.05516.32-45.5-258.44489.49-29.95第組252.55957.6838.53120.01744.4028.8 (a) (b)圖21 基礎(chǔ)荷載示意圖由圖a可見，每個基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為6m，總高度為14.9m，墻體為240mm，實心磚墻（5.24KN/m2），塑鋼窗（0.45KN/m2)。每個基礎(chǔ)承受的由墻體傳來的重力荷載為：厚磚墻 塑鋼窗 基礎(chǔ)梁 距基礎(chǔ)形心的偏心距為：7.2 基礎(chǔ)尺寸及埋置深度7.2.1按構(gòu)造要求擬定高度 =900+250+50=1200mm基