旋流沉淀池及泵房和沖渣溝安全專項(xiàng)方案

1、目錄一、編制依據(jù) (31.1編制依據(jù) (31.2編制原則 (3二、工程概況 (42.1工程簡(jiǎn)介 (42.2工程地質(zhì)條件 (72.3施工方案選擇 (7三、施工部署 (73.1施工進(jìn)度計(jì)劃 (73.2施工流程 (8四、施工準(zhǔn)備 (84.1 技術(shù)準(zhǔn)備 (84.2 勞動(dòng)力準(zhǔn)備 (104.3 材料準(zhǔn)備 (114.4 機(jī)械設(shè)備準(zhǔn)備 (114.5 施工現(xiàn)場(chǎng)準(zhǔn)備 (12五、旋流沉淀池及泵房沉井施工 (135.1場(chǎng)地平整 (135.2測(cè)量放線 (135.3原有建筑物加固 (145.4基坑開挖 (175.5沉井施工 (19六、沖渣溝施工 (476.1沖渣溝明挖施工 (486.2淺埋暗挖施工 (51七、注意事項(xiàng) (

2、727.1沉井施工注意事項(xiàng) (727.2沖渣溝施工注意事項(xiàng) (72八、質(zhì)量保證措施 (738.1工程質(zhì)量方針、目標(biāo)及承諾 (738.2質(zhì)量保證措施 (73九、安全及文明施工保證措施 (759.1安全生產(chǎn)責(zé)任制度 (759.2施工安全措施 (759.3基坑防護(hù)措施 (76十、施工應(yīng)急預(yù)案 (7610.1組織體系及職責(zé) (7610.2應(yīng)急救援聯(lián)系方式 (7710.3應(yīng)急救援程序及主要方法 (7810.4急救方法 (809.7應(yīng)急與響應(yīng) (8410.6應(yīng)急響應(yīng)記錄 (8410.7糾正和完善 (85一、編制依據(jù)1.1編制依據(jù)1、中冶南方設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)的武鋼旋流池及泵房、沖渣溝工程;2、武漢淺層巖土有限公司

3、編制的巖土工程勘察報(bào)告;3、武鋼建工集團(tuán)相關(guān)質(zhì)量、安全、文明施工等管理文件;4、國(guó)家及武漢市現(xiàn)行有關(guān)法律、法規(guī);5、有關(guān)工程的施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范:危險(xiǎn)性較大分部分項(xiàng)工程管理辦法建質(zhì)200987號(hào)文鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)范 JGJ18-2003建筑樁基技術(shù)規(guī)范 JGJ94-2008建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)范 JGJ33-2001施工現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)用電安全技術(shù)規(guī)范 JGJ46-2005建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn) JGJ59-2011建筑施工手冊(cè)(縮印本,第四版混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范 GB50204-2002混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-2002建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50007-2002建筑基坑工程技術(shù)

4、規(guī)程 JGJ120-2012建筑深基坑工程施工安全技術(shù)規(guī)范 JGJ311-2013建筑基坑工程監(jiān)測(cè)技術(shù)規(guī)程 GB50497-2009基坑工程設(shè)計(jì)規(guī)范 DBJ08-61-97巖土錨桿(索技術(shù)規(guī)程 CECS 22:2005工程測(cè)量規(guī)范 GB500262007建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ130-20111.2編制原則針對(duì)本工程的特殊性,為確?！案咂瘘c(diǎn)、高標(biāo)準(zhǔn)、高速度”地完成工程任務(wù)并把它建成一流質(zhì)量的精品工程,按照如下原則編制:1、自始至終對(duì)施工現(xiàn)場(chǎng)堅(jiān)持實(shí)施全員、全方位、全過程嚴(yán)密監(jiān)控,動(dòng)靜結(jié)合、科學(xué)管理的原則;2、強(qiáng)化精品意識(shí),以精益求精、不斷創(chuàng)新的企業(yè)精神為指導(dǎo),為業(yè)主交付滿意產(chǎn)

5、品;3、堅(jiān)持技術(shù)先進(jìn)性、科學(xué)合理性、經(jīng)濟(jì)適用性、安全可靠性與實(shí)事求是的原則。二、工程概況2.1工程簡(jiǎn)介整體構(gòu)筑物包括旋流沉淀池,泵房、鐵皮坑和沖渣溝。由于鐵皮坑結(jié)構(gòu)埋深較淺,本方案只討論旋流沉淀池及泵房和沖渣溝。旋流沉淀池及泵房位于武鋼廠內(nèi)新鋼北路南側(cè),1580板坯庫(kù)北側(cè),距離新鋼北路約4.7m,距離1580板坯庫(kù)約6m。旋流沉淀池外徑為14.40m,內(nèi)徑12m,圓筒體結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)埋深26.5m,筒壁為1.2m厚,底板厚度為1.5m,上大下小;泵房為一矩形12.4³5.1m筒體,結(jié)構(gòu)埋深23m,筒壁為1.2m厚,底板厚度為1.5m;筒內(nèi)結(jié)構(gòu)由上層頂板(±0.000m標(biāo)高、中部

6、一層泵站平臺(tái)(-14.500m標(biāo)高組成。混凝土采用C30,抗?jié)B等級(jí)為S8,鋼筋為HRB400,底板采用錨桿錨入石灰?guī)r中風(fēng)化層,起抗浮作用。沖渣溝位于武鋼廠內(nèi)新鋼北路南側(cè),其沖渣溝尾部與旋流沉淀池連接,首部與清理機(jī)設(shè)備基礎(chǔ)連接。沖渣溝為矩形混凝土結(jié)構(gòu),自尾部至首部,結(jié)構(gòu)底部標(biāo)高呈漸變式遞增,結(jié)構(gòu)溝底-20.5m-4.5m,沖渣溝高度為9m4m,寬度為4m 2.8m,筒壁為1m0.6m厚。整個(gè)沖渣溝約2/3位于廠房?jī)?nèi)部,其進(jìn)入廠房部位距離廠房柱間距約為4.5m,結(jié)構(gòu)底部標(biāo)高為12.5m。新鋼北路下部敷設(shè)有四根管道,分別為D273³8濃鹽水管(螺旋焊管,D820³10生產(chǎn)凈化水管

7、(螺旋焊管,D820³10回用水管(螺旋焊管,DN400生活水管(PE管,管道底部埋深為3.5m。1580板坯庫(kù)1-A、1-B、1-D柱底部為樁基,樁基埋深不小于10m,且進(jìn)入持力層不小于2.5m,1-C柱為獨(dú)立基礎(chǔ),基礎(chǔ)埋深為5m。施工現(xiàn)場(chǎng)平面圖如下: 2.2工程地質(zhì)條件根據(jù)設(shè)計(jì)施工圖紙和地質(zhì)勘察報(bào)告所提供的工程地質(zhì)資料,自然地坪絕對(duì)標(biāo)高為32.8mm,為相對(duì)0.000m。場(chǎng)地主要地層有:2松散雜填土(Qml層:厚度約為7.1m,雜色,松散,主要由礦渣及碎石等雜物組成,夾少量粘性土。1粉質(zhì)粘土Q3al層:厚度約為2.4m。黃褐色,灰褐色,飽和,可塑,含少量鐵錳氧化物及灰白色條紋。2

8、粉質(zhì)粘土Q3al層:厚度約為13.3m。褐灰色,硬塑,以粘性土為主。石灰?guī)r中風(fēng)化層:揭露最大厚度10.1m?？辈靾?chǎng)地環(huán)境類型屬II類,該場(chǎng)地地下水主要為地表水,對(duì)砼、砼中的鋼筋有弱腐蝕性。2.3施工方案選擇根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境特點(diǎn)和地質(zhì)勘察報(bào)告,旋流沉淀池及泵房、沖渣溝廠房外部分均不能采用放坡開挖施工。為滿足合同中施工質(zhì)量、安全及進(jìn)度要求,保證新鋼北路及1580板坯庫(kù)在施工時(shí)不被破壞。擬定旋流沉淀池及泵房采用沉井法施工,采用排水下沉和干封底的工藝技術(shù);沖渣溝廠房外部分采用淺埋暗挖法施工,沖渣溝廠房?jī)?nèi)部分采用明挖放坡施工。三、施工部署3.1施工進(jìn)度計(jì)劃由于旋流沉淀池及泵房沉井法施工對(duì)周邊土體影響較大

9、,因此,旋流沉淀池及泵房與沖渣溝尾部不能同時(shí)施工。根據(jù)合同工期要求,旋流沉淀池及泵房、沖渣溝施工工期為2014年5月16日至2014年10月16日,共計(jì)150天,其中旋流沉淀池及泵房沉井法施工工期為125天。在此期間沖渣溝主要施工廠房?jī)?nèi)部部分(約沖渣溝結(jié)構(gòu)的2/3結(jié)構(gòu),待旋流沉淀池及泵房沉井施工完成后,再施工沖渣溝尾部(廠房外部第三段,共計(jì)25天。具體開工日期以現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際開工日期為準(zhǔn)。若遇天氣等不利因素影響,工期相應(yīng)向后順延。施工進(jìn)度計(jì)劃表見附圖3.2施工流程旋流沉淀池及泵房沉井施工程序:施工準(zhǔn)備測(cè)量放線1580板坯庫(kù)及新鋼北路加固支護(hù)開挖基坑第一節(jié)沉井制作基坑回填第二節(jié)沉井制作第二節(jié)沉井下沉(

10、挖土下沉以上各節(jié)沉井制作及下沉測(cè)量控制及糾偏沉井下沉結(jié)束后封底澆筑底板混凝土施工內(nèi)隔墻、梁、板、頂板及輔助設(shè)施。沖渣溝施工的工藝流程:施工準(zhǔn)備測(cè)量放線清理機(jī)設(shè)備基礎(chǔ)內(nèi)沖渣溝施工沖渣溝第一段土方開挖沖渣溝第一段施工沖渣溝第二段開挖,第一段回填沖渣溝第二段施工待旋流沉淀池沉井完成后,沖渣溝第三段工作井開挖沖渣溝第三段淺埋暗挖沖渣溝第三段施工沖渣溝內(nèi)部管線施工。(沖渣溝分段見施工總平面圖四、施工準(zhǔn)備4.1 技術(shù)準(zhǔn)備4.1.1圖紙會(huì)審圖紙等設(shè)計(jì)文件是施工的主要依據(jù),施工前認(rèn)真組織圖紙會(huì)審及設(shè)計(jì)交底工作,做好設(shè)計(jì)交底及圖紙會(huì)審記錄。在圖紙會(huì)審前,組織項(xiàng)目部技術(shù)人員進(jìn)行詳細(xì)的圖紙審查工作,審查時(shí)主要從以下

11、幾個(gè)方面入手:對(duì)照?qǐng)D紙目錄,清點(diǎn)施工圖紙的張數(shù)及引用標(biāo)準(zhǔn)圖的圖號(hào)及冊(cè)數(shù);施工圖紙是否完整、正確,尺寸標(biāo)注是否清楚、準(zhǔn)確;地質(zhì)勘查報(bào)告是否詳細(xì)準(zhǔn)確;圖紙自審后,形成圖紙自審記錄,并將圖紙自審及圖紙會(huì)審記錄中的問題在圖紙會(huì)審中請(qǐng)相關(guān)專業(yè)人答疑,形成圖紙會(huì)審記錄,最后作為正式文件列入工程技術(shù)檔案。4.1.2施工組織設(shè)計(jì)深化在圖紙會(huì)審、設(shè)計(jì)交底的基礎(chǔ)上做好施工組織設(shè)計(jì)的深化設(shè)計(jì),編制特殊工序工程的施工作業(yè)方案,交由相關(guān)部門、施工參與各方審核和批準(zhǔn)后實(shí)施,施工方案需要通過技術(shù)交底的方式落實(shí)到施工的作業(yè)長(zhǎng)和作業(yè)隊(duì)伍及班組,以確保施工組織設(shè)計(jì)中的各項(xiàng)施工組織措施、管理措施、技術(shù)措施等在工程中的順利實(shí)施。其主

12、要應(yīng)包括:1經(jīng)過與其它專業(yè)施工協(xié)調(diào)的工程進(jìn)度計(jì)劃;2各分項(xiàng)工程施工方法或工藝;3擬用的機(jī)具一覽表;4施工現(xiàn)場(chǎng)組織平面圖;5質(zhì)量、安全、文明施工、成品保護(hù)及現(xiàn)場(chǎng)保衛(wèi)等措施。4.1.3技術(shù)交底為了確保本工程的優(yōu)質(zhì)、高速、安全、低耗,應(yīng)先分級(jí)做好技術(shù)交底工作,確保參與施工的施工技術(shù)人員和操作人員明確工程任務(wù)的特點(diǎn)、技術(shù)要求、施工工藝及在施工中應(yīng)注意的一些問題,做到心中有數(shù),使工程項(xiàng)目能有組織、有計(jì)劃地進(jìn)行。技術(shù)交底完前,交底人應(yīng)做好充分準(zhǔn)備,將交底內(nèi)容記錄在技術(shù)交底卡上,在交底完后,將技術(shù)交底卡作為工程資料歸施工工程竣工檔案中。交底的內(nèi)容如下:施工組織設(shè)計(jì)及特殊工程施工作業(yè)方案交底,對(duì)項(xiàng)目的工程特點(diǎn)

13、、施工部署、各分部分項(xiàng)工程的施工工藝要求及施工進(jìn)度等進(jìn)行詳細(xì)交底;設(shè)計(jì)變更及圖紙會(huì)審中對(duì)原施工圖紙的變更情況;本工程應(yīng)注意的安全、文明施工及周圍環(huán)境情況;技術(shù)交底按二級(jí)進(jìn)行,具體如下:項(xiàng)目部技術(shù)負(fù)責(zé)人向施工員、質(zhì)檢員、安全員以及班組長(zhǎng)進(jìn)行圖紙、施工工藝、施工方法、施工進(jìn)度安排、技術(shù)措施、材料驗(yàn)收及資料整理等方面的交底;施工員向班組施工人員就工程的質(zhì)量要求、操作要點(diǎn)、安全技術(shù)措施、工種之間配合和施工進(jìn)度安排進(jìn)行交底。4.2 勞動(dòng)力準(zhǔn)備根據(jù)本工程實(shí)際情況,我們選派優(yōu)秀的職工進(jìn)行施工作業(yè),施工前認(rèn)真進(jìn)行有關(guān)安全知識(shí)教育,認(rèn)真組織技術(shù)交底。特殊工種均需持證上崗,按時(shí)進(jìn)場(chǎng)后迅速進(jìn)入工作狀態(tài)。旋流沉淀池及

14、泵房與沖渣溝分別選用了不同的施工方法,所需專業(yè)隊(duì)伍及人數(shù)不同,因此,其主要?jiǎng)趧?dòng)力配置分別如下:旋流沉淀池及泵房勞動(dòng)力配備表序號(hào)工種人數(shù)備注1 司機(jī)72 起重工 23 木工154 鋼筋工105 混凝土工106 電工 27 焊工 68 普工109 安全員 110 測(cè)量工 2沖渣溝勞動(dòng)力配備表序號(hào)工種名稱數(shù)量(人備注1 泥工102 木工103 掘進(jìn)工204 焊工105 電工 46 鉗工 27 普工108 架工 29 管工 410 安全員 111 測(cè)量員 24.3 材料準(zhǔn)備1、根據(jù)施工預(yù)算的材料分析和施工進(jìn)度計(jì)劃要求,編制鋼材、混凝土需用量計(jì)劃;本工程預(yù)埋鐵件及小型工藝鋼構(gòu)件量多面廣、構(gòu)造較復(fù)雜,應(yīng)及

15、早提出加工計(jì)劃,并列表反映出規(guī)格、數(shù)量、施工部位、供貨到場(chǎng)時(shí)間等信息,以便施工時(shí)按表查對(duì)。2、基坑開挖時(shí),應(yīng)提前落實(shí)土方外運(yùn)方案,使基坑挖出的土方能及時(shí)按計(jì)劃外運(yùn),以減小現(xiàn)場(chǎng)堆土量,從而避免堆土對(duì)基坑的不利影響。3、旋流沉淀池及泵房與沖渣溝結(jié)構(gòu)施工階段,參與單位多,管理方式各不相同,施工前應(yīng)就施工期間的管理運(yùn)作方式作出明確的規(guī)定,將責(zé)任落實(shí)到人,以便施工期間整個(gè)施工管理運(yùn)轉(zhuǎn)高效順暢。4.4 機(jī)械設(shè)備準(zhǔn)備根據(jù)施工內(nèi)容及施工工期的不同要求,在旋流沉淀池及泵房和沖渣溝施工時(shí)分別擬投入不同設(shè)備和機(jī)具。具體投入的機(jī)器具分別如下:旋流沉淀池及泵房擬投入的機(jī)具設(shè)備明細(xì)表序號(hào)設(shè)備名稱數(shù)量規(guī)格型號(hào)主要工作性能指

16、標(biāo)1 反鏟2 1.6m3、0.8m32 履帶吊車 2 50t3 對(duì)焊機(jī) 1 UN-150 150KV A4 電焊機(jī)12 BS1-330 21KV A5 鋼筋成型機(jī) 4 GJ-40 40mm6 鋼筋切斷機(jī) 2 GJ-40 40mm7 空壓機(jī) 6 VV-6/7 6m3/0.7Mpa8 自卸車10 T815 15t9 插入式振動(dòng)器12 50mm10 潛水泵 5 WQX20-35-5.5 35m11 鉆機(jī) 2 CZ-22B12 混凝土泵車 2 HTB6013 風(fēng)鎬8 0.6m314 推土機(jī) 1沖渣溝擬投入的機(jī)具設(shè)備明細(xì)表序號(hào)設(shè)備名稱規(guī)格單位數(shù)量備注1 切割機(jī)臺(tái) 42 電焊機(jī)臺(tái) 63 電錘鉆臺(tái) 34 氣

17、泵臺(tái) 2 噴涂用5 氧割工具套 66 雙液調(diào)速注漿泵ZTG-120/105 臺(tái) 27 注漿泵UBH-3 臺(tái) 28 輸漿膠管259 閘閥Q11SA-16Dg-2510 壓力表0-3mpa11 儲(chǔ)漿桶自制12 配漿桶自制13 孔口封閉器自制4.5 施工現(xiàn)場(chǎng)準(zhǔn)備1、對(duì)施工現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行場(chǎng)地平整,確定施工現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)出渣線路和場(chǎng)內(nèi)物資運(yùn)輸線路。出渣線路根據(jù)不同的開挖部位布置,以出渣方便為原則。2、與產(chǎn)權(quán)單位協(xié)調(diào)聯(lián)系,確認(rèn)水、電、風(fēng)等動(dòng)力供應(yīng)。施工臨時(shí)用水應(yīng)滿足施工要求。在沉井和沖渣溝內(nèi)施工時(shí),照明用電不得高于36V安全電壓。要確保沉井施工和淺埋暗挖施工時(shí),沉井和沖渣溝內(nèi)空氣通暢,供風(fēng)容量為20m³/m

18、in,3、在施工場(chǎng)地進(jìn)行補(bǔ)勘鉆探,鉆孔設(shè)在旋流沉淀池及泵房井外和沖渣溝兩側(cè),距側(cè)壁距離宜大于2m,以提供土層變化,地下障礙物等情況,對(duì)各土層要提供詳細(xì)的物理力學(xué)指標(biāo),為制定施工措施提供技術(shù)依據(jù)。4、施工現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)有滿足施工要求的倉(cāng)庫(kù)和加工場(chǎng)五、旋流沉淀池及泵房沉井施工5.1場(chǎng)地平整由于采用沉井法施工對(duì)場(chǎng)地平整度要求較高,所以在施工前,對(duì)周邊場(chǎng)地進(jìn)行平整,以達(dá)到以下目的:1、通過場(chǎng)地的平整,使場(chǎng)地的自然標(biāo)髙迖到設(shè)計(jì)要求的高度,本工程要求場(chǎng)地標(biāo)高為±0.000m。2、在平整場(chǎng)地的過程中,建立必要的、能夠滿足施工要求的供水、排水、供電、道路以及臨時(shí)建筑等基礎(chǔ)設(shè)施,從而使施工中所要求的必要條件得

19、到充分的滿足。3、為施工拉森鋼板樁等機(jī)械提供施工場(chǎng)地。施工現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)踐證明,施工場(chǎng)地的平整絕不是簡(jiǎn)單平整一下而已,在這個(gè)過程中有大量的基礎(chǔ)工作需要一一落實(shí),結(jié)合場(chǎng)地平整將場(chǎng)地內(nèi)的基礎(chǔ)設(shè)施落實(shí)的越細(xì)致,越有利于即將開始的正式工程的順利施工。5.2測(cè)量放線5.2.1施工測(cè)量1、測(cè)量工程師根據(jù)設(shè)計(jì)研究院提供的工程測(cè)量成果,及時(shí)組織測(cè)量人員,利用全站儀等測(cè)量?jī)x器對(duì)所提供的成果進(jìn)行復(fù)核,并將復(fù)核結(jié)果報(bào)送業(yè)主和監(jiān)理工程師審核,業(yè)主和監(jiān)理工程師批準(zhǔn)后根據(jù)所測(cè)成果布置現(xiàn)場(chǎng)施工測(cè)量控制網(wǎng),并用混凝土澆筑施工場(chǎng)地內(nèi)永久性測(cè)量控制標(biāo)樁。定期對(duì)標(biāo)樁進(jìn)行復(fù)核,確保測(cè)量的準(zhǔn)確性。2、加強(qiáng)對(duì)測(cè)量控制網(wǎng)標(biāo)樁的保護(hù),嚴(yán)禁在標(biāo)樁周

20、圍進(jìn)行振動(dòng)性作業(yè),并對(duì)標(biāo)樁與施工現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行適當(dāng)隔離,避免碰撞引起標(biāo)樁的損壞,所有標(biāo)樁均設(shè)醒目標(biāo)志。3、每道工序施工前項(xiàng)目經(jīng)理部單位工程負(fù)責(zé)人提寫測(cè)量通知單,并由測(cè)量工程師組織測(cè)量人員根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量標(biāo)樁進(jìn)行施工軸線測(cè)設(shè),并將測(cè)量成果報(bào)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)理復(fù)核后方能進(jìn)入工程實(shí)體施工。4、工序施工完畢,在形成隱蔽前由施工作業(yè)隊(duì)提出測(cè)量通知單位,測(cè)量工程師審核后組織測(cè)量人員進(jìn)行復(fù)測(cè),并將測(cè)量成果上報(bào)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)理復(fù)核后方可進(jìn)入下道工序。5、現(xiàn)場(chǎng)所用所有測(cè)量?jī)x器均要在檢定合格有效期內(nèi),并有明顯的檢定合格標(biāo)識(shí),項(xiàng)目經(jīng)理部技術(shù)質(zhì)量部保存檢定合格證的復(fù)印件,原件由公司技術(shù)科統(tǒng)一管理。5.2.2施工誤差控制1、測(cè)量必須使用經(jīng)檢測(cè)合格

21、的經(jīng)緯儀、水準(zhǔn)儀、鋼尺等。應(yīng)將儀器按規(guī)定進(jìn)行嚴(yán)格的檢驗(yàn),防止因儀器本身誤差造成測(cè)量誤差。2、每次投測(cè)時(shí),應(yīng)將儀器安置牢固,保證儀器操作整平的精度,投測(cè)時(shí)應(yīng)采用正倒鏡的投測(cè)方法。3、投測(cè)時(shí)間應(yīng)選在無風(fēng)、陰天、避免烈日和雨天,減少自然條件對(duì)投測(cè)精度的影響。4、測(cè)量上作從始至終由固定的專職測(cè)量員擔(dān)任,重要的軸線定位、測(cè)量應(yīng)由總工程師會(huì)同專業(yè)工長(zhǎng)進(jìn)行檢查、復(fù)核,應(yīng)對(duì)軸線、垂直度、標(biāo)高等進(jìn)行檢查,如有差錯(cuò)應(yīng)及時(shí)校正。5.3原有建筑物加固沉井下沉過程中,主要由于井內(nèi)、外土面有高差,刃腳下土體承受井外土柱自重壓力及下沉?xí)r井體帶動(dòng)土體的影響,使井外的土體沿刃腳底部不斷被擠入井內(nèi);沉井外四周土體會(huì)出現(xiàn)下陷現(xiàn)象,

22、如下圖所示。 破壞棱體范圍可用公式估算:L=Htg(45°-/2由武漢淺層工程技術(shù)有限公司提供的地質(zhì)勘察報(bào)告可知,土的綜合內(nèi)摩擦角為=15°,由此可計(jì)算出破壞棱體范圍L=17.65m。由于,逆流沉淀池及泵房外邊緣距離新鋼北路約為4.75m,距離1580板坯庫(kù)約為6m(見施工現(xiàn)場(chǎng)總平面圖,因此,土體破壞棱體范圍內(nèi)存在建、構(gòu)筑物時(shí)應(yīng)加以保護(hù)。在沉井下沉過程中,沉井四周土體主要為被動(dòng)土壓力作用,因此,其破壞棱體對(duì)周邊構(gòu)筑物的破壞相對(duì)較小,因此,在施工前,主要針對(duì)新鋼北路及1580板坯庫(kù)1-C、1-D基礎(chǔ)進(jìn)行支護(hù)。根據(jù)武鋼工程指揮部和監(jiān)理單位要求,支護(hù)措施需要具有相應(yīng)資質(zhì)的設(shè)計(jì)單位

23、出具設(shè)計(jì)方案才能施工。旋流沉淀池及泵房支護(hù)擬定采用拉森鋼板樁支護(hù),其支護(hù)見武漢淺層工程技術(shù)有限公司提供的設(shè)計(jì)施工圖。5.3.1鋼板樁施工流程鋼板樁的打設(shè)雖然在基坑開挖前已完成,鋼板樁支護(hù)結(jié)構(gòu)需要等旋流沉淀池及泵房施工完成后,在許可的條件下將板樁拔除才算完全結(jié)束。因此,對(duì)于鋼板樁的施工應(yīng)考慮打設(shè)、挖土、地下結(jié)構(gòu)施工、回填、板樁的拔除。施工流程為:鋼板樁位置的定位放線設(shè)沉樁導(dǎo)向槽施打鋼板樁沉井施工拔除鋼板樁砂土回填5.3.2鋼板樁的檢驗(yàn)、吊裝、堆放拉森樁支護(hù)平面布置、入土深度、選型等見設(shè)計(jì)施工圖,拉森鋼板樁采用履帶式液壓挖土機(jī)施打,本方案只介紹拉森樁支護(hù)施工工藝。1、鋼板樁的檢驗(yàn)對(duì)鋼板樁,一般有材

24、質(zhì)檢驗(yàn)和外觀檢驗(yàn),以便對(duì)不合要求的鋼板樁進(jìn)行矯正,以減少打樁過程中的困難。2、鋼板樁吊運(yùn)裝卸鋼板樁宜采用兩點(diǎn)吊。吊運(yùn)時(shí),每次起吊的鋼板樁根數(shù)不宜過多,并應(yīng)注意保護(hù)鎖口免受損傷。吊運(yùn)方式有成捆起吊和單根起吊。成捆起吊通常采用鋼索捆扎,而單根吊運(yùn)常用專用的吊具。3、鋼板樁堆放鋼板樁堆放的地點(diǎn),要選擇在不會(huì)因壓重而發(fā)生較大沉陷變形的平坦而堅(jiān)固的場(chǎng)地上,并便于運(yùn)往打樁施工現(xiàn)場(chǎng)。堆放時(shí)應(yīng)注意:堆放的順序、位置、方向和平面布置等應(yīng)考慮到以后的施工方便;鋼板樁要按型號(hào)、規(guī)格、長(zhǎng)度分別堆放,并在堆放處設(shè)置標(biāo)牌說明;鋼板樁應(yīng)分層堆放,每層堆放數(shù)量一般不超過5根,各層間要墊枕木,墊木間距一般為3-4米,且上、下層

25、墊木應(yīng)在同一垂直線上,堆放的總高度不宜超過2米。5.3.3施打鋼板樁(1 打樁導(dǎo)向架的設(shè)置。為保證鋼板樁沉樁的垂直度及施打板墻墻面的平整度,在鋼板樁打入時(shí)應(yīng)設(shè)置打樁導(dǎo)向架。(2 鋼板樁采用單樁打入法以一塊或兩塊鋼板為一組,從一角開始逐塊插打,直至工程結(jié)束,這種打入方法施工簡(jiǎn)便,可不停頓地打,樁機(jī)行走路線短,速度快。但單塊打入易向一邊傾斜,誤差積累不易糾正,墻面平直度難控制。先用吊車將鋼板樁吊至插點(diǎn)處進(jìn)行插樁,插樁時(shí)鎖口要對(duì)準(zhǔn),每插入一塊即套上樁帽,輕輕加以錘擊;在打樁過程中,為保證鋼板樁的垂直度,用兩臺(tái)經(jīng)緯儀在兩個(gè)方向加以控制;為防止鎖口中心線平面位移,可在打樁進(jìn)行方向的鋼板樁鎖口處設(shè)卡板,阻

26、止板樁位移。同時(shí)在圍檁上預(yù)先算出每塊板樁的位置,以便隨時(shí)檢查校正;開始打設(shè)的一、二塊鋼板樁的位置和方向應(yīng)確保精度,以便起到樣板導(dǎo)向作用,故每打入1m應(yīng)測(cè)量一次,打至預(yù)定深度后應(yīng)立即用鋼筋或鋼板與圍檁支架焊接固定。在本工程中,拉森鋼板樁只起到防止土體開裂作用,所以對(duì)樁的垂直度和平整度要求不高,且施工現(xiàn)場(chǎng)雜填土含有大量磚渣和混凝土塊,施工時(shí),可適當(dāng)放松其垂直度和平整度的控制。無法在設(shè)計(jì)位置施打時(shí),可適當(dāng)調(diào)整其平面位置。5.3.4拔樁當(dāng)旋流沉淀池及泵房沉井施工完成后,拔除鋼板樁。拔樁要點(diǎn):(1 攏樁時(shí),可先用振動(dòng)錘將板樁鎖口振活以減小土的阻力,然后邊振邊攏。對(duì)較難拔出的板樁可先用柴油錘將樁振打下10

27、0300mm,再與振動(dòng)錘交替振打、振拔。為及時(shí)回填拔樁后的土孔,在把板樁拔至此基礎(chǔ)底板略高時(shí)(如500mm暫停引拔,用振動(dòng)錘振動(dòng)幾分鐘,盡量讓土孔填實(shí)一部分;(2 起重機(jī)應(yīng)隨振動(dòng)錘的起動(dòng)而逐漸加荷,起吊力一般略小于減振器彈簧的壓縮極限;(3 供振動(dòng)錘使用的電源應(yīng)為振動(dòng)錘本身電動(dòng)機(jī)額定機(jī)功率的 1.22.0倍;(4 對(duì)引拔阻力較大的鋼板樁,采用間歇振動(dòng)的方法,每次振動(dòng)15min,振動(dòng)錘連續(xù)工作不超過1.5h。(5鋼板樁拔除后留下的土孔應(yīng)及時(shí)回填處理,特別是周圍有建筑物、構(gòu)筑物或地下管線的場(chǎng)合,尤其應(yīng)注意及時(shí)回填,否則往往會(huì)引起周圍土體位移及沉降,并由此造成臨近建筑物等的破壞。5.4基坑開挖待鋼板

28、樁支護(hù)完成后,對(duì)旋流沉淀池及泵房基坑進(jìn)行開挖,開挖深度為5m。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)施工條件特點(diǎn),基坑開挖采用放坡開挖,放坡系數(shù)為1:0.9,由于西側(cè)較為開闊,可以作為土方外運(yùn)時(shí)的進(jìn)出通道。 根據(jù)地質(zhì)勘察報(bào)告,標(biāo)高-7.1m以上為雜填土。因此,需對(duì)雜填土放坡系數(shù)進(jìn)行驗(yàn)算,由地質(zhì)勘察報(bào)告可知,基坑土層為雜填土,土的容重為18.5KN/m³,抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為c=8KPa, =12°。土的滑動(dòng)體穩(wěn)定性計(jì)算公式: 根據(jù)以上公式我們可以確定最危險(xiǎn)滑動(dòng)面的傾角為=45°,最小穩(wěn)定系數(shù)K0.7,滿足要求。5.5沉井施工沉井高度為23.5m,為加快施工進(jìn)度,同時(shí)便于沉井下沉?xí)r垂直度的控制,沉井將

29、于標(biāo)高-5.000m制作下沉。沉井分五次制作,四次下沉,第一節(jié)沉井高度為5m,第二節(jié)為4m,第三節(jié)為5m,第四節(jié)為5m,第五節(jié)為4m。待第二節(jié)混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的75%開始第一次下沉,以后每制作一節(jié),下沉一節(jié)。旋流沉淀池刃腳的結(jié)構(gòu)型式見下圖所示:5.5.1鋪設(shè)砂墊層和素混凝土墊層由于本工程場(chǎng)地標(biāo)高-7.1m以上主要為雜填土,地基較為松軟,為防止由于地基不均勻沉降引起井身裂縫,應(yīng)先對(duì)地基進(jìn)行處理。由于在刃腳下,鋪設(shè)枕木難以保證其平整度,且在井筒下沉?xí)r抽取困難,所以本工程采用砂墊層和素混凝土墊層,即在刃腳下先鋪設(shè)砂墊層,然后再澆筑一層素混凝土墊層,表面壓實(shí)抹光。素混凝土墊層和砂墊層的寬度、厚度

30、、承載力均要進(jìn)行計(jì)算。1、素混凝土墊層寬度和厚度確定沉井壁厚1.2m,考慮模板的需要,混凝土墊的寬度采用1.5m;根據(jù)施工經(jīng)驗(yàn)混凝土墊的厚度采用0.14m,標(biāo)號(hào)為C20。 2、素混凝土抗壓強(qiáng)度驗(yàn)算以下計(jì)算按每延長(zhǎng)米進(jìn)行驗(yàn)算,計(jì)算高度為9m。在模板施工中,刃腳斜面用鍥木進(jìn)行支撐,刃腳踏面和坡面總寬1.2m,井身自重:N1= 9³1.2³25=270KN;模板自重:N2=9³0.5³2=9KN;其中,模板自重按0.5KN/m2取值活荷載:N3=2³1.5=3KN;其中,均布活荷載按2KN/m2取值由荷載最不利組合公式可知,素混凝土墊層所承受的壓力值

31、:N=1.2³(N1+N2+1.4³N3=339KN;素混凝土抗壓強(qiáng)度采用下式進(jìn)行驗(yàn)算:Nf cc Ac,式中: N軸向壓力設(shè)計(jì)值,即素混凝土墊上的荷載設(shè)計(jì)值(N;素混凝土構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù);(本工程取1f cc素混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(Mpa,(f c³0.8取用Ac混凝土受壓區(qū)的面積(mm2;為安全考慮抗壓由井身下混凝土墊1.2m寬度承壓。f c混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(Mpa;取值為9.6MPaf cc Ac,=1³0.8³9.6³1000³1.2=9216KN>N=339KN;滿足要求。3、素混凝土抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算以

32、下計(jì)算按每延長(zhǎng)米進(jìn)行驗(yàn)算,計(jì)算高度為9m。驗(yàn)算時(shí),素混凝土墊層按照均布荷載的倒T梁進(jìn)行計(jì)算。M=qL2/2式中:M單位長(zhǎng)度上由沉井自重、模板等產(chǎn)生的彎矩KN.m;q單位長(zhǎng)度上由沉井自重、模板等在混凝土墊下部產(chǎn)生的均布反力KN/ m2;L混凝土墊懸臂最大長(zhǎng)度(m,取值為0.15m有上式可知:q=N÷1.5=339÷1.5=226KN/m2;施工中,刃腳下采用木墊支撐刃腳模板,則混凝土墊的懸臂長(zhǎng)為0.15m,則:M=qL2/2=226³0.15³0.15÷2=2.54KN.m;抗彎強(qiáng)度采用下式進(jìn)行驗(yàn)算MfctW,式中:M彎矩設(shè)計(jì)值,即由沉井單位長(zhǎng)度

33、自重和模板等引起的地基反力對(duì)素混凝土墊產(chǎn)生的最大彎矩;截面抵抗矩塑性影響系數(shù),對(duì)矩形截面取1.55;fct素混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(Mpa,(ft³0.55取用W抗彎截面系數(shù)。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(Mpa,取值為1.10MPaf ct W=1.55³0.55³1.10³1000³1402÷6÷106=3.06KN.m>M=2.54 KN.m;滿足要求。4、砂墊層承載力計(jì)算砂墊承載力特征值的計(jì)算公式:f a=m bb+m dm d+m c c k;式中:fa地基承載力特征值(Kpa;mb、md、mc承載力系數(shù),

34、b基礎(chǔ)底面寬度(m,對(duì)于砂土小于3m時(shí)按3m取值;基礎(chǔ)底面以下土的重度KN/m3;由地質(zhì)勘察報(bào)告可知為18.5 KN/m3m基礎(chǔ)底面以上土的加全平均重度KN/m3;d基礎(chǔ)埋深(m;c k,k基底下一倍短邊寬深度內(nèi)土的粘聚力(Kpa、內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值。本工程采用中粗砂,查表可知,砂墊層的相對(duì)密度取值為0.65,內(nèi)摩擦角為=36°,由漢森公式查表可知,m b=4.2,m d=8.25,m c=9.97 由此可知fa=4.2³18.5³3+8.25³0³0+9.97³0=233.1KPa由承載力驗(yàn)算公式可知:R>q式中:R砂墊層的允許承

35、載力(Kpa,q素混凝土墊下的均布荷載KN/m2。R=233.1 KPa >q=226 KPa;滿足要求。4、砂墊層厚度計(jì)算 要計(jì)算砂墊層厚度,必須先計(jì)算出下臥層地基極限承載力的折減值P和沉井u下沉前單位長(zhǎng)度重量G。計(jì)算下臥層地基極限承載力的折減值Pu計(jì)算公式:=f³K1³K2³K3Pu式中:下臥層地基極限承載力的折減值PuF下臥層地基容許承載力,根據(jù)地質(zhì)勘察報(bào)告,取值為90KPaK1容許承載力轉(zhuǎn)換為極限承載力的系數(shù),取值為3K2極限承載力的折減系數(shù),取值為0.95K3沉井總自重超載系數(shù)的倒數(shù),取值為0.85計(jì)算可知:P=145.35 KPa;u砂墊層厚度計(jì)

36、算公式:H=G/2Ptg-B/2tgU式中:H砂墊層厚度G沉井下沉前單位長(zhǎng)度重量,339KN/mB刃腳下墊層寬度,取值1.5m下臥層地基極限承載力的折減值,145.35 KPaPu砂墊層的應(yīng)力擴(kuò)散角,取值為30°計(jì)算可知:H=0.72m同時(shí),砂墊層要起緩沖作用,綜合考慮,砂墊層厚度為0.9m。5、砂墊層寬度計(jì)算B=L+2³h³ctg=1.5+2³1³0.73=2.96 m;且Bb+2L=0.3+2³1.5=3.3m;故取砂墊層的寬度為3.3m。5.5.2刃腳施工砂墊層及砼墊層施工完成后,即可進(jìn)行沉井刃腳施工,刃腳踏面直接在素混凝土墊層

37、上施工,斜面采用竹膠板和木模板施工。使地基均勻承受沉井重量,避免刃腳在混凝土澆筑過程中突然下沉而破壞,同時(shí)保證沉井位置不傾斜,便于下沉調(diào)整。刃腳支設(shè)如下圖所示: 沉井剛開始下沉?xí)r,刃腳已插入土內(nèi),刃腳下部承受到較大的正面及側(cè)面阻力,而井壁外側(cè)壓力并不大,此時(shí)在刃腳根部將產(chǎn)生向外彎曲力矩。需對(duì)刃腳進(jìn)行向外彎曲計(jì)算。沉井下沉到最后階段,刃腳踏面下的土被掏空,為刃腳向內(nèi)彎曲的最不利情況。需對(duì)刃腳進(jìn)行向內(nèi)彎曲計(jì)算。沉井圓形部分要算出刃腳圓環(huán)的環(huán)向拉力設(shè)計(jì)值。沉井矩形部分在拐角處使互相垂直的刃腳產(chǎn)生拉力,在構(gòu)造上采取措施,設(shè)置水平筋,防止刃腳轉(zhuǎn)角處開裂。需對(duì)刃腳水平分布筋進(jìn)行計(jì)算和配筋。以上三處計(jì)算均需

38、具有相應(yīng)設(shè)計(jì)資質(zhì)的設(shè)計(jì)院出具設(shè)計(jì)施工圖。我方將按照設(shè)計(jì)施工圖施工。5.5.3沉井模板井壁模板采用竹膠板(或木模板,采用現(xiàn)場(chǎng)加工拼裝。模板的橫楞可采用25鋼筋或鋼架管,畏成與井筒相符合的圓弧形。內(nèi)外模板用對(duì)拉螺栓加固。沉井模板次楞采用80³60木方,間距為300mm,主楞采用48³3鋼管,合并根數(shù)為2根,間距為900mm,主楞水平布置,穿墻對(duì)拉螺栓間距為900³900,直徑為M14,中間加焊止水片。豎楞間距、橫楞間距、對(duì)拉螺栓直徑及間距均需進(jìn)過計(jì)算。 墻模板設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖1、沉井壁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按施工手冊(cè),新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,按下列公式計(jì)算,并取其中的較

39、小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間,取2.000h;T - 混凝土的入模溫度,取20.000;V - 混凝土的澆筑速度,取1.000m/h;H - 模板計(jì)算高度,取5.000m;1- 外加劑影響修正系數(shù),取1.200;2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1.000。分別計(jì)算得12.672 kN/m2、120.000 kN/m2,取較小值12.672 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=12.672kN/m2;傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2= 2 kN/m2。2、沉井壁模板面板的

40、計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊(cè),強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩計(jì)算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中,M-面板計(jì)算最大彎矩(N·mm;l-計(jì)算跨度(次楞間距: l =300.0mm;新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×12.672×0.900×0.900=12.317kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.4×2.00×

41、0.90×0.90=2.268kN/m;其中0.90為按施工手冊(cè)取的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩:M =0.1×12.317×300.02+0.117×2.268×300.02= 1.35×105N·mm;按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算: = M/W< f其中, -面板承受的應(yīng)力(N/mm2;M -面板計(jì)算最大彎矩(N·mm;W -面板的截面抵抗矩:W = bh2/6 = 900×18.0×18.0/6=4.86×104 mm3;f -面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2;f

42、=13.000N/mm2;面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值: = M/W = 1.35×105 / 4.86×104 = 2.8N/mm2;面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值 =2.8N/mm2 小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2,滿足要求!抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中,V-面板計(jì)算最大剪力(N;l-計(jì)算跨度(次楞間距: l =300.0mm;新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×12.672×0.900×0.900=12.317kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.4×2.00×0.90

43、×0.90=2.268kN/m;面板的最大剪力:V = 0.6×12.317×300.0 + 0.617×2.268×300.0 = 2636.9N;截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:= 3V/(2bhnfv其中,-面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2;V-面板計(jì)算最大剪力(N:V = 2636.9N;b-構(gòu)件的截面寬度(mm:b = 900mm ;hn-面板厚度(mm:hn = 18.0mm ;fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2:fv = 1.500 N/mm2;面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3×2636.9/(2×900

44、5;18.0=0.244N/mm2;面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值=0.244N/mm2 小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=1.5N/mm2,滿足要求!撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工手冊(cè),剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載,同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度計(jì)算公式如下:=0.677ql4/(100EI=l/250其中,q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 12.67×0.9 = 11.405N/mm;l-計(jì)算跨度(次楞間距: l = 300mm;E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2;I-面板的截面慣性矩: I = 90×1.8×1

45、.8×1.8/12=43.74cm4;面板的最大允許撓度值: = 1.2mm;面板的最大撓度計(jì)算值:=0.677×11.4×3004/(100×6000×4.37×105 = 0.238 mm;面板的最大撓度計(jì)算值: =0.238mm 小于等于面板的最大允許撓度值=1.2mm,滿足要求!3、沉井壁模板主次楞的計(jì)算(一次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中,次楞采用木方,寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6×8×8/6×1= 64cm3;

46、I = 6×8×8×8/12×1= 256cm4; 次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖次楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大彎矩按下式計(jì)算:M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中,M-次楞計(jì)算最大彎矩(N·mm;l-計(jì)算跨度(主楞間距: l =900.0mm;新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×12.672×0.300×0.900=4.106kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m,其中,0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩:M =0.1×4.1

47、06×900.02+0.117×0.756×900.02= 4.04×105N·mm;次楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式: = M/W< f其中, -次楞承受的應(yīng)力(N/mm2;M -次楞計(jì)算最大彎矩(N·mm;W -次楞的截面抵抗矩,W=6.40×104mm3;f -次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;f=13.000N/mm2;次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 4.04×105/6.40×104 = 6.3 N/mm2;次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2;次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 6.3 N/mm2 小于次楞的抗

48、彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2,滿足要求!次楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算,公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中,V-次楞承受的最大剪力;l-計(jì)算跨度(主楞間距: l =900.0mm;新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×12.672×0.300×0.900/1=4.106kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90/1=0.756kN/m,其中,0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力:V = 0.6×4.106×900.0+ 0.617×

49、;0.756×900.0 = 2636.9N;截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:=3V/(2bh0其中,-次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2;V-次楞計(jì)算最大剪力(N:V = 2636.9N;b-次楞的截面寬度(mm:b = 60.0mm ;hn-次楞的截面高度(mm:h0 = 80.0mm ;fv-次楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2:fv = 1.500 N/mm2;次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3×2636.9/(2×60.0×80.0×1=0.824N/mm2;次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.824N/mm2 小于次楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1

50、.5N/mm2,滿足要求!次楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè),剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值,同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下:=0.677ql4/(100EI=l/250其中,-次楞的最大撓度(mm;q-作用在次楞上的線荷載(kN/m:q = 12.67×0.30=3.80 kN/m;l-計(jì)算跨度(主楞間距: l =900.0mm ;E-次楞彈性模量(N/mm2:E = 9000.00 N/mm2 ;I-次楞截面慣性矩(mm4,I=2.56×106mm4;次楞的最大撓度計(jì)算值:= 0.677×3.8/1×9004/(100×9000×

51、;2.56×106 = 0.733 mm;次楞的最大容許撓度值: = 3.6mm;次楞的最大撓度計(jì)算值=0.733mm 小于次楞的最大容許撓度值=3.6mm,滿足要求!(二.主楞承受次楞傳遞的荷載,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中,主楞采用圓鋼管,直徑48mm,壁厚3mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.493×2= 8.986cm3;I =10.783×2= 21.566cm4;E = 206000N/mm2; 主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 主楞計(jì)算剪力圖(kN 主楞計(jì)算彎矩圖(kN·m 主楞計(jì)算變形圖(mm主楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算作用在主楞的荷載:

52、 P=1.2×12.67×0.3×0.9+1.4×2×0.3×0.9=4.862kN;主楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓水平間距: l = 900mm;強(qiáng)度驗(yàn)算公式: = M/W< f其中,- 主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2M - 主楞的最大彎矩(N·mm;M = 1.25×106 N·mmW - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3;W = 8.99×103 mm3;f -主楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2,f =205.000N/mm2;主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 1.25×106/8.99×

53、;103 = 138.9 N/mm2;主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 =138.9N/mm2 小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2,滿足要求!主楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算主楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:=2V/Afv其中,-主楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2;V-主楞計(jì)算最大剪力(N:V = 7950.9N;A -鋼管的截面面積(mm2:A = 848.23mm2 ;fv-主楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2:fv = 120 N/mm2;主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值: =2×7950.9/848.230=18.747N/mm2;主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值 =18.747N/mm2 小于主楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)

54、值fv=120N/mm2,滿足要求!主楞的撓度驗(yàn)算主楞的最大撓度計(jì)算值: = 3.175mm;主楞的最大容許撓度值: = 3.6mm;主楞的最大撓度計(jì)算值=3.175mm 小于主楞的最大容許撓度值=3.6m m,滿足要求!4、穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下:N<N=f×A其中N - 穿墻螺栓所受的拉力;A - 穿墻螺栓有效面積(mm2;f - 穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,取170 N/mm2;查表得:穿墻螺栓的型號(hào): M14 ;穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm;穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2;穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×1.

55、05×10-4 = 17.85 kN;主楞計(jì)算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力,則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 14.51 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=14.515kN 小于穿墻螺栓最大容許拉力值N=17.85kN,滿足要求!5.5.4沉井腳手架本工程用D48³3.5鋼管搭設(shè)腳手架,為加快施工進(jìn)度,同時(shí)為避免由于下沉影響沉井制作質(zhì)量,要求內(nèi)外腳手架與模板系統(tǒng)分離。內(nèi)外腳手架均采用雙排腳手架,雙排腳手架搭設(shè)高度為 24 m,立桿采用單立桿;搭設(shè)尺寸為:橫距Lb為 1.05m,縱距La為1.5m,大小橫桿的步距為1.8 m;內(nèi)排架距離墻長(zhǎng)度為0.25m;大橫桿在上,搭接

56、在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根;采用的鋼管類型為48×3;由于沉井每段制作分段下沉,搭設(shè)方式如下:1、由于第一節(jié)沉井和第二節(jié)沉井分兩次制作,一次下沉,因此第一段內(nèi)外腳手架搭設(shè)高度為10m,如圖所示。 第一、二節(jié)沉井腳手架搭設(shè)2、第一節(jié)和第二節(jié)沉井下沉?xí)r,拆除內(nèi)外腳手架,并將井壁外側(cè)基坑回填至自然地坪標(biāo)高。3、第一節(jié)和第二節(jié)沉井下沉至方案要求位置后,在自然地坪外側(cè)搭設(shè)外腳手架,在井底搭設(shè)內(nèi)腳手架,此時(shí),外腳手架高度為5m,內(nèi)腳手架高度為15m,如下圖所示。 4、第三節(jié)沉井制作完成后,沉井下沉前,拆除內(nèi)外腳手架。5、如此循環(huán)直至沉井最后一節(jié)制作下沉完成。內(nèi)外腳手架需進(jìn)行驗(yàn)算。沉井最后一

57、段施工時(shí),內(nèi)腳手架的高度為最大,高度為24m,作為驗(yàn)算的最不利情形。1、荷載參數(shù)活荷載參數(shù):施工均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:3.000 kN/m2。風(fēng)荷載參數(shù):本工程地處湖北武漢市,基本風(fēng)壓0.32 kN/m2;風(fēng)荷載高度變化系數(shù)z,計(jì)算立桿穩(wěn)定性時(shí)取0.74,風(fēng)荷載體型系數(shù)s 為0.214;靜荷載參數(shù):每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m為0.1248;腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2為0.300;欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m為0.150;安全設(shè)施與安全網(wǎng)(kN/m2為0.005;腳手板類別為竹笆片腳手板;欄桿擋板類別為竹笆片腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m為0.038;腳手板鋪設(shè)總層數(shù)

58、為13;地基參數(shù):地基土類型為素填土;地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa為180.00;立桿基礎(chǔ)底面面積(m2為0.20;地基承載力調(diào)整系數(shù)為0.50。2、大橫桿的計(jì)算按照扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定,大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算,大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。均布荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0.038 kN/m ;腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.3³1.05/(2+1=0.105 kN/m ;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值: Q=3³1.05/(2+1=1.05 kN/m;靜荷載的設(shè)計(jì)值: q1=1.2³0.038+1.2³0.105=0.172 kN/m;活荷載的設(shè)計(jì)值: q2=1.4³1.05=1.47 kN/m; 圖1 大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡(jiǎn)圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度 圖2 大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡(jiǎn)圖(支座最大彎矩強(qiáng)度驗(yàn)算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤?jì)算公式如下: