濟(jì)青箱涵結(jié)構(gòu)計(jì)算(配筋采用)

1、目 錄一、設(shè)計(jì)依據(jù) . 1 二、設(shè)計(jì)資料 . 1 三、計(jì)算斷面 . 1 四、計(jì)算工況 . 1 六、內(nèi)力計(jì)算 . 5 七、配筋計(jì)算 . 10一、設(shè)計(jì)依據(jù)水工建筑物荷載設(shè)計(jì)規(guī)范（DL5077-1997） 水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（SL191-2008） 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004） 城市橋梁設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)（CJJ 77-98）二、設(shè)計(jì)資料1、箱涵兩側(cè)填土參數(shù)箱涵位于層壤土的頂部，箱涵兩側(cè)為-1層砂壤土 KPa c 0. 9=，021= =19.5KN/m3, Gs=2.69, e=0.734飽和容重計(jì)算:s =(Gs+e/(1+e*w=(2.69+0.734/(1+0.734*10

2、=19.7KN/m3 2、暗涵計(jì)算參數(shù)見表1。 3、路面車載等級(jí)：公路一級(jí)。4、材料：混凝土采用C30混凝土，鋼筋采用級(jí)鋼。 5、暗涵建筑物級(jí)別為1級(jí)，所處的環(huán)境條件為三類。 三、計(jì)算斷面 四、計(jì)算工況工況1：暗涵內(nèi)外均無水；工況2：暗涵內(nèi)為加大設(shè)計(jì)水位21.41，箱涵外為加大設(shè)計(jì)水位21.41；（因水位高度超過暗涵凈高的1/2，故取計(jì)算水位按滿水計(jì)算，內(nèi)外水位均取22.11m ）五、計(jì)算荷載1、結(jié)構(gòu)自重，荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.0頂板自重：c q 12=自=25*0.9=22.5（kN/m2 側(cè)墻自重：c h q 23=自=25*0.9*4=90（kN 中隔墻自重：c h q 34=自=25*0.

3、6*4=60（kN1頂板厚度（m ） c 混凝土容重，取25（kN/m3 2側(cè)墻厚度（m ） 3中隔墻厚度（m ）h 側(cè)墻高度（m ）2、土壓力（采用上埋式土壓力計(jì)算公式） （1）填土本身產(chǎn)生的土壓力豎向土壓力：s s s t H K q =2=1.05*19.5*2.79=57.13（kN/m）s K 上埋式回填土豎向壓力系數(shù)，按規(guī)范DL 5077-199733頁圖11.2.1取值取s K =1.05s 回填土容重（kN/m3s H 頂板上埋土的深度（m ） 工況1側(cè)向水平土壓力：兩側(cè)填土的暗涵按靜止土壓力計(jì)算'-=sin 10K =1-sin21=0.642H K q t 03=1

4、9.5*(2.79+0.9/2*0.642=40.55（kN/m） H K q t 04=19.5*(2.79+5.9-1.0/2*0.642=102.53（kN/m）回填土容重（kN/m3 H 填土表面至計(jì)算截面的高度（m ）工況2側(cè)向水平土壓力：兩側(cè)填土的暗涵按靜止土壓力計(jì)算'-=sin 10K =1-sin21=0.642H K q t ' ' 03=10*(2.79+0.9/2*0.642=20.80（kN/m） H K q t ' ' 04=10*(2.79+5.9-1.0/2*0.642=52.58（kN/m）回填土容重（kN/m3 H 填土

5、表面至計(jì)算截面的高度（m ）（2）由車載產(chǎn)生的土壓力，荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.0由車載產(chǎn)生的豎向土壓力按車輪按其著地面積的邊緣向下作300角分布。當(dāng)幾個(gè)車輪的壓力擴(kuò)散線相重疊時(shí)，擴(kuò)散面積以最外邊的擴(kuò)散線為準(zhǔn)。車輛荷載立面布置圖 a 汽車后輪著地長度（0.2m ） b 汽車后輪著地寬度（0.6m ）9. 4302(4. 1302(00b Htg a Htg S +=（2*2.79*0.577+1.4+0.2）(2*2.79*0.577+4.9+0.6=42.03（m 2S /1404q =汽=4*140/42.03=13.32（kN/m2）由車載產(chǎn)生的側(cè)向土壓力按等代土層厚度進(jìn)行計(jì)算2/45(0-=o

6、 Htg l 0Bl G h =側(cè)向水平壓力： ' sin 1(-汽q 3、內(nèi)水壓力，i w i h p =10*4=40（kN/m2w 水容重（kN/m3 i h 計(jì)算截面的水頭（m ）4、外水壓力，o w o h p =10*4=40（kN/m2o h 地下水位至計(jì)算截面的高度（m ） 5、活荷載，取3.0 kN/m2 六、荷載簡圖活荷載P活t2豎向土壓力q自2 頂板自重q3q 土壓力土壓力3q 自1 工況1荷載簡圖 土壓力 地基反力q頂板自重q自2t2豎向土壓力q活活荷載Pq' 外水壓力水工況2荷載簡圖六、內(nèi)力計(jì)算1、內(nèi)力設(shè)計(jì)值計(jì)算 1）工況1作用于頂板的垂直均布荷載總和

7、q2 q2=1.2*qt2+汽自q q *2. 1*05. 12+作用于底板底面的垂直均布荷載總和q1 q1= q2+ (*05. 143自自q q +作用于側(cè)墻頂部的水平分布土壓力q3 q3=1.2*3t q +1.2* ' sin 1(-汽q作用于側(cè)墻底部的水平分布土壓力q4 q4=1.2*4t q +1.2* ' sin 1(-汽q 2）工況2,中隔墻兩側(cè)水壓力相等，可以抵消；側(cè)墻外于側(cè)墻內(nèi)水壓力相等，可以抵消；作用于底板的水壓力和其產(chǎn)生的地基反力相抵消。 作用于頂板的垂直均布荷載總和q2 q2=1.2*qt2+汽自q q *2. 1*05. 12+作用于底板底面的垂直均

8、布荷載總和q1 q1= q2+ (*05. 143自自q q +作用于側(cè)墻頂部的水平分布土壓力q3q3=1.2*3' t q +1.2* ' sin 1(-汽q 作用于側(cè)墻底部的水平分布土壓力q4 q4=1.2*4' t q +1.2* ' sin 1(-汽q +h 水1、荷載計(jì)算結(jié)果 由以上計(jì)算結(jié)果可以看出，濟(jì)青高速箱涵工況1為控制工況，內(nèi)力和配筋都采用工況1的荷載進(jìn)行計(jì)算。2、內(nèi)力計(jì)算結(jié)果圖（彎矩單位KN.m ，剪力和軸力的單位為KN ） 濟(jì)青高速箱涵內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值（未包括結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)） 工況1彎矩圖 工況1軸力圖 工況1剪力圖濟(jì)青高速箱涵內(nèi)力設(shè)計(jì)值（未包括結(jié)

9、構(gòu)重要性系數(shù)）（18+346） 工況1彎矩圖 工況1軸力圖 工況1剪力圖3、內(nèi)力計(jì)算結(jié)果表（彎矩單位KN.m ，剪力和軸力的單位為KN ） 七、配筋計(jì)算（按削峰后的彎矩、剪力配筋）1、配筋計(jì)算基本參數(shù)水工建筑物等級(jí): 1級(jí) 結(jié)構(gòu)安全級(jí)別:承載力安全系數(shù)：1.35荷載效應(yīng)組合:承載力狀況: 荷載設(shè)計(jì)值正常使用狀況: 荷載標(biāo)準(zhǔn)值砼強(qiáng)度等級(jí): C30砼軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ft1.43N/mm2砼軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fc14.3N/mm2砼彈性模量 Ec30000N/mm2砼保護(hù)層厚度 c50mm鋼筋種類: 熱軋級(jí)鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fy 300N/mm2鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fy'300N/m

10、m2鋼筋彈性模量 Es200000N/mm2環(huán)境條件類別: 三類結(jié)構(gòu)配筋計(jì)算遵循水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（SL191-2008）2、配筋計(jì)算a 、計(jì)算頂板支座配筋（按偏壓公式計(jì)算）矩形偏心受壓構(gòu)件非對(duì)稱配筋計(jì)算構(gòu)件名：1 構(gòu)件長度 L6500mm構(gòu)件寬度 b1000mm 構(gòu)件高度 h900mm軸向力標(biāo)準(zhǔn)值 Nk128.62kN彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mk294.10kN ·m軸向力設(shè)計(jì)值 N1165.28kN彎矩設(shè)計(jì)值 M1348.87kN ·m受拉鋼筋合力點(diǎn)至受拉邊緣的距離 as 60mm受壓鋼筋合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離 as'60mm構(gòu)件約束情況：兩端固定 偏心受壓構(gòu)件最小配筋

11、率min0.20%計(jì)算結(jié)果：·正截面受壓承載力計(jì)算構(gòu)件計(jì)算長度 Lo3250mm垂直于彎矩作用平面內(nèi)的構(gòu)件計(jì)算長度 Lo'10000mm截面有效高度 hoh as' 840mm考慮安全系數(shù)后 軸向力設(shè)計(jì)值 N=KN1223.13kN考慮安全系數(shù)后 彎矩設(shè)計(jì)值 M= KM1470.97kN ·m構(gòu)件偏心矩 eoM N 2110.78mm界限受壓區(qū)高度 b0.8(1fy 0.0033Es 0.544受壓區(qū)相對(duì)高度 d×N(fc×b ×ho 0.018Lo h 3.618 偏心距增大系數(shù)1.0軸向力合力點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離 e

12、×eoh 2as 2500.8mm 軸向力合力點(diǎn)至縱向受壓鋼筋合力點(diǎn)的距離 e'×eoh 2as' 1720.8mm ×eo2110.8mm 0.3ho 252.0mm 按大偏心受壓設(shè)計(jì)充分利用混凝土受壓，取b受壓區(qū)高度 x×ho457mmx 2as' 計(jì)算受壓鋼筋面積As'(d×N×efc ×b ×x ×(hox 2 fy' (hoas' -15034mm2計(jì)算受壓鋼筋配筋率 As' b ho -1.79%按最小配筋率計(jì)算As' ，As&#

13、39; min×b×h1680mm2實(shí)配8根d20鋼筋實(shí)配受壓鋼筋配筋面積 As'2513mm2 實(shí)際配筋率 As' b ho 0.30% s(d×N×efy' ×As' ×(hoas' fc b ho2-0.005受壓區(qū)相對(duì)高度 1Sqr(12s-0.005混凝土受壓區(qū)計(jì)算高度 x×ho-3.9mmx 2as' 轉(zhuǎn)向小偏心計(jì)算軸向力合力點(diǎn)至縱向受壓鋼筋合力點(diǎn)的距離 e'h 2as' e0-1720.8mm ×eo2110.8mm 0.3ho 252.

14、0mm 按小偏心受壓設(shè)計(jì)先按最小配筋率配受拉鋼筋 Asmin×b×ho1680mm實(shí)配8根d22鋼筋 實(shí)配受拉鋼筋面積 As3041mm2A0.5×fc ×b 7500Bfc ×b ×as' fy ×As ×(1as' ho (0.8b2523840Cd×N×e' fy ×As ×0.8( hoas' (0.8b -1916866048混凝土受壓區(qū)計(jì)算高度 x(B Sqr(B24A ×C 2 A 364.6mm計(jì)算受壓鋼筋面積As&#

15、39;(d×N×e fc ×b×x×(hox 2 fy' (hoas' -12567mm2實(shí)配8根d20鋼筋實(shí)配受壓鋼筋配筋面積 As'2513mm2 配筋率 As' b ho 0.30% 實(shí)配8根d22鋼筋實(shí)配受拉鋼筋配筋面積 As3041mm2 配筋率 As b ho 0.36%·按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面內(nèi)的強(qiáng)度Lopb 10.0 構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù) 0.980截面?zhèn)冗呅枰?根d12縱向構(gòu)造鋼筋，其面積 Asc452.0mm2Nu×(fc×b×hfy'

16、×(2×As Asc 14917.31kNN223.13kN Nu d14917.31kN, 安全正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算可變作用標(biāo)準(zhǔn)值的長期組合系數(shù) =0.5按荷載效應(yīng)的長期組合計(jì)算的軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值 NkNgk ×Nqk165.28kN 按荷載效應(yīng)的短期組合計(jì)算的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 MkMgk ×Mqk348.87kN ·m 正截面抗裂驗(yàn)算鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比 eEs Ec 6.667換算截面重心至受壓邊緣的距離yo(Ac×yc' e×As×hoe×As'×as'(Ac

17、e×Ase×As'458.6mm式中：Ac- 截面面積 yc'- 截面重心至受壓邊緣的距離換算截面對(duì)其重心軸的慣性矩IoIc Ac ×(yoyc'2e×As×(hoyo2e×As'×(yoas'20.0638×1012mm4 換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩 WoIo (hyo 144.46×106mm3截面抵抗矩塑性系數(shù)修正系數(shù)h0.7300h 1.033截面抵抗矩塑性系數(shù) m1.55 乘以修正系數(shù)h，m1.60換算截面面積 AoAc e×Ase×

18、As'937027mm2對(duì)應(yīng)于荷載效應(yīng)的長期組合，混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù) ct0.70m×ct×ftk×Ao×Wo(eo×Ao Wo 151.91kN Nlk 128.62kN 抗裂滿足要求·裂縫寬度驗(yàn)算縱向受拉鋼筋直徑 d22.00mm考慮構(gòu)建受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù) =2.1有效受拉混凝土截面面積 Ate2as ×b 122000mm2縱向受拉鋼筋的有效配筋率 te As Ate 2.53%當(dāng)te0.03時(shí)，取te0.03使用階段的偏心矩增大系數(shù) s1(Loh2 4000(eoho 1.001當(dāng)Lo h

19、 3.614時(shí)，可取s1.0截面重心至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離 ysh 2as 390.0mm軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離 es×eoys 2675mm縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)合力點(diǎn)的距離 z(0.870.12(hoe2×ho 720mm 按荷載效應(yīng)的長期組合計(jì)算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Nk As ×(esz 1 114.7N mm2 偏心受壓構(gòu)件最大裂縫寬度max,l×sk Es ×(30+c+0.07dte0.16mm 最大裂縫寬度允許值0.25mm 裂縫寬度滿足要求b 、計(jì)算頂板跨中配筋（按偏壓公式計(jì)算）矩形偏心受壓構(gòu)

20、件非對(duì)稱配筋計(jì)算構(gòu)件名：1 構(gòu)件長度 L6500mm構(gòu)件寬度 b1000mm 構(gòu)件高度 h900mm軸向力標(biāo)準(zhǔn)值 Nk128.62kN彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mk200.94kN ·m軸向力設(shè)計(jì)值 N1165.28kN彎矩設(shè)計(jì)值 M1242.66kN ·m受拉鋼筋合力點(diǎn)至受拉邊緣的距離 as 60mm受壓鋼筋合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離 as'60mm構(gòu)件約束情況：兩端固定 偏心受壓構(gòu)件最小配筋率min0.20%計(jì)算結(jié)果：·正截面受壓承載力計(jì)算構(gòu)件計(jì)算長度 Lo3250mm垂直于彎矩作用平面內(nèi)的構(gòu)件計(jì)算長度 Lo'10000mm截面有效高度 hoh as'

21、840mm考慮安全系數(shù)后 軸向力設(shè)計(jì)值 N=KN1223.13kN考慮安全系數(shù)后 彎矩設(shè)計(jì)值 M= KM1327.59kN ·m構(gòu)件偏心矩 eoM N 1468.18mm界限受壓區(qū)高度 b0.8(1fy 0.0033Es 0.544受壓區(qū)相對(duì)高度 d×N(fc×b ×ho 0.018Lo h 3.618 偏心距增大系數(shù)1.0軸向力合力點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離 e×eoh 2as 1858.2mm 軸向力合力點(diǎn)至縱向受壓鋼筋合力點(diǎn)的距離 e'×eoh 2as' 1078.2mm ×eo1468.2mm 0.

22、3ho 252.0mm 按大偏心受壓設(shè)計(jì)充分利用混凝土受壓，取b受壓區(qū)高度 x×ho457mmx 2as' 計(jì)算受壓鋼筋面積As'(d×N×efc ×b ×x ×(hox 2 fy' (hoas' -15627mm2計(jì)算受壓鋼筋配筋率 As' b ho -1.86%按最小配筋率計(jì)算As' ，As' min×b×h1680mm2實(shí)配8根d22鋼筋實(shí)配受壓鋼筋配筋面積 As'3041mm2 實(shí)際配筋率 As' b ho 0.36% s(d×

23、;N×efy' ×As' ×(hoas' fc b ho2-0.03受壓區(qū)相對(duì)高度 1Sqr(12s-0.03混凝土受壓區(qū)計(jì)算高度 x×ho-25.1mmx 2as' 轉(zhuǎn)向小偏心計(jì)算軸向力合力點(diǎn)至縱向受壓鋼筋合力點(diǎn)的距離 e'h 2as' e0-1078.2mm×eo1468.2mm 0.3ho 252.0mm 按小偏心受壓設(shè)計(jì)先按最小配筋率配受拉鋼筋 Asmin×b×ho1680mm實(shí)配8根d20鋼筋 實(shí)配受拉鋼筋面積 As2513mm2A0.5×fc ×

24、b 7500Bfc ×b ×as' fy ×As ×(1as' ho (0.8b1929369Cd×N×e' fy ×As ×0.8( hoas' (0.8b -1660764672混凝土受壓區(qū)計(jì)算高度 x(B Sqr(B24A ×C 2 A 359.2mm計(jì)算受壓鋼筋面積As'(d×N×e fc ×b×x×(hox 2 fy' (hoas' -13001mm2 實(shí)配8根d22鋼筋實(shí)配受壓鋼筋配筋面積

25、 As'3041mm2 配筋率 As' b ho 0.36% 實(shí)配8根d20鋼筋實(shí)配受拉鋼筋配筋面積 As2513mm2 配筋率 As b ho 0.30%·按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面內(nèi)的強(qiáng)度Lopb 10.0 構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù) 0.980截面?zhèn)冗呅枰?根d12縱向構(gòu)造鋼筋，其面積 Asc452.0mm2Nu×(fc×b×hfy' ×(2×As Asc 14917.31kNN223.13kN Nu d14917.31kN, 安全正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算可變作用標(biāo)準(zhǔn)值的長期組合系數(shù) =0.5按荷載效應(yīng)的長期組

26、合計(jì)算的軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值 NlkNgk ×Nqk165.28kN 按荷載效應(yīng)的短期組合計(jì)算的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 MskMgk ×Mqk242.66kN ·m 正截面抗裂驗(yàn)算鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比 eEs Ec 6.667換算截面重心至受壓邊緣的距離yo(Ac×yc' e×As×hoe×As'×as'(Ace×Ase×As'457.1mm式中：Ac- 截面面積 yc'- 截面重心至受壓邊緣的距離換算截面對(duì)其重心軸的慣性矩IoIc Ac ×(yoyc

27、'2e×As×(hoyo2e×As'×(yoas'20.0633×1012mm4 換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩 WoIo (hyo 142.82×106mm3截面抵抗矩塑性系數(shù)修正系數(shù)h0.7300h 1.033截面抵抗矩塑性系數(shù) m1.55 乘以修正系數(shù)h，m1.60換算截面面積 AoAc e×Ase×As'937027mm2對(duì)應(yīng)于荷載效應(yīng)的長期組合，混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù) ct0.70m×ct×ftk×Ao×Wo(eo×Ao Wo

28、227.15kN Nlk 128.62kN 抗裂滿足要求·裂縫寬度驗(yàn)算縱向受拉鋼筋直徑 d20.00mm考慮構(gòu)件受力特征的系數(shù) 11.0 考慮鋼筋表面形狀的系數(shù) 21.0考慮荷載長期作用影響的系數(shù) 31.6有效受拉混凝土截面面積 Ate2as ×b 120000mm2縱向受拉鋼筋的有效配筋率 teAs Ate 2.09%當(dāng)te0.03時(shí)，取te0.03使用階段的偏心矩增大系數(shù) s1(Loh2 4000(eoho 1.002當(dāng)Lo h 3.614時(shí)，可取s1.0截面重心至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離 ysh 2as 390.0mm軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離 es&#

29、215;eoys 1952.3mm縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)合力點(diǎn)的距離 z(0.870.12(hoe2×ho 712.1mm 按荷載效應(yīng)的長期組合計(jì)算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 slNlk As ×(esz 1 89.1N mm2 偏心受壓構(gòu)件最大裂縫寬度max,l×sk Es ×(30+c+0.07dte0.12mm 最大裂縫寬度允許值0.25mm 裂縫寬度滿足要求c 、計(jì)算邊墻支座配筋（按偏壓公式計(jì)算）矩形偏心受壓構(gòu)件非對(duì)稱配筋計(jì)算構(gòu)件名：1 構(gòu)件長度 L6500mm構(gòu)件寬度 b1000mm 構(gòu)件高度 h900mm 軸向力標(biāo)準(zhǔn)值 Nk339.39kN彎

30、矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mk230.70kN ·m軸向力設(shè)計(jì)值 N1405.58kN彎矩設(shè)計(jì)值 M1264.81kN ·m受拉鋼筋合力點(diǎn)至受拉邊緣的距離 as 60mm受壓鋼筋合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離 as'60mm構(gòu)件約束情況：兩端固定 偏心受壓構(gòu)件最小配筋率min0.20%計(jì)算結(jié)果：·正截面受壓承載力計(jì)算構(gòu)件計(jì)算長度 Lo3250mm垂直于彎矩作用平面內(nèi)的構(gòu)件計(jì)算長度 Lo'10000mm截面有效高度 hoh as' 840mm考慮安全系數(shù)后 軸向力設(shè)計(jì)值 N=KN1547.53kN考慮安全系數(shù)后 彎矩設(shè)計(jì)值 M= KM1357.49kN ·

31、m構(gòu)件偏心矩 eoM N 652.92mm界限受壓區(qū)高度 b0.8(1fy 0.0033Es 0.544受壓區(qū)相對(duì)高度 d×N(fc×b ×ho 0.043Lo h 3.618 偏心距增大系數(shù)1.0軸向力合力點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離 e×eoh 2as 1042.9mm 軸向力合力點(diǎn)至縱向受壓鋼筋合力點(diǎn)的距離 e'×eoh 2as' 262.9mm ×eo652.9mm 0.3ho 252.0mm 按大偏心受壓設(shè)計(jì)充分利用混凝土受壓，取b受壓區(qū)高度 x×ho457mmx 2as' 計(jì)算受壓鋼筋面積

32、As'(d×N×efc ×b ×x ×(hox 2 fy' (hoas' -14980mm2 計(jì)算受壓鋼筋配筋率 As' b ho -1.78%按最小配筋率計(jì)算As' ，As' min×b×h1680mm2實(shí)配8根d16鋼筋實(shí)配受壓鋼筋配筋面積 As'1608mm2 實(shí)際配筋率 As' b ho 0.19% s(d×N×efy' ×As' ×(hoas' fc b ho20.017受壓區(qū)相對(duì)高度 1

33、Sqr(12s0.017混凝土受壓區(qū)計(jì)算高度 x×ho14.6mmx 2as' 轉(zhuǎn)向小偏心計(jì)算軸向力合力點(diǎn)至縱向受壓鋼筋合力點(diǎn)的距離 e'h 2as' e0-262.9mm ×eo652.9mm 0.3ho 252.0mm 按小偏心受壓設(shè)計(jì)先按最小配筋率配受拉鋼筋 Asmin×b×ho 1680mm實(shí)配8根d20鋼筋 實(shí)配受拉鋼筋面積 As2513mm2A0.5×fc ×b 7500Bfc ×b ×as' fy ×As ×(1as' ho (0.8b192

34、9369 Cd×N×e' fy ×As ×0.8( hoas' (0.8b -1757380224混凝土受壓區(qū)計(jì)算高度 x(B Sqr(B24A ×C 2 A 372.2mm 計(jì)算受壓鋼筋面積As'(d×N×e fc ×b×x×(hox 2 fy' (hoas' -12738mm2 實(shí)配8根d16鋼筋實(shí)配受壓鋼筋配筋面積 As'1608mm2 配筋率 As' b ho 0.19% 實(shí)配8根d20鋼筋實(shí)配受拉鋼筋配筋面積 As2513mm2

35、配筋率 As b ho 0.30%·按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面內(nèi)的強(qiáng)度Lopb 10.0 構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù) 0.980 截面?zhèn)冗呅枰?根d12縱向構(gòu)造鋼筋，其面積 Asc452.0mm2 Nu×(fc×b×hfy' ×(2×As Asc 14481.96kNN547.53kN Nu d14481.96kN, 安全正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算可變作用標(biāo)準(zhǔn)值的長期組合系數(shù) =0.5按荷載效應(yīng)的長期組合計(jì)算的軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值 NlkNgk ×Nqk405.58kN 按荷載效應(yīng)的短期組合計(jì)算的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 MskMgk 

36、5;Mqk264.81kN ·m·正截面抗裂驗(yàn)算鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比 eEs Ec 6.667 換算截面重心至受壓邊緣的距離yo(Ac×yc' e×As×hoe×As'×as'(Ace×Ase×As'457.1mm 式中：Ac- 截面面積 yc'- 截面重心至受壓邊緣的距離 換算截面對(duì)其重心軸的慣性矩IoIc Ac ×(yoyc'2e×As×(hoyo2e×As'×(yoas'20

37、.0633×1012mm4 換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩 WoIo (hyo 142.82×106mm3 截面抵抗矩塑性系數(shù)修正系數(shù)h0.7300h 1.033截面抵抗矩塑性系數(shù) m1.55 乘以修正系數(shù)h，m1.60 換算截面面積 AoAc e×Ase×As'927473mm2對(duì)應(yīng)于荷載效應(yīng)的長期組合，混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù) ct0.70m×ct×ftk×Ao×Wo(eo×Ao Wo 609.12kN Nlk 339.39kN 抗裂滿足要求·裂縫寬度驗(yàn)算縱向受拉鋼筋直徑 d20.00mm

38、考慮構(gòu)件受力特征的系數(shù) 11.0 考慮鋼筋表面形狀的系數(shù) 21.0 考慮荷載長期作用影響的系數(shù) 31.6有效受拉混凝土截面面積 Ate2as ×b 120000mm2 縱向受拉鋼筋的有效配筋率 teAs Ate 2.09% 當(dāng)te0.03時(shí)，取te0.03使用階段的偏心矩增大系數(shù) s1(Loh2 4000(eoho 1.004 當(dāng)Lo h 3.614時(shí)，可取s1.0截面重心至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離 ysh 2as 390.0mm軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離 es×eoys 1069.7mm縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)合力點(diǎn)的距離 z(0.870.12(hoe2&

39、#215;ho 668.6mm按荷載效應(yīng)的長期組合計(jì)算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 slNlk As ×(esz 1 81.0N mm2 偏心受壓構(gòu)件最大裂縫寬度max,l×sk Es ×(30+c+0.07dte0.11mm 最大裂縫寬度允許值0.25mm裂縫寬度滿足要求d 、計(jì)算底板支座配筋（按偏壓公式計(jì)算）矩形偏心受壓構(gòu)件非對(duì)稱配筋計(jì)算構(gòu)件名：1 構(gòu)件長度 L6500mm 構(gòu)件寬度 b1000mm 構(gòu)件高度 h1000mm 軸向力標(biāo)準(zhǔn)值 Nk267.75kN 彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mk230.5kN ·m 軸向力設(shè)計(jì)值 N1318.83kN 彎矩設(shè)計(jì)值 M1290

40、.05kN ·m受拉鋼筋合力點(diǎn)至受拉邊緣的距離 as 60mm 受壓鋼筋合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離 as'60mm構(gòu)件約束情況：兩端固定 偏心受壓構(gòu)件最小配筋率min0.20%計(jì)算結(jié)果：·正截面受壓承載力計(jì)算構(gòu)件計(jì)算長度 Lo3250mm垂直于彎矩作用平面內(nèi)的構(gòu)件計(jì)算長度 Lo'10000mm 截面有效高度 hoh as' 940mm軸向力設(shè)計(jì)值 No××(g×Ngkq×Nqk361.46kN 彎矩設(shè)計(jì)值 Mo××(g×Mgkq×Mqk391.57kN ·m 構(gòu)件偏

41、心矩 eoM N 1083.29mm界限受壓區(qū)高度 b0.8(1fy 0.0033Es 0.544 受壓區(qū)相對(duì)高度 d×N(fc×b ×ho 0.026 Lo h 3.258 偏心距增大系數(shù)1.0軸向力合力點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離 e×eoh 2as 1523.3mm 軸向力合力點(diǎn)至縱向受壓鋼筋合力點(diǎn)的距離 e'×eoh 2as' 643.3mm ×eo1083.3mm 0.3ho 282.0mm 按大偏心受壓設(shè)計(jì) 充分利用混凝土受壓，取b 受壓區(qū)高度 x×ho511mm x 2as' 計(jì)算受壓鋼

42、筋面積As'(d×N×efc ×b ×x ×(hox 2 fy' (hoas' -17231mm2 計(jì)算受壓鋼筋配筋率 As' b ho -1.83%按最小配筋率計(jì)算As' ，As' min×b×h1880mm2 實(shí)配8根d20鋼筋實(shí)配受壓鋼筋配筋面積 As'2513mm2 實(shí)際配筋率 As' b ho 0.27% s(d×N×efy' ×As' ×(hoas' fc b ho2-0.01 受壓區(qū)相

43、對(duì)高度 1Sqr(12s-0.01 混凝土受壓區(qū)計(jì)算高度 x×ho-9.5mmx 2as' 轉(zhuǎn)向小偏心計(jì)算軸向力合力點(diǎn)至縱向受壓鋼筋合力點(diǎn)的距離 e'h 2as' e0-643.3mm ×eo1083.3mm 0.3ho 282.0mm 按小偏心受壓設(shè)計(jì) 先按最小配筋率配受拉鋼筋 Asmin×b×ho1880mm 實(shí)配8根d22鋼筋 實(shí)配受拉鋼筋面積 As3041mm2 A0.5×fc ×b 7500Bfc ×b ×as' fy ×As ×(1as' ho

44、 (0.8b2551859 Cd×N×e' fy ×As ×0.8( hoas' (0.8b -2363273728混凝土受壓區(qū)計(jì)算高度 x(B Sqr(B24A ×C 2 A 416.4mm計(jì)算受壓鋼筋面積As'(d×N×e fc ×b×x×(hox 2 fy' (hoas' -14738mm2實(shí)配8根d20鋼筋實(shí)配受壓鋼筋配筋面積 As'2513mm2 配筋率 As' b ho 0.27% 實(shí)配8根d22鋼筋實(shí)配受拉鋼筋配筋面積 As3

45、041mm2 配筋率 As b ho 0.32%·按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面內(nèi)的強(qiáng)度Lopb 10.0 構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù) 0.980截面?zhèn)冗呅枰?根d12縱向構(gòu)造鋼筋，其面積 Asc452.0mm2 Nu×(fc×b×hfy' ×(2×As Asc 16387.30kN N361.46kN Nu d16387.30kN, 安全正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算可變作用標(biāo)準(zhǔn)值的長期組合系數(shù) =0.5按荷載效應(yīng)的長期組合計(jì)算的軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值 NlkNgk ×Nqk267.75kN 按荷載效應(yīng)的短期組合計(jì)算的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 MskM

46、gk ×Mqk230.50kN ·m·正截面抗裂驗(yàn)算鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比 eEs Ec 6.667 換算截面重心至受壓邊緣的距離yo(Ac×yc' e×As×hoe×As'×as'(Ace×Ase×As'508.7mm 式中：Ac- 截面面積 yc'- 截面重心至受壓邊緣的距離 換算截面對(duì)其重心軸的慣性矩IoIc Ac ×(yoyc'2e×As×(hoyo2e×As'×(yoas

47、'20.0872×1012mm4 換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩 WoIo (hyo 177.46×106mm3 截面抵抗矩塑性系數(shù)修正系數(shù)h0.7300h 1.000截面抵抗矩塑性系數(shù) m1.55 乘以修正系數(shù)h，m1.55 換算截面面積 AoAc e×Ase×As'1037027mm2對(duì)應(yīng)于荷載效應(yīng)的長期組合，混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù) ct0.70m×ct×ftk×Ao×Wo(eo×Ao Wo 558.31kN Nlk 267.75kN 抗裂滿足要求·裂縫寬度驗(yàn)算縱向受拉鋼筋直徑

48、d22.00mm考慮構(gòu)件受力特征的系數(shù) 11.0 考慮鋼筋表面形狀的系數(shù) 21.0考慮荷載長期作用影響的系數(shù) 31.6有效受拉混凝土截面面積 Ate2as ×b 120000mm2 縱向受拉鋼筋的有效配筋率 teAs Ate 2.53% 當(dāng)te0.03時(shí)，取te0.03使用階段的偏心矩增大系數(shù) s1(Loh2 4000(eoho 1.003 當(dāng)Lo h 3.314時(shí)，可取s1.0截面重心至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離 ysh 2as 440.0mm軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離 es×eoys 1300.9mm縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)合力點(diǎn)的距離 z(0.870.1

49、2(hoe2×ho 758.9mm按荷載效應(yīng)的長期組合計(jì)算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 slNlk As ×(esz 1 62.9N mm2 偏心受壓構(gòu)件最大裂縫寬度max,l×sk Es ×(30+c+0.07dte0.12mm 最大裂縫寬度允許值0.25mm裂縫寬度滿足要求e 、計(jì)算底板跨中配筋（按偏壓公式計(jì)算）矩形偏心受壓構(gòu)件非對(duì)稱配筋計(jì)算構(gòu)件名：1 構(gòu)件長度 L6500mm 構(gòu)件寬度 b1000mm 構(gòu)件高度 h1000mm 軸向力標(biāo)準(zhǔn)值 Nk267.75kN 彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mk199.47kN ·m 軸向力設(shè)計(jì)值 N1318.83kN 彎矩設(shè)

50、計(jì)值 M1274.22kN ·m受拉鋼筋合力點(diǎn)至受拉邊緣的距離 as 60mm 受壓鋼筋合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離 as'60mm構(gòu)件約束情況：兩端固定 偏心受壓構(gòu)件最小配筋率min0.20%計(jì)算結(jié)果：·正截面受壓承載力計(jì)算構(gòu)件計(jì)算長度 Lo3250mm垂直于彎矩作用平面內(nèi)的構(gòu)件計(jì)算長度 Lo'10000mm 截面有效高度 hoh as' 940mm考慮安全系數(shù)后 軸向力設(shè)計(jì)值 N=KN1430.42kN 考慮安全系數(shù)后 彎矩設(shè)計(jì)值 M= KM1370.20kN ·m 構(gòu)件偏心矩 eoM N 860.08mm界限受壓區(qū)高度 b0.8(1fy 0

51、.0033Es 0.544 受壓區(qū)相對(duì)高度 d×N(fc×b ×ho 0.031 Lo h 3.258 偏心距增大系數(shù)1.0軸向力合力點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離 e×eoh 2as 1300.1mm 軸向力合力點(diǎn)至縱向受壓鋼筋合力點(diǎn)的距離 e'×eoh 2as' 420.1mm ×eo860.1mm 0.3ho 282.0mm 按大偏心受壓設(shè)計(jì) 充分利用混凝土受壓，取b 受壓區(qū)高度 x×ho511mm x 2as' 計(jì)算受壓鋼筋面積As'(d×N×efc ×b

52、×x ×(hox 2 fy' (hoas' -17198mm2 計(jì)算受壓鋼筋配筋率 As' b ho -1.83%按最小配筋率計(jì)算As' ，As' min×b×h1880mm2 實(shí)配8根d22鋼筋實(shí)配受壓鋼筋配筋面積 As'3041mm2 實(shí)際配筋率 As' b ho 0.32% s(d×N×efy' ×As' ×(hoas' fc b ho2-0.02 受壓區(qū)相對(duì)高度 1Sqr(12s-0.02 混凝土受壓區(qū)計(jì)算高度 x×ho-19.0mmx 2as' 轉(zhuǎn)向小偏心計(jì)算軸向力合力點(diǎn)至縱向受壓鋼筋合力點(diǎn)的距離 e'h 2as' e0-420.1mm ×eo860.1mm 0.3ho 282.0mm 按小偏心受壓設(shè)計(jì) 先按最小配筋率配受拉鋼筋 Asmin×b×ho1880mm 實(shí)配8根d20鋼筋 實(shí)配受拉鋼筋面積 As2513mm2 A0.5×fc ×b 7500Bfc