3補(bǔ)充預(yù)應(yīng)力混凝土ppt課件

1、柳州橋柳州橋中國(guó)采用懸臂澆筑法建成的第一座預(yù)應(yīng)力混凝土中國(guó)采用懸臂澆筑法建成的第一座預(yù)應(yīng)力混凝土T T型剛構(gòu)城市橋。型剛構(gòu)城市橋。漢陽(yáng)黃陵磯橋漢陽(yáng)黃陵磯橋預(yù)應(yīng)力混凝土桁架式預(yù)應(yīng)力混凝土桁架式T T型剛構(gòu)公路橋。上部結(jié)構(gòu)由兩片桁架構(gòu)成，型剛構(gòu)公路橋。上部結(jié)構(gòu)由兩片桁架構(gòu)成，上設(shè)預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支板，用橫向預(yù)應(yīng)力筋與主桁連成整體，上設(shè)預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支板，用橫向預(yù)應(yīng)力筋與主桁連成整體，形成上縱聯(lián)，下弦桿無縱向連接系。形成上縱聯(lián)，下弦桿無縱向連接系。kpN(a)p或pN(b)(c)或(d)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件1、一般概念、一般概念通過人為控制預(yù)壓力通過人為控制預(yù)壓力NpNp的大小，可

2、使梁截面受拉邊緣混凝土的大小，可使梁截面受拉邊緣混凝土產(chǎn)生壓應(yīng)力、零應(yīng)力或很小的拉應(yīng)力，以滿足不同的裂縫控制要產(chǎn)生壓應(yīng)力、零應(yīng)力或很小的拉應(yīng)力，以滿足不同的裂縫控制要求，從而改變了普通鋼筋混凝土構(gòu)件原有的裂縫狀態(tài)，成為預(yù)應(yīng)求，從而改變了普通鋼筋混凝土構(gòu)件原有的裂縫狀態(tài)，成為預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件。力混凝土受彎構(gòu)件。美國(guó)混凝土協(xié)會(huì)美國(guó)混凝土協(xié)會(huì)ACIACI對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土下的定義是：對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土下的定義是：“預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝土是根據(jù)需要人為地引入某一數(shù)值與分布的內(nèi)應(yīng)力，用應(yīng)力混凝土是根據(jù)需要人為地引入某一數(shù)值與分布的內(nèi)應(yīng)力，用以全部或部分抵消外荷載應(yīng)力的一種加筋混凝土以全部或部分抵消外荷載應(yīng)力的一種加

3、筋混凝土”。 通常通過機(jī)械張拉鋼筋給混凝土施加預(yù)應(yīng)力。按照施工工藝的通常通過機(jī)械張拉鋼筋給混凝土施加預(yù)應(yīng)力。按照施工工藝的不同，可分為先張法和后張法兩種。不同，可分為先張法和后張法兩種。先張法先張法 在澆灌混凝土之前張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋，故稱為先張法在澆灌混凝土之前張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋，故稱為先張法pretensioning typepretensioning type）?？刹捎门_(tái)座長(zhǎng)線張拉或鋼模短線張）?？刹捎门_(tái)座長(zhǎng)線張拉或鋼模短線張拉。拉。 先張法構(gòu)件是通過預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)力傳遞先張法構(gòu)件是通過預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)力傳遞預(yù)應(yīng)力的。此方法適用于在預(yù)制廠大批制作中、小型構(gòu)件，如預(yù)應(yīng)力的

4、。此方法適用于在預(yù)制廠大批制作中、小型構(gòu)件，如預(yù)應(yīng)力混凝土樓板、屋面板、梁等。預(yù)應(yīng)力混凝土樓板、屋面板、梁等。 2、施加預(yù)應(yīng)力的方法、施加預(yù)應(yīng)力的方法張拉端伸長(zhǎng)壓縮壓縮(b)(d)(c)固定端(a)錨具壓縮混凝土拉伸鋼筋灌漿孔構(gòu)件(c)(b)錨固(a) 錨具是錨固預(yù)應(yīng)力筋的裝置，它對(duì)在構(gòu)件中建立有效預(yù)應(yīng)力錨具是錨固預(yù)應(yīng)力筋的裝置，它對(duì)在構(gòu)件中建立有效預(yù)應(yīng)力起著至關(guān)重要的作用。先張法構(gòu)件中的錨具可重復(fù)使用，也稱夾起著至關(guān)重要的作用。先張法構(gòu)件中的錨具可重復(fù)使用，也稱夾具或工作錨；后張法構(gòu)件依靠錨具傳遞預(yù)應(yīng)力，錨具也是構(gòu)件的具或工作錨；后張法構(gòu)件依靠錨具傳遞預(yù)應(yīng)力，錨具也是構(gòu)件的組成部分，不能重復(fù)

5、使用。組成部分，不能重復(fù)使用。 對(duì)錨具的要求是：安全可靠，使用有效、節(jié)約鋼材及制作簡(jiǎn)對(duì)錨具的要求是：安全可靠，使用有效、節(jié)約鋼材及制作簡(jiǎn)單。單。3、錨具、錨具4、預(yù)應(yīng)力混凝土材料、預(yù)應(yīng)力混凝土材料5、預(yù)應(yīng)力混凝土的特點(diǎn)、預(yù)應(yīng)力混凝土的特點(diǎn)1 1、抗裂性好，剛度大。由于對(duì)構(gòu)件施加預(yù)應(yīng)力，大大推遲、抗裂性好，剛度大。由于對(duì)構(gòu)件施加預(yù)應(yīng)力，大大推遲了裂縫的出現(xiàn)，在使用荷載作用下，構(gòu)件可不出現(xiàn)裂縫，或使了裂縫的出現(xiàn)，在使用荷載作用下，構(gòu)件可不出現(xiàn)裂縫，或使裂縫推遲出現(xiàn)，所以提高了構(gòu)件的剛度，增加了結(jié)構(gòu)的耐久性。裂縫推遲出現(xiàn)，所以提高了構(gòu)件的剛度，增加了結(jié)構(gòu)的耐久性。 2 2、節(jié)省材料，減小自重。其結(jié)構(gòu)

6、由于必須采用高強(qiáng)度材料，、節(jié)省材料，減小自重。其結(jié)構(gòu)由于必須采用高強(qiáng)度材料，因此可減少鋼筋用量和構(gòu)件截面尺寸，節(jié)省鋼材和混凝土，降因此可減少鋼筋用量和構(gòu)件截面尺寸，節(jié)省鋼材和混凝土，降低結(jié)構(gòu)自重，對(duì)大跨度和重荷載結(jié)構(gòu)有著明顯的優(yōu)越性。低結(jié)構(gòu)自重，對(duì)大跨度和重荷載結(jié)構(gòu)有著明顯的優(yōu)越性。 3 3、提高構(gòu)件的抗剪能力。試驗(yàn)表明，縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋起著、提高構(gòu)件的抗剪能力。試驗(yàn)表明，縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋起著錨栓的作用，阻礙著構(gòu)件斜裂縫的出現(xiàn)與開展，又由于預(yù)應(yīng)力錨栓的作用，阻礙著構(gòu)件斜裂縫的出現(xiàn)與開展，又由于預(yù)應(yīng)力混凝土梁的曲線鋼筋束合力的豎向分力將部分地抵消剪力。混凝土梁的曲線鋼筋束合力的豎向分力將部分地抵消剪

7、力。 優(yōu)點(diǎn)優(yōu)點(diǎn) 4 4、提高受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性。當(dāng)受壓構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比較大時(shí)，在、提高受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性。當(dāng)受壓構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比較大時(shí)，在受到一定的壓力后便容易被壓彎，以致喪失穩(wěn)定而破壞。如果受到一定的壓力后便容易被壓彎，以致喪失穩(wěn)定而破壞。如果對(duì)鋼筋混凝土柱施加預(yù)應(yīng)力，使縱向受力鋼筋張拉得很緊，不對(duì)鋼筋混凝土柱施加預(yù)應(yīng)力，使縱向受力鋼筋張拉得很緊，不但預(yù)應(yīng)力鋼筋本身不容易壓彎，而且可以幫助周圍的混凝土提但預(yù)應(yīng)力鋼筋本身不容易壓彎，而且可以幫助周圍的混凝土提高抵抗壓彎的能力。高抵抗壓彎的能力。 5 5、提高構(gòu)件的耐疲勞性能。因?yàn)榫哂袕?qiáng)大預(yù)應(yīng)力的鋼筋，、提高構(gòu)件的耐疲勞性能。因?yàn)榫哂袕?qiáng)大預(yù)應(yīng)力的鋼筋，在使用階段

8、因加荷或卸荷所引起的應(yīng)力變化幅度相對(duì)較小，故在使用階段因加荷或卸荷所引起的應(yīng)力變化幅度相對(duì)較小，故此可提高抗疲勞強(qiáng)度，這對(duì)承受動(dòng)荷載的結(jié)構(gòu)來說是很有利的。此可提高抗疲勞強(qiáng)度，這對(duì)承受動(dòng)荷載的結(jié)構(gòu)來說是很有利的。1 1、工藝較復(fù)雜，對(duì)質(zhì)量要求高，因而需要配備一、工藝較復(fù)雜，對(duì)質(zhì)量要求高，因而需要配備一支技術(shù)較熟練的專業(yè)隊(duì)伍。支技術(shù)較熟練的專業(yè)隊(duì)伍。 2 2、需要有一定的專門設(shè)備，如張拉機(jī)具、灌漿設(shè)、需要有一定的專門設(shè)備，如張拉機(jī)具、灌漿設(shè)備等。備等。 3 3、預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的開工費(fèi)用較大，對(duì)構(gòu)件數(shù)、預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的開工費(fèi)用較大，對(duì)構(gòu)件數(shù)量少的工程成本較高。量少的工程成本較高。 缺缺 點(diǎn)點(diǎn)（1

9、 1張拉控制應(yīng)力張拉控制應(yīng)力concon6、預(yù)應(yīng)力混凝土的控制特征、預(yù)應(yīng)力混凝土的控制特征張拉控制應(yīng)力張拉控制應(yīng)力controlling stresscontrolling stress是指張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，是指張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，張拉設(shè)備的測(cè)力儀表所指示的總張拉力除以預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面張拉設(shè)備的測(cè)力儀表所指示的總張拉力除以預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積得出的拉應(yīng)力值。積得出的拉應(yīng)力值。 con con是施工時(shí)張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋的依據(jù)，其取值應(yīng)適當(dāng)。若過是施工時(shí)張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋的依據(jù)，其取值應(yīng)適當(dāng)。若過大，則會(huì)產(chǎn)生如下問題：（大，則會(huì)產(chǎn)生如下問題：（1 1個(gè)別鋼筋可能被拉斷；（個(gè)別鋼筋可能被拉斷；（2 2施工施工階

10、段可能會(huì)引起構(gòu)件某些部位受到拉力稱為預(yù)拉區(qū)甚至開裂，階段可能會(huì)引起構(gòu)件某些部位受到拉力稱為預(yù)拉區(qū)甚至開裂，還可能使后張法構(gòu)件端部混凝土產(chǎn)生局部受壓破壞；（還可能使后張法構(gòu)件端部混凝土產(chǎn)生局部受壓破壞；（3 3使開使開裂荷載與破壞荷載相近，一旦裂縫，將很快破壞，即可能產(chǎn)生無裂荷載與破壞荷載相近，一旦裂縫，將很快破壞，即可能產(chǎn)生無預(yù)兆的脆性破壞。另外，還會(huì)增大預(yù)應(yīng)力鋼筋的松弛損失。因而預(yù)兆的脆性破壞。另外，還會(huì)增大預(yù)應(yīng)力鋼筋的松弛損失。因而對(duì)張拉控制應(yīng)力應(yīng)規(guī)定上限值。對(duì)張拉控制應(yīng)力應(yīng)規(guī)定上限值。 同時(shí)，為了保證構(gòu)件中建立必要的有效預(yù)應(yīng)力，張拉控制應(yīng)同時(shí)，為了保證構(gòu)件中建立必要的有效預(yù)應(yīng)力，張拉控制

11、應(yīng)力取值也不能過小，即也應(yīng)有下限值。力取值也不能過小，即也應(yīng)有下限值。 鋼筋種類鋼筋種類張拉方法張拉方法先張法先張法后張法后張法消除應(yīng)力鋼絲、消除應(yīng)力鋼絲、鋼絞線鋼絞線0.750.75 0.750.75熱處理鋼筋熱處理鋼筋50.65 混凝土規(guī)范規(guī)定預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力值不宜超過下混凝土規(guī)范規(guī)定預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力值不宜超過下表規(guī)定的張拉控制應(yīng)力限值，且不應(yīng)小于表規(guī)定的張拉控制應(yīng)力限值，且不應(yīng)小于0.4 fptk 0.4 fptk 。ptkfptkfptkfptkf張拉控制應(yīng)力限值張拉控制應(yīng)力限值 將預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉到控制應(yīng)力后，由于種種原因，其拉應(yīng)將預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉到控制

12、應(yīng)力后，由于種種原因，其拉應(yīng)力值將逐漸下降到一定程度，即存在預(yù)應(yīng)力損失力值將逐漸下降到一定程度，即存在預(yù)應(yīng)力損失loss of loss of prestressprestress）。經(jīng)損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力才會(huì)在混凝土中建立）。經(jīng)損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力才會(huì)在混凝土中建立相應(yīng)的有效預(yù)應(yīng)力相應(yīng)的有效預(yù)應(yīng)力effective prestresseffective prestress）。）。（2 2預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力損失錨具變形和鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失錨具變形和鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，受張拉的鋼

13、筋與承受拉力的設(shè)備之間溫差引起的損失混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，受張拉的鋼筋與承受拉力的設(shè)備之間溫差引起的損失 鋼筋應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失鋼筋應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 混凝土的收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失混凝土的收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 用螺旋式預(yù)應(yīng)力鋼筋作配筋的環(huán)形構(gòu)件由于混凝土的局部擠壓引起的預(yù)應(yīng)用螺旋式預(yù)應(yīng)力鋼筋作配筋的環(huán)形構(gòu)件由于混凝土的局部擠壓引起的預(yù)應(yīng) 力損失力損失 張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 無論先張法臨時(shí)固定預(yù)應(yīng)力鋼筋還是后張法張拉完畢錨無論先張法臨時(shí)固定預(yù)應(yīng)力鋼筋還是后張法張拉完畢錨固預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，在張拉端由于錨具的壓縮變形，錨具與墊

14、固預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，在張拉端由于錨具的壓縮變形，錨具與墊板之間、墊板與墊板之間、墊板與構(gòu)件之間的所有縫隙被擠板之間、墊板與墊板之間、墊板與構(gòu)件之間的所有縫隙被擠緊，或由于鋼筋、鋼絲、鋼絞線在錨具內(nèi)的滑移，使得被拉緊，或由于鋼筋、鋼絲、鋼絞線在錨具內(nèi)的滑移，使得被拉緊的預(yù)應(yīng)力鋼筋松動(dòng)縮短從而引起預(yù)應(yīng)力損失。緊的預(yù)應(yīng)力鋼筋松動(dòng)縮短從而引起預(yù)應(yīng)力損失。 預(yù)應(yīng)力直線鋼筋錨具變形損失應(yīng)按下列公式計(jì)算：預(yù)應(yīng)力直線鋼筋錨具變形損失應(yīng)按下列公式計(jì)算： 1l s1Elal 為了減小錨具變形和鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，應(yīng)盡量少用墊板；為了減小錨具變形和鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，應(yīng)盡量少用墊板；先張法采用長(zhǎng)線臺(tái)座張拉時(shí)

15、損失較小；而后張法中構(gòu)件長(zhǎng)度越大則損失先張法采用長(zhǎng)線臺(tái)座張拉時(shí)損失較??；而后張法中構(gòu)件長(zhǎng)度越大則損失越小。越小。 預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 2l dPd Fd(pA s d s)d xdAp sl2conx計(jì)算截面張拉端摩擦損失計(jì)算簡(jiǎn)圖摩擦損失計(jì)算簡(jiǎn)圖 后張法由于孔道的制作偏差、孔道壁粗糙以及鋼筋與孔后張法由于孔道的制作偏差、孔道壁粗糙以及鋼筋與孔壁的擠壓等原因，張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，鋼筋將與孔壁發(fā)生摩擦壁的擠壓等原因，張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，鋼筋將與孔壁發(fā)生摩擦friction）。距離張拉端越遠(yuǎn)，摩擦阻力的累積值越大，從）。距離張拉端越遠(yuǎn)，摩

16、擦阻力的累積值越大，從而使構(gòu)件每一截面上預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力值逐漸減小，這種而使構(gòu)件每一截面上預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力值逐漸減小，這種預(yù)應(yīng)力值差額稱為摩擦損失。預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩預(yù)應(yīng)力值差額稱為摩擦損失。預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算公式如下：擦引起的預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算公式如下： xle11con2 為了減小摩擦損失，對(duì)于較長(zhǎng)的構(gòu)件可采用一端張拉另為了減小摩擦損失，對(duì)于較長(zhǎng)的構(gòu)件可采用一端張拉另一端補(bǔ)拉，或兩端同時(shí)張拉，也可采用超張拉。一端補(bǔ)拉，或兩端同時(shí)張拉，也可采用超張拉。 超張拉程序?yàn)槌瑥埨绦驗(yàn)?。concon2con85. 01 . 10 分分鐘鐘混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，

17、受張拉的鋼筋與承受拉力的設(shè)備之間混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，受張拉的鋼筋與承受拉力的設(shè)備之間的溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失的溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失 制作先張法構(gòu)件時(shí)，為了縮短生產(chǎn)周期，常采用蒸汽養(yǎng)護(hù)，制作先張法構(gòu)件時(shí)，為了縮短生產(chǎn)周期，常采用蒸汽養(yǎng)護(hù)，促使混凝土快硬。由于預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺(tái)座間形成溫差，產(chǎn)生的促使混凝土快硬。由于預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺(tái)座間形成溫差，產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失，按下式計(jì)算：預(yù)應(yīng)力損失，按下式計(jì)算： 式中，式中， 以以N/mm2計(jì)，為預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺(tái)座間的溫差，以計(jì)，為預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺(tái)座間的溫差，以 計(jì)。計(jì)。通常采用兩階段升溫養(yǎng)護(hù)來減小溫差損失：先升溫通常采用兩階段升溫養(yǎng)護(hù)來減小溫差損失：先升溫2025 ，待混

18、凝土強(qiáng)度達(dá)到待混凝土強(qiáng)度達(dá)到7.510N/mm2后，混凝土與預(yù)應(yīng)力鋼筋之間后，混凝土與預(yù)應(yīng)力鋼筋之間已具有足夠的粘結(jié)力而結(jié)成整體；當(dāng)再次升溫時(shí)，二者可共同已具有足夠的粘結(jié)力而結(jié)成整體；當(dāng)再次升溫時(shí)，二者可共同變形，不再引起預(yù)應(yīng)力損失。因而，計(jì)算時(shí)取。變形，不再引起預(yù)應(yīng)力損失。因而，計(jì)算時(shí)取。3l C3l 20 25 Ct Ctl 23 預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 應(yīng)力松弛應(yīng)力松弛stress relaxation是指鋼筋受力后，在長(zhǎng)度不是指鋼筋受力后，在長(zhǎng)度不變的條件下，鋼筋應(yīng)力隨時(shí)間的增長(zhǎng)而降低的現(xiàn)象。變的條件下，鋼筋應(yīng)力隨時(shí)間的增長(zhǎng)而降低的現(xiàn)象

19、。 預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線：預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線： 普通松弛普通松弛 低松弛低松弛 熱處理鋼筋：熱處理鋼筋： 可以采用超張拉的方法減小松弛損失?？梢圆捎贸瑥埨姆椒p小松弛損失。4l , 5 . 04 . 0conptkcon4 fl 超超張張拉拉一一次次張張拉拉 9 . 0 1 conptkconl4ptkcon5 . 0125. 0 7 . 0 ff，時(shí)時(shí)當(dāng)當(dāng)conptkconl4ptkconptk755 . 02 . 0 8 . 07 . 0 fff，時(shí)時(shí)當(dāng)當(dāng) 超張拉超張拉一次張拉一次張拉 035. 0 05. 0concon4 l混凝土的收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失混凝土的收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)

20、力損失 混凝土在空氣中結(jié)硬時(shí)體積收縮混凝土在空氣中結(jié)硬時(shí)體積收縮shrinkage），而在），而在預(yù)壓力作用下，混凝土沿壓力方向又發(fā)生徐變預(yù)壓力作用下，混凝土沿壓力方向又發(fā)生徐變creep）。）。收縮、徐變都導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的長(zhǎng)度縮短，預(yù)應(yīng)力收縮、徐變都導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的長(zhǎng)度縮短，預(yù)應(yīng)力鋼筋也隨之回縮，產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失。鋼筋也隨之回縮，產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失。 混凝土收縮、徐變引起受拉區(qū)和受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼混凝土收縮、徐變引起受拉區(qū)和受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失值筋的預(yù)應(yīng)力損失值 、 （N/mm2可按下列方法確定：可按下列方法確定： 先張法：先張法：后張法：后張法：所有能減少混凝土收縮徐變的

21、措施，相應(yīng)地都將減少所有能減少混凝土收縮徐變的措施，相應(yīng)地都將減少 。5l pc cu545280 1+15lf 15+128045 cu pc 5flpc cu535280 1+15lf cu pc 515+128035 fl5l 5l 5l 用螺旋式預(yù)應(yīng)力鋼筋作配筋的環(huán)形構(gòu)件，由于混凝土用螺旋式預(yù)應(yīng)力鋼筋作配筋的環(huán)形構(gòu)件，由于混凝土的局部擠壓引起的預(yù)應(yīng)力損失的局部擠壓引起的預(yù)應(yīng)力損失 對(duì)水管、蓄水池等圓形結(jié)構(gòu)物，可采用后張法施加預(yù)對(duì)水管、蓄水池等圓形結(jié)構(gòu)物，可采用后張法施加預(yù)應(yīng)力。把鋼筋張拉完畢錨固后，由于張緊的預(yù)應(yīng)力鋼筋擠應(yīng)力。把鋼筋張拉完畢錨固后，由于張緊的預(yù)應(yīng)力鋼筋擠壓混凝土，鋼筋處

22、構(gòu)件的直徑減小壓混凝土，鋼筋處構(gòu)件的直徑減小,一圈內(nèi)鋼筋的周長(zhǎng)減小，一圈內(nèi)鋼筋的周長(zhǎng)減小，預(yù)拉應(yīng)力下降，即產(chǎn)生了預(yù)應(yīng)力損失。預(yù)拉應(yīng)力下降，即產(chǎn)生了預(yù)應(yīng)力損失。規(guī)范規(guī)定：當(dāng)構(gòu)件直徑規(guī)范規(guī)定：當(dāng)構(gòu)件直徑d3m時(shí)，時(shí)， N/mm2； 當(dāng)構(gòu)件直徑當(dāng)構(gòu)件直徑d3m時(shí)，時(shí)， 。 06 l 306 l 6l 5431 , , , llll 5421 , , , llll 6l 預(yù)應(yīng)力損失值的組合預(yù)應(yīng)力損失值的組合先張法構(gòu)件先張法構(gòu)件后張法構(gòu)件后張法構(gòu)件混凝土預(yù)壓前混凝土預(yù)壓前(第一批第一批)的損失的損失混凝土預(yù)壓后混凝土預(yù)壓后(第二批第二批)的損失的損失431lll 5l 21ll 654lll 考慮到預(yù)應(yīng)

23、力損失計(jì)算值與實(shí)際值的差異，并為了?？紤]到預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算值與實(shí)際值的差異，并為了保證預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件具有足夠的抗裂度，應(yīng)對(duì)預(yù)應(yīng)力總損證預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件具有足夠的抗裂度，應(yīng)對(duì)預(yù)應(yīng)力總損失值做最低限值的規(guī)定。規(guī)范失值做最低限值的規(guī)定。規(guī)范規(guī)定，當(dāng)計(jì)算求得的預(yù)應(yīng)規(guī)定，當(dāng)計(jì)算求得的預(yù)應(yīng)力總損失值小于下列數(shù)值時(shí)，應(yīng)按下列數(shù)值取用：力總損失值小于下列數(shù)值時(shí)，應(yīng)按下列數(shù)值取用： 先張法構(gòu)件先張法構(gòu)件 100N/mm2； 后張法構(gòu)件后張法構(gòu)件 80N/mm2。 Ec 式中式中 為鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，即為鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，即 EsEcEE 預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件從張拉鋼筋開始

24、到構(gòu)件預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件從張拉鋼筋開始到構(gòu)件破壞為止，可分為兩個(gè)階段：施工階段和使用階段。破壞為止，可分為兩個(gè)階段：施工階段和使用階段。 構(gòu)件內(nèi)存在兩個(gè)力系：內(nèi)部預(yù)應(yīng)力施工制作時(shí)施構(gòu)件內(nèi)存在兩個(gè)力系：內(nèi)部預(yù)應(yīng)力施工制作時(shí)施加的和外荷載使用階段施加的）。加的和外荷載使用階段施加的）。 用用Ap和和As表示預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面表示預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積，積，Ac為混凝土截面面積；以為混凝土截面面積；以 、 及及 表示預(yù)表示預(yù)應(yīng)力鋼筋、非預(yù)應(yīng)力鋼筋及混凝土的應(yīng)力。應(yīng)力鋼筋、非預(yù)應(yīng)力鋼筋及混凝土的應(yīng)力。 規(guī)定：規(guī)定： 以受拉為正，以受拉為正， 及及 以受壓為正。以受壓為正

25、。 pespcpespc1先張法軸心受拉構(gòu)件先張法軸心受拉構(gòu)件 施工階段施工階段 施工制作階段，應(yīng)力圖形如圖所示。此階段構(gòu)件任一施工制作階段，應(yīng)力圖形如圖所示。此階段構(gòu)件任一截面各部分應(yīng)力均為自平衡體系。截面各部分應(yīng)力均為自平衡體系。 ApsAAcs As pApepc 先張法構(gòu)件截面預(yù)應(yīng)力先張法構(gòu)件截面預(yù)應(yīng)力 平衡方程為平衡方程為peppccssAAA 放松預(yù)應(yīng)力鋼筋，壓縮混凝土完成第一批預(yù)應(yīng)力損失）放松預(yù)應(yīng)力鋼筋，壓縮混凝土完成第一批預(yù)應(yīng)力損失） 代入平衡方程可得代入平衡方程可得pcpcpeconEpcsEspcl conpconppccEssEp0()()llAAAAAA 此時(shí)的應(yīng)力狀態(tài)

26、，可作為施工階段對(duì)構(gòu)件進(jìn)行承載能力計(jì)算的依據(jù)。此時(shí)的應(yīng)力狀態(tài)，可作為施工階段對(duì)構(gòu)件進(jìn)行承載能力計(jì)算的依據(jù)。另外，另外， 還用于計(jì)算還用于計(jì)算 。 pc 5l 完成第二批預(yù)應(yīng)力損失完成第二批預(yù)應(yīng)力損失 pcpcpeconEpcsEspc5ll conp5spc0()llAAA 代入平衡方程解得代入平衡方程解得 上式給出了先張法構(gòu)件中最終建立的混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力。上式給出了先張法構(gòu)件中最終建立的混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力。 0NA pe Apss消壓狀態(tài)消壓狀態(tài) pcpep0cons50ll 平衡條件為平衡條件為 代入可得代入可得0pepssNAA 0conp5spc0()llNAAA 此時(shí)，構(gòu)件截面上混

27、凝土的應(yīng)力為零，相當(dāng)于普通鋼筋混凝此時(shí)，構(gòu)件截面上混凝土的應(yīng)力為零，相當(dāng)于普通鋼筋混凝土構(gòu)件還沒有受到外荷載的作用，但預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件已能承擔(dān)土構(gòu)件還沒有受到外荷載的作用，但預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件已能承擔(dān)外荷載產(chǎn)生的軸向拉力，故稱為外荷載產(chǎn)生的軸向拉力，故稱為“消壓拉力消壓拉力”。 繼續(xù)加荷至混凝土即將開裂繼續(xù)加荷至混凝土即將開裂 =tkpc-fs sA pApecrN截面即將開裂截面即將開裂pctkpeconEtks5Estkllfff 平衡條件為平衡條件為 代入可得代入可得crpeppccssNAAAcrconEtkptkc5Estksconp5stkcEpEsspc0tk00tk0pctk0(

28、)() ()() ()llllNfAf AfAAAfAAAAf ANf AfA 上式可作為使用階段對(duì)構(gòu)件進(jìn)行抗裂驗(yàn)算的依據(jù)。上式可作為使用階段對(duì)構(gòu)件進(jìn)行抗裂驗(yàn)算的依據(jù)。 加荷直至構(gòu)件破壞加荷直至構(gòu)件破壞 貫通裂縫截面相應(yīng)的軸向拉力極限值即極限承載力），貫通裂縫截面相應(yīng)的軸向拉力極限值即極限承載力），如下圖。如下圖。極限狀態(tài)極限狀態(tài) 由平衡條件可得由平衡條件可得上式可作為使用階段對(duì)構(gòu)件進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)計(jì)算的依據(jù)。上式可作為使用階段對(duì)構(gòu)件進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)計(jì)算的依據(jù)。 upypysNfAf A 2 后張法軸心受拉構(gòu)件后張法軸心受拉構(gòu)件 施工階段施工階段應(yīng)力圖形如圖所示，構(gòu)件任一截面各部分應(yīng)力

29、亦為自平衡體應(yīng)力圖形如圖所示，構(gòu)件任一截面各部分應(yīng)力亦為自平衡體系。系。 s sA pApepcAcAsAp后張法構(gòu)件截面預(yù)應(yīng)力后張法構(gòu)件截面預(yù)應(yīng)力平衡方程為平衡方程為 peppccssAAA 在構(gòu)件上張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋至在構(gòu)件上張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋至 ，同時(shí)壓縮混凝土，同時(shí)壓縮混凝土 con pcccpecon2sEsccl 代入平衡方程可解得代入平衡方程可解得 con2pcon2pcccEssn()()llAAAAA 當(dāng)當(dāng) （張拉端時(shí)，（張拉端時(shí)， 達(dá)最大值，即達(dá)最大值，即 20l cc conpccnAA 上式可作為施工階段對(duì)構(gòu)件進(jìn)行承載力驗(yàn)算的依據(jù)。上式可作為施工階段對(duì)構(gòu)件進(jìn)行承載力驗(yàn)算的依據(jù)。

30、 完成第一批預(yù)應(yīng)力損失完成第一批預(yù)應(yīng)力損失 pcpcpeconsEspcl 代入平衡方程解得代入平衡方程解得 conpconppccEssn()()llAAAAA 這里的這里的 用于計(jì)算用于計(jì)算 。 pc 5l 完成第二批預(yù)應(yīng)力損失完成第二批預(yù)應(yīng)力損失 pcpcpeconsEspc5ll 代入平衡方程，可解得代入平衡方程，可解得 conp5spcn()llAAA 即為后張法構(gòu)件中最終建立的混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力。即為后張法構(gòu)件中最終建立的混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力。 pc 使用階段使用階段 相應(yīng)時(shí)刻的應(yīng)力圖形與先張法構(gòu)件的相同，外荷載產(chǎn)生的相應(yīng)時(shí)刻的應(yīng)力圖形與先張法構(gòu)件的相同，外荷載產(chǎn)生的軸向拉力符號(hào)也相

31、同。相應(yīng)計(jì)算公式如下：軸向拉力符號(hào)也相同。相應(yīng)計(jì)算公式如下： 0pc0crpctk0upypys()NANfANf Af A ncEss0nEpcsAAAAAAAAAA 孔孔注意：后張法中注意：后張法中 3 先、后張法計(jì)算公式的比較先、后張法計(jì)算公式的比較 鋼筋預(yù)應(yīng)力鋼筋預(yù)應(yīng)力 無論先、后張法，非預(yù)應(yīng)力鋼筋任何相應(yīng)時(shí)刻的應(yīng)力公無論先、后張法，非預(yù)應(yīng)力鋼筋任何相應(yīng)時(shí)刻的應(yīng)力公式形式均相同；預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力公式中，后張法比先張法的式形式均相同；預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力公式中，后張法比先張法的相應(yīng)時(shí)刻應(yīng)力多相應(yīng)時(shí)刻應(yīng)力多 。 混凝土預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)應(yīng)力 施工階段，兩種張拉方法的施工階段，兩種張拉方法的 、 公式形

32、式相似，公式形式相似，差別在于：先張法公式中用構(gòu)件的換算截面面積差別在于：先張法公式中用構(gòu)件的換算截面面積 ，而后，而后張法用構(gòu)件的凈截面面積張法用構(gòu)件的凈截面面積 。 Epc pc pc 0AnA軸向拉力軸向拉力 使用階段，構(gòu)件在各特定時(shí)刻的軸向拉力使用階段，構(gòu)件在各特定時(shí)刻的軸向拉力 ， 及及 的公式形式均相同。無論先、后張法，均采用構(gòu)件的換算的公式形式均相同。無論先、后張法，均采用構(gòu)件的換算截面面積截面面積 計(jì)算。計(jì)算。 由由 可知，預(yù)應(yīng)力混可知，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件比同條件的普通鋼筋混凝土構(gòu)件的開裂荷載提高凝土構(gòu)件比同條件的普通鋼筋混凝土構(gòu)件的開裂荷載提高了了 。0NcrNuN0Acrpc

33、tk00tk0()NfANf A 0N 為了保證預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件為了保證預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件uniaxial tensile member of prestressed concrete的可靠性的可靠性reliability），），除要進(jìn)行構(gòu)件使用階段的承載力除要進(jìn)行構(gòu)件使用階段的承載力load-carrying capacity計(jì)算和裂縫控制計(jì)算和裂縫控制crack control驗(yàn)算外，還應(yīng)進(jìn)行施工階驗(yàn)算外，還應(yīng)進(jìn)行施工階段制作、運(yùn)輸、裝置的承載力驗(yàn)算，以及后張法構(gòu)件端段制作、運(yùn)輸、裝置的承載力驗(yàn)算，以及后張法構(gòu)件端部混凝土的局部受壓驗(yàn)算。部混凝土的局部受壓驗(yàn)算。1使用階段正截

34、面承載力計(jì)算使用階段正截面承載力計(jì)算 目的是保證構(gòu)件在使用階段具有足夠的安全性。因?qū)儆谀康氖潜ＷC構(gòu)件在使用階段具有足夠的安全性。因?qū)儆诔休d能力極限狀態(tài)的計(jì)算，故荷載效應(yīng)及材料強(qiáng)度均采用設(shè)承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算，故荷載效應(yīng)及材料強(qiáng)度均采用設(shè)計(jì)值。計(jì)算公式如下計(jì)值。計(jì)算公式如下 upypysNNfAf A 2 使用階段正截面裂縫控制驗(yàn)算使用階段正截面裂縫控制驗(yàn)算 預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件，應(yīng)按所處環(huán)境類別和結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件，應(yīng)按所處環(huán)境類別和結(jié)構(gòu)類別選用相應(yīng)的裂縫控制等級(jí)，并按下列規(guī)定進(jìn)行混凝土拉類別選用相應(yīng)的裂縫控制等級(jí)，并按下列規(guī)定進(jìn)行混凝土拉應(yīng)力或正截面裂縫寬度驗(yàn)算。由于屬正常使

35、用極限狀態(tài)的驗(yàn)應(yīng)力或正截面裂縫寬度驗(yàn)算。由于屬正常使用極限狀態(tài)的驗(yàn)算，因而須采用荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合或準(zhǔn)永久組合，且材料算，因而須采用荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合或準(zhǔn)永久組合，且材料強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值。強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值。 一級(jí)一級(jí)嚴(yán)格要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件嚴(yán)格要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件 在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合下應(yīng)符合下列規(guī)定：在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合下應(yīng)符合下列規(guī)定：ckpc0 二級(jí)二級(jí)一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件應(yīng)同時(shí)滿足如下兩個(gè)條件：應(yīng)同時(shí)滿足如下兩個(gè)條件：在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合下應(yīng)符合下列規(guī)定：在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合下應(yīng)符合下列規(guī)定：在荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合下宜符合下列規(guī)定：在荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合下宜符合

36、下列規(guī)定： ckpctkf cqpc0 三級(jí)三級(jí)允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用影響計(jì)算的最大按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用影響計(jì)算的最大裂縫寬度，應(yīng)符合下列規(guī)定：裂縫寬度，應(yīng)符合下列規(guī)定：maxlimeqskmaxcrstetktesk2speqtete 1.90.08 1.10.65 , iiiiiwwdwcEfAAn ddndA 3施工階段混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算施工階段混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算 為了保證預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件在施工階段主要為了保證預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件在施工階段主要是制作時(shí)的安全性，應(yīng)限制施加預(yù)應(yīng)力過程中的混凝土法是制作時(shí)的安全性，應(yīng)限制

37、施加預(yù)應(yīng)力過程中的混凝土法向壓應(yīng)力值，以免混凝土被壓壞?；炷练ㄏ驂簯?yīng)力應(yīng)符合向壓應(yīng)力值，以免混凝土被壓壞?；炷练ㄏ驂簯?yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：下列規(guī)定： ccck0.8 f 對(duì)先張法構(gòu)件對(duì)先張法構(gòu)件對(duì)后張法構(gòu)件對(duì)后張法構(gòu)件 pconccpc0()lAA pconccnAA 4 施工階段后張法構(gòu)件端部局部受壓承載力計(jì)算施工階段后張法構(gòu)件端部局部受壓承載力計(jì)算 AAlFlyxb-+y 后張法構(gòu)件端部錨固區(qū)的應(yīng)力狀態(tài)后張法構(gòu)件端部錨固區(qū)的應(yīng)力狀態(tài) 構(gòu)件端部截面尺寸驗(yàn)算構(gòu)件端部截面尺寸驗(yàn)算 ccnb1.35 lllllFf AAA 構(gòu)件端部局部受壓承載力驗(yàn)算構(gòu)件端部局部受壓承載力驗(yàn)算 當(dāng)配置方格網(wǎng)式或螺

38、旋式間接鋼筋且其核心當(dāng)配置方格網(wǎng)式或螺旋式間接鋼筋且其核心core面面積積 時(shí)，局部受壓承載力應(yīng)按下列公式計(jì)算：時(shí)，局部受壓承載力應(yīng)按下列公式計(jì)算： corlAA ccvcoryn0.92lllFffA 當(dāng)為方格網(wǎng)式配筋時(shí)，其體積配筋率應(yīng)按下列公式計(jì)算：當(dāng)為方格網(wǎng)式配筋時(shí)，其體積配筋率應(yīng)按下列公式計(jì)算：1s1 12s2 2vcorn A ln A lAs 當(dāng)為螺旋式配筋時(shí)，其體積配筋率應(yīng)按下列公式計(jì)算：當(dāng)為螺旋式配筋時(shí)，其體積配筋率應(yīng)按下列公式計(jì)算： ss1vcor4Ads sh(sh)l1(a)lcord1FAlbAlscorAh(h)2(l1l2lcorAFbAllAs(b)cord/2

39、局部受壓區(qū)的間接鋼筋局部受壓區(qū)的間接鋼筋(a) 方格網(wǎng)式配筋方格網(wǎng)式配筋 (b) 螺旋式配筋螺旋式配筋 1各階段應(yīng)力分析各階段應(yīng)力分析 鋼筋應(yīng)力鋼筋應(yīng)力先張法先張法后張法后張法 分別加荷至受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼分別加荷至受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋各自合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零筋各自合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)，受拉區(qū)和受壓區(qū)的預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，受拉區(qū)和受壓區(qū)的預(yù)應(yīng)力鋼筋 和和 的應(yīng)力為：的應(yīng)力為：先張法先張法后張法后張法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件截面內(nèi)鋼筋布置截面內(nèi)鋼筋布置pcEconpellconpellconp0conp0pcEconp0pcEconp0llpApA pc pN

40、0A0InAnI計(jì)算公式如下計(jì)算公式如下: :先張法構(gòu)件先張法構(gòu)件后張法構(gòu)件后張法構(gòu)件 ppp0pc000NN eyAI pppn2pcnnnnnNN eMyyAII 預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力無論先、后張法，偏心壓力無論先、后張法，偏心壓力 均按下式計(jì)算：均按下式計(jì)算： p Np Npconpconp5s5s()()llllNAAAA 預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)的偏心距預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)的偏心距先張法構(gòu)件：先張法構(gòu)件：后張法構(gòu)件：后張法構(gòu)件： conppconpp5ss5ssp0p()()llllA yA yA yA yeN conppnco

41、nppn5ssn5ssnpnp()()llllA yA yA yA yeN 截面幾何特征截面幾何特征:先張法構(gòu)件先張法構(gòu)件后張法構(gòu)件后張法構(gòu)件0cEssEssEpEpcspAAAAAAAAAAncEssEss0nEpEpcs AAAAAAAAAAAA孔孔 外荷載作用下構(gòu)件截面內(nèi)混凝土應(yīng)力計(jì)算外荷載作用下構(gòu)件截面內(nèi)混凝土應(yīng)力計(jì)算施加預(yù)應(yīng)力后，構(gòu)件在正常使用時(shí)可能不開裂甚至不施加預(yù)應(yīng)力后，構(gòu)件在正常使用時(shí)可能不開裂甚至不出現(xiàn)拉應(yīng)力，因而可以視混凝土為理想彈性材料。仿照軸出現(xiàn)拉應(yīng)力，因而可以視混凝土為理想彈性材料。仿照軸心受拉構(gòu)件，在外荷載作用下，無論先、后張法，均采用心受拉構(gòu)件，在外荷載作用下，無

42、論先、后張法，均采用構(gòu)件的換算截面，按材料力學(xué)公式計(jì)算混凝土應(yīng)力。構(gòu)件的換算截面，按材料力學(xué)公式計(jì)算混凝土應(yīng)力。例如，正截面抗裂驗(yàn)算時(shí)，加荷至構(gòu)件受拉邊緣混凝例如，正截面抗裂驗(yàn)算時(shí)，加荷至構(gòu)件受拉邊緣混凝土應(yīng)力為零時(shí)，設(shè)外彎矩為，則有土應(yīng)力為零時(shí)，設(shè)外彎矩為，則有加荷至受拉邊緣混凝土即將開裂時(shí)，則開裂彎矩為加荷至受拉邊緣混凝土即將開裂時(shí)，則開裂彎矩為 0M0pc0MW crpctk0()MfW 2使用階段計(jì)算使用階段計(jì)算 正截面受彎承載力計(jì)算正截面受彎承載力計(jì)算 sAsApApAbah0hxapaasMuapaas1fcAsyfp0pyf -Ap()fyAspApyf矩形截面受彎構(gòu)件正截面受彎

43、承載力計(jì)算矩形截面受彎構(gòu)件正截面受彎承載力計(jì)算 兩個(gè)獨(dú)立平衡方程：兩個(gè)獨(dú)立平衡方程：公式的適用條件為：公式的適用條件為： u1c0ys0sp0pyp0p1cysyspypp0pyp()()()()2()xMMf bx hf A hafA haf bxf Af AfAfA b0 2xhxa 斜截面承載力計(jì)算斜截面承載力計(jì)算 斜截面受剪承載力計(jì)算斜截面受剪承載力計(jì)算 只需考慮施加預(yù)應(yīng)力對(duì)受剪承載力的影響。只需考慮施加預(yù)應(yīng)力對(duì)受剪承載力的影響。矩形、矩形、T形和形和I形截面的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，當(dāng)配形截面的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，當(dāng)配置箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面受剪承載力應(yīng)按下列公式置箍筋和彎起鋼筋

44、時(shí)，其斜截面受剪承載力應(yīng)按下列公式計(jì)算：計(jì)算：斜截面受彎承載力計(jì)算略）斜截面受彎承載力計(jì)算略） cspysbspypbpPP0 p0p0pp0p5s5s0.8sin0.8sin 0.05 llVVVf AfAVNNAAAA ckpc 0 ckpctkcqpc 0f maxlim ww tptk0.85 f tktp95. 0ftptk0.95 f cpck0.6 f plim lfff 施工階段驗(yàn)算施工階段驗(yàn)算 對(duì)預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件或預(yù)壓時(shí)全截面受壓的構(gòu)件，對(duì)預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件或預(yù)壓時(shí)全截面受壓的構(gòu)件，在預(yù)加力、自重及施工荷載在預(yù)加力、自重及施工荷載 (必要時(shí)應(yīng)考慮動(dòng)力系數(shù)必要

45、時(shí)應(yīng)考慮動(dòng)力系數(shù)) 作用下，作用下，其截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：其截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定： 截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力可按下列公式計(jì)算：截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力可按下列公式計(jì)算： cttk ccck 0.8ff kkccctpc00 NMAW 或或?qū)κ┕るA段預(yù)拉區(qū)允許出現(xiàn)裂縫而在預(yù)拉區(qū)不配置縱向?qū)κ┕るA段預(yù)拉區(qū)允許出現(xiàn)裂縫而在預(yù)拉區(qū)不配置縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，除應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算外，其預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，除應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算外，其截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：注：后張法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的端部局部受壓

46、計(jì)算內(nèi)容注：后張法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的端部局部受壓計(jì)算內(nèi)容與軸心受拉構(gòu)件相同，不贅述。與軸心受拉構(gòu)件相同，不贅述。 cttk ccck2 0.8ff 1先張法構(gòu)件先張法構(gòu)件 多根相同直徑鋼絲并筋配筋：并筋的等效直徑，對(duì)雙并多根相同直徑鋼絲并筋配筋：并筋的等效直徑，對(duì)雙并筋應(yīng)取為單筋直徑的筋應(yīng)取為單筋直徑的1.4倍，對(duì)三并筋應(yīng)取為單筋直徑的倍，對(duì)三并筋應(yīng)取為單筋直徑的1.7倍。倍。并筋的保護(hù)層厚度、錨固長(zhǎng)度、預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度及正常使用并筋的保護(hù)層厚度、錨固長(zhǎng)度、預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度及正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算均應(yīng)按等效直徑考慮。當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼絞線、熱處極限狀態(tài)驗(yàn)算均應(yīng)按等效直徑考慮。當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼絞線、熱處理鋼筋采

47、用并筋方式時(shí)，應(yīng)有可靠的構(gòu)造措施。理鋼筋采用并筋方式時(shí)，應(yīng)有可靠的構(gòu)造措施。先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋之間的凈間距先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋之間的凈間距 ：不應(yīng)小于其公稱直徑：不應(yīng)小于其公稱直徑或等效直徑的或等效直徑的1.5倍，且應(yīng)符合下列規(guī)定：對(duì)熱處理鋼筋及鋼倍，且應(yīng)符合下列規(guī)定：對(duì)熱處理鋼筋及鋼絲，不應(yīng)小于絲，不應(yīng)小于15mm；對(duì)三股鋼絞線，不應(yīng)小于；對(duì)三股鋼絞線，不應(yīng)小于20mm；對(duì)七；對(duì)七股鋼絞線，不應(yīng)小于股鋼絞線，不應(yīng)小于25mm。 對(duì)先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋端部周圍的混凝土應(yīng)采取加強(qiáng)措對(duì)先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋端部周圍的混凝土應(yīng)采取加強(qiáng)措施，以防止放松預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，端部產(chǎn)生劈裂縫。施，以防止放松預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，端部產(chǎn)生劈裂縫。（1對(duì)單根配置的預(yù)應(yīng)力鋼筋，其端部宜設(shè)置長(zhǎng)度不對(duì)單根配置的預(yù)應(yīng)力鋼筋，其端部宜設(shè)置長(zhǎng)度不小于小于150mm且不少于且不少于4圈的螺旋筋；當(dāng)有可靠經(jīng)驗(yàn)時(shí)，亦可圈的螺旋筋；當(dāng)有可靠經(jīng)驗(yàn)時(shí)，亦可利用支座墊板上的插筋代替螺旋筋，但插筋數(shù)量不應(yīng)少于利用支座墊板上的插筋代替螺旋筋，但插筋數(shù)量不應(yīng)少于4根，其長(zhǎng)度不宜小于根，其長(zhǎng)度不宜小于120mm；（2對(duì)分散布置的多根預(yù)應(yīng)力鋼筋，在構(gòu)件端部對(duì)分散布置的多根預(yù)應(yīng)力鋼筋，在構(gòu)件端部10為預(yù)應(yīng)力鋼筋的公稱直徑范圍內(nèi)應(yīng)設(shè)置為預(yù)應(yīng)力鋼筋的公稱直徑范圍內(nèi)應(yīng)設(shè)置35片與預(yù)應(yīng)片與預(yù)應(yīng)力鋼筋垂直的鋼筋網(wǎng)；力鋼筋垂直的鋼筋網(wǎng)；（3對(duì)采用預(yù)應(yīng)