2008t鍋爐本體和汽

1、鍋爐本體和汽課件（目錄）一、鍋爐本體結(jié)構(gòu)1布置2壁3汽4空氣預(yù)熱器5過(guò)熱器6再熱器7. 鍋爐吹灰8鍋爐積表9設(shè)計(jì)壓試驗(yàn)二、爐1環(huán)系2過(guò)蒸汽系3再熱蒸4噴水減5管路系6安全閥7鍋爐疏水排污系統(tǒng)8汽溫度變化的因素及調(diào)節(jié)方9鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中的保護(hù)9.1 膨脹監(jiān)護(hù)9.2 升壓過(guò)程中汽包的安全監(jiān)護(hù)9.3 過(guò)熱再熱器的保護(hù)9.4 啟動(dòng)中省空氣預(yù)熱器的監(jiān)護(hù)9.5 啟動(dòng)中汽的監(jiān)護(hù)9.6 啟汽質(zhì)的監(jiān)護(hù)9.7 升壓過(guò)程中的安全措施9硅10壁管及其防治11過(guò)管和熱器管的爆漏及防治12省爆13鍋事故現(xiàn)象及處理綜述14關(guān)于什么規(guī)定15鍋爐壓試驗(yàn)16停爐后的保養(yǎng)17鍋爐防凍措施1一、鍋爐本體結(jié)構(gòu)1. 總體布置1.1 鍋爐型

2、號(hào)鍋爐型號(hào)：B&WB-2028/17.4M。本鍋爐采用B&W公司RBC自然循環(huán)“W”火焰燃煤鍋爐的標(biāo)準(zhǔn)布置。采用自然循環(huán)、一次再熱、單爐膛、“W”火焰燃燒方式，平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、露天布置的架結(jié)構(gòu)燃煤鍋爐形式。尾部分煙道倒豎直平行布置。爐膛由膜式壁。爐膛上部布置屏式過(guò)熱器，爐膛折焰角上方有二級(jí)高熱器。在水平煙道處布置了垂直再熱器。尾部豎井由隔墻分隔成前后兩個(gè)煙道， 前部布置水平再熱器，后部布置一級(jí)過(guò)2熱器和省。在分煙道底部設(shè)置了煙氣調(diào)節(jié)擋板裝置，用來(lái)分流煙氣量，以保持負(fù)荷范圍內(nèi)的再熱蒸汽出口溫度。煙氣通過(guò)調(diào)節(jié)擋板后又匯集在一起經(jīng)兩個(gè)尾部煙道引入式回轉(zhuǎn)空氣預(yù)熱器。的三分倉(cāng)鍋爐采用

3、平衡通風(fēng)-：利用風(fēng)機(jī)分阻力,確保爐及及煙道膛出口真空度為服鍋爐風(fēng)、煙道的處于微負(fù)壓運(yùn)行工2030Pa。 送風(fēng)機(jī)：從風(fēng)道吸膛的全部風(fēng)道阻力，空預(yù)器、燃燒到進(jìn)入爐引風(fēng)機(jī)：從爐膛出口到煙囪出口的全部煙道阻力，管束、省優(yōu)點(diǎn)：、空預(yù)器、除塵器、煙囪等爐膛和全部煙道在負(fù)壓下運(yùn)行，鍋爐房的衛(wèi)生條件好與負(fù)壓通風(fēng)相比漏風(fēng)量較小，保持較高的性3本鍋爐爐膛冷灰斗下部配有刮板撈渣支承式安置于鍋爐零米層。 鍋爐正常連續(xù)排污率1BMCR。機(jī)，1.2 性能要求a.爐膛設(shè)計(jì)承壓能力按±5.8kPa 考慮，爐膛最大瞬時(shí)承受按±8.7kPa 考慮。當(dāng)爐膛突然滅火或送風(fēng)機(jī)全部跳閘，引風(fēng)機(jī)出現(xiàn)瞬間最大抽，爐墻及支

4、承件不應(yīng)產(chǎn)生永久變形。鍋爐在運(yùn)行中，爐墻及爐內(nèi)懸吊受熱面完全不有晃動(dòng)。拱，W 型火焰，爐膛出口左b.鍋爐采右兩側(cè)的煙溫偏差不超過(guò) 50c.過(guò)熱器和再熱器兩側(cè)出口的汽溫偏差分別小于 5和 10。d.總減溫水量的實(shí)際值在設(shè)計(jì)值的50150范圍內(nèi)。4e.在 BMCR 工況下，過(guò)熱器（汽包至過(guò)熱器出口）的壓降不大于 1.30MPa。f.在 BMCR 工況下，再熱器（低再至高再出口）的壓降不大于 0.19MPa。g.省聯(lián)箱至汽包的壓降不大于靜壓）。0.4Mpa（h.在鍋爐正常運(yùn)行條件下，當(dāng)環(huán)境溫度小于或等于 27時(shí)，鍋爐爐墻、熱力、管道等的保溫表面溫度不超過(guò) 50；當(dāng)環(huán)境溫度大于 27時(shí)，上述保溫表面溫

5、度比環(huán)境溫度高 25，散熱量不超過(guò) 290W/m2。i.不投油最低穩(wěn)燃負(fù)荷不大于 40 BMCR。1.3 鍋爐整體布置鍋爐采拱爐膛、燃燒器布置在前后拱上。在裝設(shè)燃燒器的拱區(qū)和下部爐膛四周敷5設(shè)了一定數(shù)量的帶。爐膛由膜式壁。爐膛上部布置屏式過(guò)熱器，爐膛折焰角上方有二級(jí)高熱器。在水平煙道處布置了高熱器。尾部豎井由隔墻管組分隔成前后兩個(gè)煙道。前部煙道內(nèi)布置低溫再熱器，后部布置一級(jí)過(guò)熱器和省體布置如圖 1-1 所示。鍋爐整6圖 1-1 鍋爐整體布置圖7汽包安置在鍋爐上前方，汽包中心線標(biāo)高為 65.92mm，大直徑下降管共 4 根，2 根布置在汽包筒身底部，2 根布置在左右封頭下部，下降管彎向鍋爐兩側(cè)將

6、鍋水引到箱位置，經(jīng)分配管分配到每個(gè)壁下集壁下聯(lián)箱。鍋爐主要如下表 1-9：該鍋爐設(shè)有標(biāo)準(zhǔn)的膨脹中心，保證鍋爐運(yùn)行預(yù)定的三向膨脹位移運(yùn)動(dòng)。其位置是左右方向處于鍋爐對(duì)稱中心上，前后位置為后壁中心線向前2062.5mm。其軸線與頂護(hù)板上沿處即為膨脹中心，標(biāo)高為67150mm。而設(shè)定的膨脹中心又是通過(guò)整個(gè)吊桿和剛性8以及止晃裝置等結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)來(lái)實(shí)現(xiàn)的，同時(shí)它又作為鍋爐各部位膨脹量和管子應(yīng)力與柔性分析的計(jì)算根據(jù)。此外膨脹中心的設(shè)定也有利于實(shí)現(xiàn)良爐密封，特別是爐頂密封。鍋鍋爐構(gòu)架除屋頂外全部按露天布置的要求設(shè)計(jì),構(gòu)架的整體是借助支撐保證，按 7 級(jí)設(shè)防。2.2.1壁壁特點(diǎn)本臺(tái)鍋爐采用的是鰭片管膜式壁，下面簡(jiǎn)單

7、一下它的情況。1膜式1）膜式壁的優(yōu)點(diǎn)壁能保證爐膛具有良?xì)饷苄?；?duì)負(fù)壓鍋爐而言，可以顯著降低爐膛9的漏風(fēng)系數(shù)，2）膜式爐膛的燃燒工況。壁能很保護(hù)和支持爐時(shí)，爐墻只需用保墻；并且當(dāng)采用敷溫材料，而不需用耐火材料，這樣可大大減輕爐墻的重量和減少鋼架的金屬耗量。3）采用膜式壁可增加有效蒸發(fā)輻射受熱面，從而減少了蒸發(fā)受熱面金屬耗量。4）采用膜式壁后，由于爐墻的重量和壁厚大大減小，從而使?fàn)t墻的蓄熱量減少了 3/44/5，這樣可以縮短鍋爐啟動(dòng)、停爐時(shí)間。5）當(dāng)爐膛爆燃時(shí)，膜式所引起的彎曲應(yīng)力。壁可以承受沖擊6）采用膜式壁結(jié)構(gòu)，使得爐墻連接緊固件不受爐內(nèi)熱煙氣的直接沖刷，提高了連接緊固件的使用。107）當(dāng)某根

8、壁堵塞而冷卻變壞時(shí)，相鄰管子能起到輔助冷卻作用，可防止管壁溫度過(guò)2.2 采用螺旋溫。壁所需管子根數(shù)大大減少，而且這種減少水管子根數(shù)的辦法不加大管子之間的節(jié)距，使管子和肋片的任何工況下都安全。 防止亞臨界狀態(tài)下的傳熱惡化，提高高負(fù)荷下的安全裕度。壁安全裕度得到極大的提高，汽水阻力僅增加 10%。2.3 自然循環(huán)的原理整個(gè)自然循環(huán)回路是由17圖6-1 自然循環(huán)原理8不受熱的下降管、受熱的汽1-汽包； 2-下降管；3-分配水管；4-下聯(lián)箱；5-上升管； 6-上聯(lián)箱；7-汽水引出管；8-旋風(fēng)分離器；562上升管(即壁管)、包、壁下集箱、311壁上集箱和汽水引出管等組成。汽包具有較大的容積，其中下半部充

9、滿水，上半部為蒸汽空間，兩者之間的分界面叫做蒸發(fā)面；整個(gè)回路中的水稱為鍋爐水。上升到飽和溫度并產(chǎn)生部分蒸汽，而下降受熱達(dá)為飽和水或未飽和水(欠熱水)。由于蒸汽的密度小的密度，因而上升汽水混合物平均密度小于下降密度，這個(gè)密度差推動(dòng)上升汽水混合物向上進(jìn)入汽包，并在汽包中進(jìn)行汽水分離；分離出來(lái)的蒸汽由汽包送出，分離出來(lái)的飽和混合后進(jìn)入下降管，并且從上向給水動(dòng)，這樣就了汽環(huán)。自然循環(huán)回路中的壓頭將用于克服下降管、上升管和汽水分離裝置中的阻力。壓頭的大小取決和飽和蒸汽的密12度、上升的含汽率和循環(huán)回路高度。隨著減小， 的的升高，飽和飽和蒸汽的密度差壓頭也將減小，這使得組織環(huán)趨向；因此隨著的升高，應(yīng)適當(dāng)增

10、大上升度，以維持足夠的的含汽率和循環(huán)回路高壓頭；目前采用的自然循環(huán)方式鍋爐， 最高飽和蒸汽19MPa。為自然循環(huán)的優(yōu)點(diǎn)是可以利用連續(xù)排污和定期排污來(lái)調(diào)整和保證爐水品質(zhì)，因而對(duì)給水品質(zhì)要求不太高。自然循環(huán)鍋爐的水容積和蓄熱能力較大，對(duì)自動(dòng)化水平要求較低；給水泵的耗電量較少。與強(qiáng)制循環(huán)鍋爐相比，不需要在高溫條件下工作的循環(huán)水泵，因而工作較可靠。自然循環(huán)鍋爐的壓頭很小，給壁13管的布置帶來(lái)一定的。為了降低循環(huán)回路的阻力，壁管和下降管的直徑較大，管壁較厚，并需要汽包，使得鋼材的使用量較大。自然循環(huán)鍋爐因?yàn)橛斜诤芎竦钠?所以鍋爐的啟動(dòng)時(shí)間很長(zhǎng)，中壓鍋爐需要24 小壓鍋爐需要 45 小時(shí)，超高壓鍋爐需

11、要 67 小時(shí)。2.4壁的高溫腐蝕壁都會(huì)受到煙氣中灰粒的沾污，甚至造成結(jié)渣。所謂壁的沾污又稱為積灰，是指溫度低于灰熔點(diǎn)的灰粒在受熱面上沉積。說(shuō)到結(jié)渣，是指由高溫?zé)煔鈯A帶的溶化或部分熔化的粘性顆粒碰到爐墻或受熱面上，粘結(jié)形成灰渣層。由壁沾污和結(jié)渣引起的壁高溫腐蝕主要有硫酸鹽型和硫14化物型兩種，此外，爐內(nèi) SO3、H2S、HCL 氣體也會(huì)對(duì)1壁產(chǎn)生高溫腐蝕。硫酸鹽型腐蝕熔融硫酸鹽積灰層對(duì)金屬面的腐蝕速度比氣態(tài)硫酸鹽要快得多。當(dāng)溫度在600左右時(shí)，熔融硫酸鹽的腐蝕速度約為氣態(tài)時(shí)的4倍。爐內(nèi)壁管壁溫度通常在 600以下，所以熔融硫酸鹽的腐蝕速度隨著管壁溫度增高而加快。高參數(shù)鍋爐的壁溫度高，高溫腐蝕快

12、，因而容易發(fā)生爆管事故。2硫化物型腐蝕在壁管子附近，呈現(xiàn)還原氣氛并且有硫化氫（H2S）時(shí)，就會(huì)產(chǎn)生硫化物腐蝕FeS 將被氧化成 Fe3O4，使管壁腐蝕：3SO2 和 SO3 的生成及腐蝕15。三氧化硫氣體穿過(guò)灰層直接與壁面的氧化鐵膜反應(yīng)生成硫酸鐵：Fe2O3+SO3Fe（SO4）3硫酸鐵與氧化鐵的混合物結(jié)構(gòu)疏松，為進(jìn) 一步腐蝕創(chuàng)造了條件。2.5 防止高溫腐蝕的措施1）采用低氧燃燒技術(shù)。過(guò)量空氣系數(shù)小的時(shí)候生成的氧原子的數(shù)量少，煙氣中的三氧化硫濃度低，發(fā)生高溫腐蝕的機(jī)會(huì)減少。2）合理配強(qiáng)化爐內(nèi)喘流混合，避免出現(xiàn)局部還原性氣氛，以減少 H2S 和硫化物型腐蝕。3）加強(qiáng)一次風(fēng)煤粉輸送的調(diào)整，盡可能使

13、各燃燒器煤粉流量相等，以及燃燒器內(nèi)橫截面上煤粉濃度分布均勻。避免局部缺氧、著火、燃燒不穩(wěn)以及局部結(jié)渣。164）合理煤粉濃度。在煤粉較粗時(shí)燃盡，火焰延長(zhǎng)沖刷壁管，造成壁管管壁磨損和局部壁面結(jié)渣，引起高溫腐蝕。5）過(guò)高的壁管壁壁溫度是引起壁結(jié)渣和高溫腐蝕的重要。應(yīng)當(dāng)避免出現(xiàn)壁局部管壁溫度過(guò)高現(xiàn)象。6）燃燒器區(qū)域是爐內(nèi)煙氣溫度最高的區(qū)域，火焰中心偏斜會(huì)造成過(guò)高而產(chǎn)生結(jié)渣和腐蝕。壁局部熱負(fù)荷7）采用煙氣再循環(huán)，可降低爐膛內(nèi)火焰溫度和煙氣中的 SO3 含量，降低高溫腐蝕。8）在結(jié)渣和腐蝕的保護(hù)膜。就是在受腐蝕的壁壁面附近噴空氣壁區(qū)域的爐壁上布置一些小孔，人為地噴入一定的空氣，在壁面附近形成氧化氣氛，避免

14、高溫腐蝕。9）在中加入添加劑，改變灰渣特性。1710）提高壁管的抗腐蝕能力。11）對(duì)出現(xiàn)高溫腐蝕的壁管子及時(shí)更換，避免發(fā)生爆管。對(duì)于下列的情況的壁管子要及時(shí)更換：管壁減薄厚度大于 30%；碳鋼管漲粗超過(guò)3.5%直徑，合金鋼過(guò)2.5%直徑；腐蝕點(diǎn)深度大于 30%壁厚；石墨化大于 4 級(jí)；表面裂紋肉眼可見(jiàn)；常溫條件下機(jī)械性能低，現(xiàn)有壁要。不能滿足強(qiáng)度需3.汽包是鍋爐蒸發(fā)系統(tǒng)中一個(gè)重要組成部件，也是自然循環(huán)鍋爐及強(qiáng)制循環(huán)鍋爐中最重要的承壓部件，與下降管、壁和導(dǎo)汽管等連接組成環(huán)回路；汽包是加熱、蒸發(fā)和過(guò)熱各個(gè)受熱面的明顯分界限；存有一定水量，以保證鍋爐環(huán)；汽包內(nèi)部裝有汽水分離18器及排污等，以保證蒸汽

15、的品質(zhì)。汽包的主要作用有：我廠鍋爐采用筒，鍋筒內(nèi)徑1775mm，壁厚185mm，筒身直段長(zhǎng)25248mm，材料采用SA-299鋼板，封頭壁厚170mm，材料采用 SA-299 鋼板。鍋筒內(nèi)部裝置采用成熟的鍋內(nèi)分離裝 置 。 194個(gè) 292mm旋風(fēng)分離器分前后三排，沿鍋筒長(zhǎng)度均布，以保證負(fù)荷大幅度變化使圖 7-5 汽包結(jié)構(gòu)示意圖波動(dòng)時(shí)，能有效地進(jìn)行汽水分離。旋風(fēng)分離器上部斜置一級(jí)百葉窗分離器，在鍋筒頂部布置二級(jí)百葉窗分離器。級(jí)百葉窗分離器進(jìn)一步分離蒸汽中的水份，使進(jìn)入過(guò)熱器的蒸汽干度達(dá)到 99.9%以上。結(jié)構(gòu)示意圖如圖 7-5 所示鍋筒內(nèi)還設(shè)置了給水分配管、加藥管、連19續(xù)排污管和蒸汽取樣管等

16、。本鍋爐在鍋筒上裝設(shè)兩只雙色計(jì)、兩只電接點(diǎn)計(jì)和三個(gè)平衡容器，分別接表。自動(dòng)保護(hù)，調(diào)節(jié)和及汽包溫差形成及措施由于汽包壁很厚，在鍋爐起停時(shí)，汽包內(nèi)、外壁，上、下壁面溫度差別很大，在大型鍋爐中尤為突出，因此必須引起足夠的重視并采取相應(yīng)的安全措施。一、溫差形成的1、鍋爐點(diǎn)火過(guò)程中，隨著的升高，爐蒸汽的溫度也隨之升高。汽包的下半部被爐水加熱，而上半部被蒸汽加熱。雖然爐20水溫度和蒸汽溫度在升火過(guò)程中基本相同，但是由于蒸汽和爐汽包上下壁的放熱系數(shù)不同，使得汽包上、下壁溫度升高的快、慢不一樣。飽和蒸汽遇到溫度較低的汽包上壁，凝結(jié)成水，放出汽化潛熱，此種放熱屬于凝結(jié)放熱，其 放熱系數(shù)約為7000W/(m2.)

17、。爐汽包下半部的傳熱，在點(diǎn)火初期，環(huán)還沒(méi)有完全建立時(shí)，屬于自然對(duì)流，其放熱系數(shù)只是凝結(jié)放熱的1/41/3。因此在升火中，汽包的上半部的壁下半部的壁。這樣汽包上、下壁就形成了溫差。上部壁因溫度高，有膨脹的趨勢(shì)，但由于下半部壁溫低，阻止了上半部 膨脹，上半部汽包壁承受壓應(yīng)力，而下半部 在上半部膨脹的影響下被拉伸，而承受拉伸應(yīng)力。汽包將會(huì)產(chǎn)生向上拱起的變形，這種21變形稱為香蕉變形，形成較大的熱應(yīng)力。2、在停爐過(guò)程中，汽包上、下壁也會(huì)形成溫度差。隨著鍋爐的冷卻，逐漸下降，飽和溫度也隨之下降。汽包外壁有保溫層，溫度下降很慢。與點(diǎn)火情況相反，停爐以后是汽包向上部的蒸汽和下部的爐水傳熱。汽包內(nèi)的飽和蒸汽被

18、上壁加熱成為過(guò)熱蒸汽， 過(guò)熱蒸汽的比重較飽和蒸汽小，在汽包的上部?jī)?nèi)壁上形成一層過(guò)熱蒸汽薄膜。過(guò)熱蒸汽的導(dǎo)熱性能較差，而且也不能形成對(duì)流換熱， 因此在汽包的上部的冷卻很慢，而汽包下半部接觸的是爐水，在停爐冷卻過(guò)程中，爐水仍在循環(huán)，汽包下部在爐流換熱的冷卻下，溫度下降較快。所以在停爐冷卻過(guò)程中，仍然是汽包上半部溫度高，下半部溫度低， 而形成溫差。22二、措施1、為確保汽包的安全規(guī)定汽包的上、下壁溫度差不得超過(guò) 50。在高壓爐或更高的鍋爐的汽包上下部都有測(cè)量汽包壁溫度的測(cè)點(diǎn)，以便在升火時(shí)可以監(jiān)視。當(dāng)汽包上、下壁溫差接近 50時(shí)，要降低升壓速度。由于在增長(zhǎng)較快，較低時(shí)，飽和溫度隨環(huán)較弱，爐的升高擾動(dòng)不

19、強(qiáng)，飽和蒸汽和爐汽包上、下壁的放熱系數(shù)差別較大，汽包上、下壁較大溫差容易出現(xiàn)在 01MPa 這段時(shí)間。因此，運(yùn)行在這段時(shí)間內(nèi)要特別監(jiān)視汽包上、下壁溫度和溫差。2、為了防止汽包產(chǎn)生過(guò)大的熱應(yīng)力，鍋爐停爐以后必須按照規(guī)定的速度冷卻。停爐后， 過(guò)熱器疏水閥或排空閥開(kāi)啟 0.5 小時(shí)后23閉；停爐后 6 小時(shí)內(nèi)關(guān)閉一切爐門擋板等都是為了防止鍋爐冷卻太快的措施3、汽包采用環(huán)形夾套結(jié)構(gòu)。CE 公司循環(huán)鍋爐通常采用環(huán)形夾套汽包結(jié)構(gòu)，某些亞臨界參數(shù)自然循環(huán)鍋爐在設(shè)計(jì)中亦借鑒了該技術(shù)的先進(jìn)經(jīng)驗(yàn)，整個(gè)汽包或僅汽包下部采用內(nèi)夾套結(jié)構(gòu)。汽水混合物由汽包上部進(jìn)入，沿著汽包兩側(cè)流下，進(jìn)入用擋板形成的狹環(huán)夾套中。該擋板夾套

20、與汽包筒體是同心，其中充滿具有足夠流速的汽水混合物。夾套把鍋水、省來(lái)水與汽包內(nèi)壁分隔開(kāi)，其內(nèi)壁均與汽水混合物接觸，從而使汽包上、下壁面溫度均勻。在鍋爐啟、停過(guò)程中，不再需要汽包上、下壁溫差的監(jiān)視，可加快啟、停時(shí)間，確保汽包安全運(yùn)行。4、鍋爐啟、停初期，適當(dāng)?shù)倪M(jìn)水與放水，24可以保證汽包各部分受熱均勻，促進(jìn)鍋內(nèi)水循環(huán)的建立。爐膛點(diǎn)火時(shí)，燃燒器投入要對(duì)稱且均勻，使?fàn)t內(nèi)溫度場(chǎng)盡量均勻。5、維持汽包正常和平穩(wěn)的是自然循環(huán)鍋爐安全運(yùn)行的重要措施之一。因此，大型鍋爐汽包上通常設(shè)置幾種不同功能的控儀表。監(jiān)鍋爐的升壓為使汽包和受熱面的不過(guò)快，以免由于溫差過(guò)大產(chǎn)生較大的熱應(yīng)力而引起發(fā)生變形，故鍋爐的升壓速度不能

21、太快。鍋爐點(diǎn)火后升壓速率按照機(jī)組啟動(dòng)曲線進(jìn)行，升壓率限制如下：25點(diǎn)火升壓階段升 溫 率升 壓 率在升壓過(guò)程中汽包金屬的溫差和應(yīng)力可分三個(gè)階段來(lái)說(shuō)明。第一階段，在升壓初期，只有少數(shù)油槍或噴投入，燃燒較弱，爐膛里火焰充滿程度較差，所以升壓過(guò)程初始階段的速度應(yīng)比較緩慢。第二階段，隨著鍋爐的受熱加強(qiáng)，環(huán)漸趨勢(shì)正常，汽包上下溫差也逐漸減小，但是汽包壁的內(nèi)外26鍋爐起壓前66/h<0.1MPa/mi n0.1-5MPa(100-265)90/h0.1MPa/min5MPa 以上100/h<0.15MPa/m in溫差始終。工質(zhì)升溫，內(nèi)外壁的溫差和由此而引起的熱應(yīng)力也愈大。所以必須限制升壓速度

22、。第三階段，汽壓升高到接近額定值時(shí)，汽包金屬的機(jī)械應(yīng)力亦接近計(jì)值。這時(shí)如再有較大的熱應(yīng)力是的，升壓過(guò)程中要求飽和溫度的上升速度不大于 1/min，瞬時(shí)不大于 2/min。機(jī)組在啟動(dòng)過(guò)程中格升壓、升溫速度，嚴(yán)格監(jiān)視汽包上、下壁溫差不超過(guò) 40。從起壓至 1Mpa 范圍內(nèi)要特別注意汽包上、下壁溫差，若有超過(guò)的趨勢(shì)應(yīng)采取下列措施：聯(lián)系汽機(jī)適當(dāng)開(kāi)大二級(jí)旁路，增加排汽量，加強(qiáng)定期排污。汽包的作用：1 連接27連接上升管和下降管組成自然循環(huán)回路，同時(shí)接收省來(lái)的給水，還向過(guò)熱器輸送飽和蒸汽。因而，汽包是加熱，蒸發(fā)與過(guò)熱這三個(gè)過(guò)程的連接樞紐。2 儲(chǔ)儲(chǔ)汽汽包儲(chǔ)存有一定數(shù)量的水供壁蒸發(fā)用，不必要求給水流量與蒸汽流

23、量時(shí)刻保持平衡，增加過(guò)路的力波動(dòng)的作用。3 蒸汽凈化性。另外起到緩沖壓汽包加藥管可進(jìn)行鍋內(nèi)水處理蒸汽品質(zhì)，汽包有排污裝置，可降低爐水含鹽量。4 汽水分離汽包內(nèi)分離裝置分離出蒸汽進(jìn)入過(guò)熱器， 成為過(guò)熱蒸汽。汽包測(cè)量裝置：28雙色解點(diǎn)據(jù)）。計(jì)（顯示比實(shí)際要低），電計(jì)（鍋爐 MFT 的依計(jì)，壓差式4.空氣預(yù)熱器是利用鍋爐尾部煙氣熱量來(lái)加熱燃燒所需空氣的一種熱交換裝置。由于它工作在煙氣溫度最低的區(qū)域，回收了煙氣熱量，降低了排煙溫度，因而提高了鍋爐效率。煙氣向下、一次二次風(fēng)向上。通過(guò)改變扇形板和軸向密封板的寬度可以實(shí)現(xiàn)雙密封和三密封，以滿足電廠對(duì)空預(yù)器總漏風(fēng)率和一次風(fēng)漏風(fēng)率的要求。驅(qū)動(dòng)裝置啟動(dòng)時(shí)必須通過(guò)

24、變頻器進(jìn)行，以降低啟動(dòng)力矩，保護(hù)箱和傳動(dòng)機(jī)構(gòu)。嚴(yán)禁驅(qū)動(dòng)電機(jī)直接啟動(dòng)驅(qū)動(dòng)裝置。29空預(yù)器的靜態(tài)密封件由扇形板和軸向密封板組成。扇形板沿轉(zhuǎn)子直徑方向布置，軸向密封板位于端柱和轉(zhuǎn)子外殼上，與上、下扇形板連為一體組成一封閉的靜態(tài)密封面。轉(zhuǎn)子徑向隔板上、下及外緣軸向均裝有密封片， 通過(guò)有限元計(jì)算和現(xiàn)場(chǎng)的安裝調(diào)試經(jīng)驗(yàn)來(lái)合理設(shè)定這些密封片，可將空預(yù)器在正常運(yùn)行條件下的漏風(fēng)率降至最低。轉(zhuǎn)子頂部和底部外緣角鋼與外殼之間均裝 有外緣環(huán)向密封條。底部環(huán)向密封條安裝在底部過(guò)渡煙風(fēng)道上，與底部外緣角鋼底面組成密封對(duì)；頂部環(huán)向密封條焊在轉(zhuǎn)子外殼平板上，與頂部外緣角鋼的外緣組成密封對(duì)?；剞D(zhuǎn)式空預(yù)器的優(yōu)點(diǎn)是：1、結(jié)構(gòu)緊驟、體

25、積小，節(jié)省場(chǎng)地，金屬耗量省。故多用于大容量的鍋爐上。與管式相比，其容積約為管式的 1/10 左右。如30管式空預(yù)器用40×1.5mm 管子時(shí)，容積僅為50m2/m3，而回轉(zhuǎn)式空預(yù)器達(dá)30040m2/m3；金屬容量約為管式的 1/3。因?yàn)楣茏颖?.5mm，而層層疊起的的波形板厚度僅 0.51.25mm。2、回轉(zhuǎn)式空預(yù)器布置方便。因?yàn)樗褪∈軣崦娌贾谩?、抗腐蝕性較好，因?yàn)闊煔鈧?cè)受熱面的溫度較高，并且波形板有較大的腐蝕。在波形板上即使出現(xiàn)孔洞也不象管式那樣導(dǎo)致漏風(fēng)。只有當(dāng)波形板的腐蝕量等于其初始重量的 20%時(shí)，才需要更換?；剞D(zhuǎn)式空預(yù)器的缺點(diǎn)是漏風(fēng)量大。一些采用彈的密封元件，在熱態(tài)運(yùn)行情

26、況下，不能保證有良密封性能。尤其是大容量鍋爐，其預(yù)熱器直徑更大，轉(zhuǎn)子的熱變形量也相應(yīng)增大。目前，我國(guó)回轉(zhuǎn)式空預(yù)器的漏風(fēng)系數(shù)多數(shù)在 1015%，密封不好時(shí)， 可高達(dá) 30%或更高，而管式空預(yù)器的漏風(fēng)系數(shù)均不超過(guò) 5%?；剞D(zhuǎn)式空預(yù)器的另一缺點(diǎn)是結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，工藝要求高。由于增加了轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)31構(gòu)，運(yùn)行維護(hù)工作較多，檢修也較。回轉(zhuǎn)式空預(yù)器可單獨(dú)使用，也可與管式空預(yù)器聯(lián)合使用，當(dāng)熱空氣溫度在300350以上時(shí)，可采級(jí)布置方式，此時(shí)，高溫級(jí)常采用管式，而低溫級(jí)采用回轉(zhuǎn)式。轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速：0.75轉(zhuǎn)/分(正常運(yùn)行)，0.38轉(zhuǎn)/分(水洗)空預(yù)器配有Wormald消防噴水設(shè)備，分別安裝在頂部煙風(fēng)道內(nèi)。各噴管的噴水量見(jiàn)

27、下表32火災(zāi)裝置每臺(tái)空預(yù)器的空氣（二次風(fēng)）出口側(cè)裝有 7 個(gè)火災(zāi)綜合溫度：探頭，并配有一個(gè)就地柜。即煙氣出口溫度+空氣溫度(請(qǐng)參考空預(yù)器性能參數(shù)) 不低于給定的“最低如綜合溫度”。是含硫量小于 1.5% 的，該綜合溫度不能低于 138。33煙 氣側(cè)（1）10191193升/分煙氣側(cè)（2）290338升/分煙 氣側(cè)（3）290338升/分二次風(fēng)側(cè)10211193升/分 次風(fēng)側(cè)290338升/分工 作范圍0.380.52MPa注：在空預(yù)器調(diào)試時(shí)將空預(yù)器的扇形板和密封條調(diào)整為適應(yīng)最高溫度：DtDt= 308.4，其中：=熱端平均溫度-平均溫度如空預(yù)器有可能在 Dt大于308.4的條件下運(yùn)行，則必須重

28、新設(shè)定空預(yù)器的密封系統(tǒng)，此時(shí)應(yīng)提前咨詢。注：空預(yù)器最高超過(guò) BMCR 工況下煙氣頓華工程煙氣溫度不得溫度的 15，即：428?？諝忸A(yù)熱器采用了徑向軸向及徑向旁路的密封系統(tǒng)，密封周界短；密封效果好。設(shè)置了徑向、軸向和旁路等主要密封置。1）徑向密封裝置徑向密封片安裝在轉(zhuǎn)子徑向隔板的上、34下緣。密封片由1.6mm厚的鋼制成，與6mm厚的低碳鋼壓板一起通過(guò)自鎖螺母固定在轉(zhuǎn)子隔板上。所有密封片均設(shè)計(jì)呈單片直葉型。徑向密封片用來(lái)減小空氣到煙氣的直接漏風(fēng)。2）旁路密封裝置旁路密封是用來(lái)防止煙氣或空氣在轉(zhuǎn)子與殼體之間通過(guò)的，也即防止部分煙氣或空氣不經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)子中的受熱面而直接從轉(zhuǎn)子與外殼之間的間隙中通過(guò)，走“短

29、路”。同時(shí)旁路密封也作為軸向密封的第一防線，對(duì)防止漏風(fēng)起到了一定的作用。環(huán)向密封條安裝在轉(zhuǎn)子中心筒和轉(zhuǎn)子外緣角鋼的頂部和底部，其主要功能是阻斷因過(guò)熱交換而影響空預(yù)器熱力性能的轉(zhuǎn)子外側(cè)的旁路氣流。此外，環(huán)向密封還有助于軸向密封，因?yàn)樗档土溯S向密封片兩側(cè)35壓差的大小。在轉(zhuǎn)子底部外緣，由 1.6mm厚等同鋼的單片環(huán)向密封條安裝在底部過(guò)渡煙風(fēng)道上并與轉(zhuǎn)子底部外緣角鋼密封對(duì)。由于在滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)轉(zhuǎn)子向下變形，因此安裝該密封條時(shí)需預(yù)先考慮到這一間隙要求。該密封條用螺母以及壓板固定。頂部環(huán)向密封由焊在轉(zhuǎn)子外殼上的的密封條組成。在設(shè)置該密封條時(shí)應(yīng)預(yù)先考慮到滿負(fù)荷時(shí)轉(zhuǎn)子以及外殼的徑向變形差。內(nèi)緣環(huán)向密封條安裝

30、在轉(zhuǎn)子中心筒的頂部和底部，與頂部和底部扇形板一起密封對(duì)，通過(guò)螺栓與焊在固定板內(nèi)側(cè)的螺母一起鎖定。3）軸向的密封裝置本爐預(yù)熱器轉(zhuǎn)子的截面呈圓形，固定不36動(dòng)殼體呈九邊形。在轉(zhuǎn)子與外殼之間有較大的空間，如果不采取措施，空氣和煙氣會(huì)在這空間“短路”。為了防止空氣在轉(zhuǎn)子沿其漏入煙氣區(qū)，故需要設(shè)置此種軸向密封裝置。軸向密封片和徑向密封片一起，用于減小轉(zhuǎn)子和密封擋板之間的間隙。軸向密封片由1.6mm厚的鋼制成，安裝在轉(zhuǎn)子徑向隔板的垂直外緣處，其冷態(tài)位置的設(shè)定應(yīng)保證鍋爐帶負(fù)荷運(yùn)行以及停爐時(shí)無(wú)冷風(fēng)時(shí)與軸向密封板之間保持最小的密封間隙。軸向密封的固定方式與徑向密封片相同。軸向密封片供貨時(shí)兩端均留有修整余量，現(xiàn)場(chǎng)

31、可根據(jù)轉(zhuǎn)子外緣角鋼最終的實(shí)際位置進(jìn)行裁切。4）轉(zhuǎn)子中心筒密封中心筒密封的主要功能是減少空氣漏入到大氣中。中心筒密封為雙密封布置，密37封片安裝在扇形板上，與中心筒密封對(duì)。鋼制作內(nèi)側(cè)密封由兩個(gè)1.6mm厚等同的圓環(huán)組成，兩個(gè)圓環(huán)之間用低碳鋼支撐環(huán)固定，內(nèi)側(cè)密封直接裝到扇形板上。為便于更換，內(nèi)側(cè)密封分作兩段安裝， 可以直接進(jìn)行更換和安裝。外側(cè)密封為盤根填料密封。盤根填料座的支撐板固定在扇形板的加強(qiáng)板上。盤根填料選為非石棉石墨盤根，盤根耐熱溫度不低于500。盤根填料設(shè)為三層，截面15mm ´為15mm。上述中心筒內(nèi)、外側(cè)密封之間的填料室設(shè)有一直接通向煙氣側(cè)的槽形管道，通過(guò)煙氣側(cè)的負(fù)壓將漏入

32、填料室的空氣和灰一同導(dǎo)入煙氣側(cè)。空氣預(yù)熱器對(duì)軸向密封、旁路密封(以及前38面已經(jīng)提到過(guò)的徑向密封)均采用在冷態(tài)下予留間隙的進(jìn)行調(diào)整。使轉(zhuǎn)子在熱態(tài)變形后獲得滿意的密封間隙。冷態(tài)時(shí)軸向、徑向和旁路密封時(shí)調(diào)整予留間隙值見(jiàn)圖表9-1。在回轉(zhuǎn)式預(yù)熱器的上述三種密封間隙中，漏風(fēng)量最大的是徑向間隙，其次是旁路間隙， 軸向密封間隙漏風(fēng)量最小。而在旁路密封間隙中又以的漏風(fēng)量為大，因?yàn)樵谕瑯拥拈g隙條件下，其空氣煙氣區(qū)的壓差不同，要比熱端大，漏風(fēng)量約為熱端漏風(fēng)量的二倍。、就地柜就地柜的正面有三個(gè)指示燈，它們分別是：·：紅色燈· 故障：黃色燈39· 電源接通：綠色燈此外，還有一個(gè)指示燈試

33、驗(yàn)按鈕。正常條件下只有綠色“電源接通”指示燈亮。1）高溫如空預(yù)器中的某一個(gè)熱電偶探測(cè)到溫度升到設(shè)定的溫度以上或溫度梯度過(guò)高(超過(guò) 35/秒)，則就地柜正面的紅色燈亮。繼電器 RL2 輸出干接點(diǎn)同時(shí)，內(nèi)部信號(hào)并發(fā)至中控室。為確定點(diǎn)，需打開(kāi)就地柜門查看單元，其中應(yīng)有一個(gè)或數(shù)個(gè)單元處于狀態(tài)，從而給出高溫的具置，并可通過(guò)溫度顯示來(lái)監(jiān)視溫度變化趨勢(shì)及高溫?cái)U(kuò)展情況。消除后應(yīng)按下復(fù)位按鈕，將就地柜40恢復(fù)到正常狀態(tài)。2）熱電偶斷路如熱電偶斷路，黃色的“故障”指示燈亮，繼電器 RL3輸出干接點(diǎn)信號(hào)并發(fā)至中控室。為確認(rèn)是哪個(gè)熱電偶發(fā)生故障，需打開(kāi)就地柜門查看熱電偶信號(hào)處理單元。其中某一個(gè)單元的故障指示燈亮，從而

34、表明相應(yīng)的熱電偶或其連接線路。故障清除后應(yīng)按下復(fù)位按鈕將就地柜恢復(fù)到正常狀態(tài)。3）電源故障如出現(xiàn)電源故障，所有三個(gè)電器都將動(dòng)作。其中繼電器 RL1輸出繼輸出電源故障信號(hào)并發(fā)往中控室。電源出現(xiàn)故障后就地柜上的所有指示燈都將熄滅。16、轉(zhuǎn)子失速裝置41轉(zhuǎn)子失速裝置的功能是在轉(zhuǎn)子失轉(zhuǎn)時(shí)給出信號(hào)以便現(xiàn)場(chǎng)采取措施防止轉(zhuǎn)子發(fā)生異常變形。轉(zhuǎn)子失速預(yù)器安裝手冊(cè)»。裝置的詳細(xì)說(shuō)明見(jiàn) «空速度探頭通過(guò)接線盒與就地柜相連，轉(zhuǎn)子失速繼電器裝在就地柜內(nèi)?？疹A(yù)器的腐蝕與積灰一、低溫酸腐蝕對(duì)電站鍋爐來(lái)說(shuō)，低溫對(duì)流受熱面的煙氣側(cè)腐蝕，主要發(fā)生在低溫空氣預(yù)熱器，特別是在冷風(fēng)進(jìn)口端。煙氣中含有水蒸汽和硫酸蒸汽

35、。當(dāng)煙氣進(jìn)入低熱面時(shí)，由于煙溫降低可能有蒸汽凝結(jié)；蒸汽也可能在接觸溫度較低的受熱面時(shí)發(fā)生凝結(jié)。酸性蒸汽的凝結(jié)液接觸到金屬將發(fā)生酸腐蝕。水蒸汽在受熱面上的凝結(jié)水也會(huì)造成氧腐蝕。在電廠，尤其是在高壓42以上電廠中，給水溫度遠(yuǎn)超過(guò)煙氣中的硫酸蒸汽和水蒸汽的凝結(jié)溫度。因此，所以低溫受熱面的煙氣側(cè)的腐蝕，主要是指空氣預(yù)熱 器的腐蝕。水蒸汽開(kāi)始凝結(jié)的溫度稱為決定于它在煙氣中的分。水蒸。汽的VH O2P=× PH 2OV+ VgyH 2O, Vgy水蒸汽和干煙氣的容積；P。式中：VH 2O煙氣總根據(jù)上式算出的分，可由蒸汽表查出對(duì)應(yīng)的飽和溫度，也就是水蒸汽的。水蒸汽的遠(yuǎn)大于此值，可見(jiàn)為 3065，而

36、排煙溫度蒸汽不易在低面結(jié)露。煙氣中還含有硫酸蒸汽，為燃用含硫時(shí)，硫在燃燒后生成SO2，其中少部分進(jìn)一步氧化生成SO3，三氧化硫與煙氣中的水蒸汽化合生成硫酸蒸汽。煙氣中的硫酸蒸汽的凝結(jié)溫度稱為酸，煙氣中 SO3 含量可高達(dá) 140愈多，則酸愈高。酸160。當(dāng)硫酸蒸汽在壁溫低于酸的受熱面上凝結(jié)下來(lái)時(shí)，就會(huì)對(duì)金屬受熱面產(chǎn)生43腐蝕作用，使受熱面穿孔、損壞，嚴(yán)重的只要三、四就要更換受熱面，對(duì)鍋爐的正常運(yùn)行影響很大，也增加了資金的消耗。與腐蝕同時(shí)，液態(tài)硫酸還會(huì)粘結(jié)煙氣中的飛灰使沉積在潮濕的受熱面上，從而造成 堵灰現(xiàn)象。使煙道通風(fēng)阻力增加，排煙溫度提高，甚至被迫停爐，極大地影響了鍋爐的安全性和二、積灰性。

37、除低溫腐蝕外，水、硫酸兩相混合物在受熱面上凝結(jié)所導(dǎo)致的第二個(gè)問(wèn)題是積灰。腐蝕和積灰總是相互促進(jìn)的，當(dāng)受熱面結(jié)露后，就會(huì)容易粘住未燃盡的剩余物， 形成積灰層，它對(duì)于生成硫酸液膜也更有利，因?yàn)榇藭r(shí)硫酸處于積灰層的毛細(xì)孔之中，當(dāng)預(yù)熱器周期性加熱時(shí)，硫酸的蒸發(fā)比其它處于光滑的液膜時(shí)更為緩慢，故積灰受熱面上的腐蝕比清潔受熱面快。另外，積灰還會(huì)影響空氣預(yù)熱器的換熱和煙氣的流通， 嚴(yán)重的積灰還會(huì)堵塞煙氣通道，以致降低鍋爐出力甚至被迫停爐。44在煙溫低于600700的尾部熱面的積灰，大多是松散的積灰。這是因?yàn)闊煔庵袎A金屬鹽蒸汽的凝結(jié)已結(jié)束，在金屬受熱面外 表面不再會(huì)有堅(jiān)實(shí)的沉積層。本臺(tái)空預(yù)器的傳熱元件分為三段

38、，即熱段、中段和三層。熱段傳熱元件是在干燥區(qū)域，由于部分飛灰的沖撞、產(chǎn)生粘附沉積，但粘附力很小， 加上煙氣的沖刷，熱段基本上無(wú)積灰現(xiàn)象。而由于煙氣中的硫酸蒸氣已經(jīng)開(kāi)始在面上凝結(jié)，并將灰粒粘聚，故已形成粘結(jié)灰?？疹A(yù)器低溫腐蝕的根本在于煙氣高于了中含有SO3，使煙氣中酸溫tsl>tb，要減輕空預(yù)器低溫腐蝕就得從兩方面著手：一是采取措施，降低煙氣中SO3含量，使酸空預(yù)器降下來(lái)；二是采取措施提高溫。使之高于壁溫，至的少應(yīng)高于腐蝕速度最快時(shí)的壁溫。2、我廠空預(yù)器減輕腐蝕和積灰的措施1)在空預(yù)器投入運(yùn)行前應(yīng)注意確保其“綜合溫度”(即煙氣出口溫度+空氣入口溫度)始終不低于給定的“最小綜合溫度”45值，

39、對(duì)于溫度通常是含硫量低于138。1.5%的煤，這一2)將空預(yù)器的傳熱元件沿其高度方向分為三段：高溫段、中溫段和低溫段。在布置上將易腐蝕的低溫段與高、中溫段分開(kāi)，其目的在于簡(jiǎn)化傳熱元件的檢修工作及降低維修費(fèi)用。當(dāng)?shù)蜏囟蔚牟ㄐ伟灞粐?yán)重腐蝕和磨損時(shí)，只需更換的波形板即可，而不影響高、中溫段受熱面。3)易嚴(yán)重腐蝕的傳熱元件采用耐鋼。該鋼材料在磨蝕的低合金鋼材-試驗(yàn)時(shí)，其腐蝕速度約為 0.1mm/a，而碳鋼則達(dá) 0.7mm/a。而且，該鋼材傳熱元件較厚、厚度達(dá) 1.2mm?？勺魃舷路D(zhuǎn)和調(diào)換使用，以增加其抗腐蝕和耐磨損的能力。4)設(shè)置專門吹灰器回轉(zhuǎn)式空預(yù)器的傳熱元件布置得十分緊密，比較容易造成受熱面的積

40、灰和堵灰。為此，本爐每一臺(tái)空預(yù)器布置有四支半伸縮式吹灰器，其行程為 970mm。5)裝設(shè)有受熱面水沖洗裝置本爐空預(yù)器還裝有受熱面的水沖洗裝46置，當(dāng)用吹灰已無(wú)法受熱面上的積灰情況下，在停爐時(shí)，則可對(duì)受熱面進(jìn)行水洗。由于沉積物很多都是水溶液，因此，用水可以收到良除灰效果5.過(guò)熱器：過(guò)熱器系統(tǒng)的組成過(guò)熱器由頂棚、包墻、一級(jí)過(guò)熱器、屏式過(guò)熱器及二級(jí)過(guò)熱器組成。1）頂棚管和包墻管頂棚管位于爐膛和水平煙道上部，由 76×9mm，12Cr1MoVG 管子和 12Cr1MoV 扁鋼（或扁銷釘）焊成鰭片管組成，節(jié)距為150mm，便于過(guò)熱器和再熱器管子穿過(guò)。頂棚管和包墻管的蒸汽流程（見(jiàn)圖 8-2）47

41、為：圖 8-2頂棚管和包墻管蒸汽流程圖鍋筒頂部引出的飽和蒸汽由 46 根133×13mm，SA-106C 的飽和蒸汽連接管引入頂棚管進(jìn)口集箱。經(jīng)過(guò)頂棚管之后，匯集部豎井前墻上集箱，然后再分過(guò)熱器。進(jìn)入一級(jí)的流程為：尾部豎井前墻上集箱（245×50mm12Cr1MoVG）285 根44.5×4.5mm、SA213T12 管的 HCP 前包墻管組尾部豎井前墻下集箱；其中部分2x6 根13348×13mm，包墻下部連接管水平煙道兩側(cè)墻下集箱2x61 根44.5×4.5mm、SA213T12管子的水平煙道兩側(cè)包墻水平煙道兩側(cè)墻上集箱2x6 根133&#

42、215;13mm，包墻上部連接管引入尾部豎井隔墻上集箱285 根51×7，15CrMoG 管子的尾部豎井隔墻管組一過(guò)集箱；其中另一部分由尾部豎井前墻下集箱2x3 根133×13mm，包墻下部連接管尾部豎井前兩側(cè)墻下集箱2x34 根44.5×4.5mm、SA213T12 管子的尾部豎井前兩側(cè)包墻管組尾部豎井前兩側(cè)包墻上集箱2x3 根133×13mm，包墻上部連接管 引入尾部豎井隔墻上集箱同上至一過(guò)集箱。另流程為：尾部豎井前墻上集箱285 根44.5×4.5mm、SA213T12 管子的尾部豎井后包墻管組尾部豎井后墻下集箱 2x6 根133

43、5;13mm，包墻下部連接管尾部豎井后兩側(cè)墻下集箱2x67 根44.5× 4.5mm、SA213T12 管的 HCP 后兩側(cè)包墻管組尾部豎井后兩側(cè)墻上集箱2x6 根133×13mm，包墻上部連接管引入尾部豎井隔49墻上集箱同上至一過(guò)集箱。此路自HCP 后墻下集箱后有一小部分蒸汽通過(guò) 6 根133×13mm，包墻下部連接管引入至隔墻下集箱，再經(jīng) 285 根44.5×4.5mm、SA213T12管的下部隔墻管組進(jìn)入一過(guò)集箱。一級(jí)過(guò)熱器位部豎井后部，由水平的進(jìn)口管組和懸垂的出口管組組成，水平管組由外徑51mm、壁厚 6mm、材質(zhì)為SA210C 和 12Cr1M

44、oVG 鋼管的上、中、下三個(gè)管束組成，橫向節(jié)距 112.5mm，沿爐寬有285 片，其中 283 片三繞，2 片二并繞，由省引出管懸吊。出口51×6.5mm、12Cr1MoVG 鋼管組成，橫向節(jié)距 225mm，六繞，沿爐寬有 142 片。屏式過(guò)熱器位于爐膛上部，由外徑51mm、壁厚 78mm、材質(zhì)為 12Cr1MoVG 和 SA213T91 鋼管組成，橫向節(jié)距 1500mm， 28 根管子組成一排分前后兩束，沿爐寬布置20 片。二級(jí)過(guò)熱器位于折焰角上方，由和出口兩個(gè)管組組成。管徑51mm、壁厚 7.58.5mm、材質(zhì)為 12Cr1MoVG50和 SA-213T91 鋼管組成。管組系

45、24 根管子組成一排，橫向節(jié)距 600mm，沿爐寬有53 片。出口外徑42 mm、壁厚67mm、材質(zhì)為 12Cr1MoVG 和 SA-213T91鋼管組成，橫向節(jié)距 300mm，18 根管子組成一排，并使出口管束夾在中間，以減少煙氣輻射熱，保護(hù)高溫的出口管束。出口管組沿爐寬共有 106 片。6.再熱器：滇東電廠鍋爐再熱器系統(tǒng)由低溫再熱器、 高溫再熱器及兩者間的過(guò)渡管組成。1）低溫再熱器低溫再熱器水平布置蒸汽自下而上與煙氣作逆向水平管組組成。四個(gè)水平部豎井前部，它由四個(gè)管徑為60mm、壁4.5、材質(zhì)為 SA210C、12Cr1MoVG鋼管組成，橫向節(jié)距 112.5mm，沿爐寬布置285 片，其中

46、 283 片 3繞，2 片 251并繞。每個(gè)管組的管片下端焊有上支承，架在位于相應(yīng)的前包墻和隔墻的下支承上，全部重量通過(guò)包墻管、隔墻管傳遞到前包墻、隔墻的上集箱。過(guò)渡60×4.5mm、12Cr1MoVG 鋼管組成，橫向節(jié)距 225mm，6 管圈并繞，沿爐寬有 142 片，與垂直管組相對(duì)應(yīng)。位60mm、壁SA213T91煙道的垂直外徑4.5mm、材質(zhì)為 12Cr1MoVG 及鋼管組成，橫向節(jié)距 225mm，6 管圈并繞，沿爐寬布置 142 片，垂直管組可分為段和出口段段由吊掛承重，出口管段由集箱承重。再熱器每個(gè)水平管組上方兩端彎頭上均設(shè)有防磨蓋板，蓋板斷面為半徑為 31mm 的半圓形，

47、材料為 1Cr18Ni9Ti，以防止產(chǎn)生局部的飛灰磨損。為了保持蛇形平面的平整及52縱向節(jié)距的固定，每排蛇形管用管夾和插銷板加以固定，管夾由兩塊鋼板對(duì)焊而成，為確保管夾在高溫下有足夠的強(qiáng)度，材料采用1Cr18Ni9Ti，固定管夾沿豎井深度方向設(shè)有一道。在低溫再熱器的進(jìn)口管道上布置有事故噴水減溫裝置。2）高溫再熱器高溫再熱器垂直布置煙道，采用逆流布置方式。高溫再熱器的垂直管組分為進(jìn)口段和出口段，進(jìn)口段由吊掛口管段由集箱承重。承重，出高溫再熱器的縱向定位采用管夾式板型結(jié)構(gòu)，固定管夾沿蛇形管長(zhǎng)度方向共設(shè)三道。高溫再熱器為了防止產(chǎn)生局部的飛灰磨損， 在每排蛇形管束迎煙側(cè)，最外圈的管子上設(shè)有防磨蓋板。高溫再熱器管子間的橫向定位53采用流體冷卻定位管，與高橫向定位類似。熱器管子的3）再熱器系統(tǒng)的流程:從高壓缸排出的蒸汽經(jīng)由兩根（ 863.6、A672B70CL32）再熱蒸汽管道從左右側(cè)引入再熱器進(jìn)口集箱（73