電力系統(tǒng)分析練習(xí)題及其答案(何仰贊)

1、例2-1一條220kV的輸電線,長(zhǎng)180km,導(dǎo)線為L(zhǎng)GJ-400(直徑2.8cm),水平排列,相間距7m,求該線路的R,X,B,并畫等值電路.解:電阻: 電抗: 電納:等值電路: 例2-2220kV架空線,水平排列,相間距7m，每相為分裂導(dǎo)線，計(jì)算直徑21.88mm，分裂間距400mm，求每相單位長(zhǎng)度的電阻、電抗和電納。解:電阻: 電抗: 電納:例2-3一長(zhǎng)度為600 km 的500kV 架空線路，使用4×LGJQ-400 四分裂導(dǎo)線，。試計(jì)算該線路的形等值電路參數(shù)。 解 （1）精確計(jì)算。 計(jì)算形等效電路參數(shù)： （2）使用近似算法計(jì)算。 與準(zhǔn)確計(jì)算相比，電阻誤差-0.4%，電抗誤差

2、-0.12%，電納誤差-0.24%，本例線路長(zhǎng)度小于1000km ，用實(shí)用近似公式計(jì)算已能夠滿足精確要求。 如果直接取這時(shí)，電阻誤差達(dá)15%，電抗誤差7%，電納誤差-3.4%，誤差已較大。例24 330kV架空線路的參數(shù)為試分別計(jì)算長(zhǎng)度為100，200，300，400和500線路的型等值參數(shù)的近視值，修正值和精確值。解 首先計(jì)算100km線路的參數(shù)（一）(二) 修正參數(shù)計(jì)算（三） 精確參數(shù)計(jì)算計(jì)算雙曲線函數(shù)。利用公式sh(x+jy)=shxcosy+jchxsinych(x+jy)=chxcosy+jshxsiny將之值代入，便得II型電路的精確參數(shù)為例2-5有一臺(tái)SFL120000/110型

3、的向10kV網(wǎng)絡(luò)供電的降壓變壓器，銘牌給出的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)為： 試計(jì)算歸算到高壓側(cè)的變壓參數(shù)。解 由型號(hào)知，各參數(shù)如下：例 2-6 三相三繞組降壓變壓器的型號(hào)為SFPSL-120000/220，額定容量為120MVA/120MVA/60MVA，額定電壓為：220kV/121kV/11kV,， ，求變壓器歸算到220kV側(cè)的參數(shù)，并作出等值電路。解：（1）求各繞組的電阻同理可得：電阻計(jì)算如下：（2）求各繞組電抗電抗計(jì)算：變壓器阻抗參數(shù)：（3）求導(dǎo)納 例27 試計(jì)算215（a）所示輸電系統(tǒng)各元件電抗的標(biāo)幺值。已知各元件的參數(shù)如下：發(fā)電機(jī)：，變壓器 T-1：變壓器T-2：電抗器 :；架空線路長(zhǎng)80km，每

4、公里電抗為；電纜線路長(zhǎng)2.5km,每公里電抗為。解 首先選擇基準(zhǔn)值。取全系統(tǒng)的基準(zhǔn)功率。為了使標(biāo)幺值參數(shù)的等值電路中不出現(xiàn)串聯(lián)的理想變壓器，選取相鄰段的基準(zhǔn)電壓比。這樣，只要選出三段中的某一段的基準(zhǔn)電壓，其余的基準(zhǔn)電壓就可以由基準(zhǔn)變比確定了。選第I段的基準(zhǔn)電壓于是各元件電抗的標(biāo)幺值為 例 2-8 給定基準(zhǔn)功率，基準(zhǔn)電壓等于各級(jí)平均額定電壓。假定發(fā)電機(jī)電勢(shì)標(biāo)幺值等于1.0。試計(jì)算例2-7的輸電系統(tǒng)在電纜末端短路的短路電流（分別按元件標(biāo)幺參數(shù)的近似值和精確值計(jì)算）。解 按題給條件，各級(jí)基準(zhǔn)電壓應(yīng)為各元件電抗的標(biāo)幺值計(jì)算如下：計(jì)算公式： 精確計(jì)算： 近似計(jì)算： 近似計(jì)算結(jié)果的相對(duì)誤差為2.2%，在工

5、程計(jì)算中是允許的。3.2 如圖所示簡(jiǎn)單系統(tǒng)，額定電壓為110KV 雙回輸電線路，長(zhǎng)度為80km，采用LGJ-150導(dǎo)線，其單位長(zhǎng)度的參數(shù)為：r=0.21/km，x=0.416/km,b=2.74。變電所中裝有兩臺(tái)三相110/11kV的變壓器，每臺(tái)的容量為15MVA,其參數(shù)為：。母線A的實(shí)際運(yùn)行電壓為117kV，負(fù)荷功率：。當(dāng)變壓器取主軸時(shí)，求母線c的電壓。 解 （1）計(jì)算參數(shù)并作出等值電路。 輸電線路的等值電阻、電抗和電納分別為 由于線路電壓未知，可用線路額定電壓計(jì)算線路產(chǎn)生的充電功率，并將其等分為兩部分，便得將分別接于節(jié)點(diǎn)A 和b ，作為節(jié)點(diǎn)負(fù)荷的一部分。兩臺(tái)變壓器并聯(lián)運(yùn)行時(shí)，它們

6、的等值電阻、電抗及勵(lì)磁功率分別為變壓器的勵(lì)磁功率也作為接于節(jié)點(diǎn)b的負(fù)荷，于是節(jié)點(diǎn)b的負(fù)荷節(jié)點(diǎn)c的功率即是負(fù)荷功率 這樣就得到圖所示的等值電路（2）計(jì)算母線A輸出的功率。 先按電力網(wǎng)絡(luò)的額定電壓計(jì)算電力網(wǎng)絡(luò)中的功率損耗。變壓器繞組中的功率損耗為 由圖可知 線路中的功率損耗為 于是可得 由母線A輸出的功率為（3）計(jì)算各節(jié)點(diǎn)電壓。 線路中電壓降落的縱分量和橫分量分別為 b點(diǎn)電壓為變壓器中電壓降落的縱，橫分量分別為 歸算到高壓側(cè)的c點(diǎn)電壓 變電所低壓母線c的實(shí)際電壓如果在上述計(jì)算中都不計(jì)電壓降落的橫分量，所得結(jié)果為 ， ， 與計(jì)及電壓降落橫分量的計(jì)算結(jié)果相比，誤差很小。3.3 某一額定電壓為10kV的

7、兩端供電網(wǎng)，如圖所示。線路、和導(dǎo)線型號(hào)均為L(zhǎng)J-185，線路長(zhǎng)度分別為10km，4km和3km，線路為2km長(zhǎng)的LJ-70導(dǎo)線；各負(fù)荷點(diǎn)負(fù)荷如圖所示。試求、時(shí)的初始功率分布，且找到電壓最低點(diǎn)。（線路參數(shù)LJ-185：z=0.17+j0.38/km；LJ-70：z=0.45+j0.4/km） 解 線路等值阻抗 求C點(diǎn)和D點(diǎn)的運(yùn)算負(fù)荷，為 循環(huán)功率 驗(yàn)算C點(diǎn)為功率分點(diǎn)，可推算出E點(diǎn)為電壓最低點(diǎn)。進(jìn)一步可求得E點(diǎn)電壓 3.4 圖所示110kV閉式電網(wǎng)，A點(diǎn)為某發(fā)電廠的高壓母線，其運(yùn)行電壓為117kV。網(wǎng)絡(luò)各組件參數(shù)為：線路、（每公里）：r0=0.27，x0=0.423，b0=2.69×10

8、-6S線路（每公里）：r0=0.45，x0=0.44，b0=2.58×10-6S線路長(zhǎng)度60km，線路長(zhǎng)度50km，線路長(zhǎng)度40km變電所b ，變電所c ， 負(fù)荷功率 ，試求電力網(wǎng)絡(luò)的功率分布及最大電壓損耗。 解 （1）計(jì)算網(wǎng)絡(luò)參數(shù)及制定等值電路。 線路： 線路： 線路： 變電所b： 變電所b： 等值電路如圖所示 （2）計(jì)算節(jié)點(diǎn)b和c的運(yùn)算負(fù)荷。（3）計(jì)算閉式網(wǎng)絡(luò)的功率分布?？梢?jiàn)，計(jì)算結(jié)果誤差很小，無(wú)需重算。取繼續(xù)進(jìn)行計(jì)算。 由此得到功率初分布，如圖所示。 （4）計(jì)算電壓損耗。 由于線路和的功率均流向節(jié)點(diǎn)b，故節(jié)點(diǎn)b為功率分點(diǎn)，且有功功率分點(diǎn)和無(wú)功功率分點(diǎn)都在b點(diǎn)，因此這點(diǎn)的電壓最低

9、。為了計(jì)算線路的電壓損耗，要用A點(diǎn)的電壓和功率。變電所b高壓母線的實(shí)際電壓為 3.5 變比分別為和的兩臺(tái)變壓器并聯(lián)運(yùn)行，如圖所示，兩臺(tái)變壓器歸算到低壓側(cè)的電抗均為1，其電阻和導(dǎo)納忽略不計(jì)。已知低壓母線電壓10kV，負(fù)荷功率為16+j12MVA，試求變壓器的功率分布和高壓側(cè)電壓。解 （1）假定兩臺(tái)變壓器變比相同，計(jì)算其功率分布。因兩臺(tái)變壓器電抗相等，故 （2）求循環(huán)功率。因?yàn)樽杩挂褮w算到低壓側(cè)，宜用低壓側(cè)的電壓求環(huán)路電勢(shì)。若取其假定正方向?yàn)轫槙r(shí)針?lè)较?，則可得 故循環(huán)功率為 （3）計(jì)算兩臺(tái)變壓器的實(shí)際功率分布。 （4）計(jì)算高壓側(cè)電壓。不計(jì)電壓降落的橫分量時(shí)，按變壓器T-1計(jì)算可得高壓母線電壓為 按

10、變壓器T-2計(jì)算可得 計(jì)及電壓降落的橫分量，按T-1和T-2計(jì)算可分別得： ，（5）計(jì)及從高壓母線輸入變壓器T-1和T-2的功率 輸入高壓母線的總功率為 計(jì)算所得功率分布，如圖所示。36 如圖所示網(wǎng)絡(luò)，變電所低壓母線上的最大負(fù)荷為40MW，。試求線路和變壓器全年的電能損耗。線路和變壓器的參數(shù)如下： 線路（每回）：r=0.17/km, x=0.409/km, 變壓器（每臺(tái)）:,解 最大負(fù)荷時(shí)變壓器的繞組功率損耗為 變壓器的鐵芯損耗為線路末端充電功率 等值電路中流過(guò)線路等值阻抗的功率為 線路上的有功功率損耗 已知，從表中查得，假定變壓器全年投入運(yùn)行，則變壓器全年的電能損耗 線路全年的電能損耗 輸電

11、系統(tǒng)全年的總電能損耗 例4-1某電力系統(tǒng)中，與頻率無(wú)關(guān)的負(fù)荷占30%，與頻率一次方成正比的負(fù)荷占40%，與頻率二次方成正比的負(fù)荷占10%，與頻率三次方成正比的負(fù)荷占20%。求系統(tǒng)頻率由50Hz降到48Hz 和45Hz時(shí)，相應(yīng)負(fù)荷功率的變化百分值解 (1) 頻率降為48Hz時(shí)，系統(tǒng)的負(fù)荷為 負(fù)荷變化為 其百分值為 (2) 頻率降為45Hz時(shí)，系統(tǒng)的負(fù)荷為相應(yīng)地 例4-2某電力系統(tǒng)中，一半機(jī)組的容量已經(jīng)完全利用；占總?cè)萘?/4的火電廠尚有10%備用容量，其單位調(diào)節(jié)功率為16.6；占總?cè)萘?/4的火電廠尚有20%備用容量，其單位調(diào)節(jié)功率為25；系統(tǒng)有功負(fù)荷的頻率調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)。試求：(1) 系統(tǒng)的單位

12、調(diào)節(jié)功率(2)負(fù)荷功率增加5%時(shí)的穩(wěn)態(tài)頻率f。(3)如頻率容許降低0.2Hz，系統(tǒng)能夠承擔(dān)的負(fù)荷增量。解 (1)計(jì)算系統(tǒng)的單位調(diào)節(jié)功率令系統(tǒng)中發(fā)電機(jī)的總額定容量等于1，利用公式（4-25）可算出全部發(fā)電機(jī)組的等值單位調(diào)節(jié)功率系統(tǒng)負(fù)荷功率系統(tǒng)備用系數(shù)于是(2) 系統(tǒng)負(fù)荷增加5%時(shí)的頻率偏移為 一次調(diào)整后的穩(wěn)態(tài)頻率為(3)頻率降低0.2Hz，即，系統(tǒng)能夠承擔(dān)的負(fù)荷增量或例4-3同上例，但火電廠容量已全部利用，水電廠的備用容量已由20%降至10%。解 (1)計(jì)算系統(tǒng)的單位調(diào)節(jié)功率。(2) 系統(tǒng)負(fù)荷增加5%后(3)頻率允許降低0.2Hz，系統(tǒng)能夠承擔(dān)的負(fù)荷增量為或例4-4某發(fā)電廠裝有三臺(tái)發(fā)電機(jī)，參數(shù)見(jiàn)

13、表4-1。若該電廠總負(fù)荷為500MW，負(fù)荷頻率調(diào)節(jié)響應(yīng)系數(shù)。(1)若負(fù)荷波動(dòng)10，求頻率變化增量和各發(fā)電機(jī)輸出功率。(2) 若負(fù)荷波動(dòng)10，求頻率變化增量和各發(fā)電機(jī)輸出功率（發(fā)電機(jī)不能過(guò)載）。表41發(fā)電機(jī)號(hào)額定容量/MW原始發(fā)電功率/MW/(MW/Hz)1125100552125100503300300150解 本題采用有名值進(jìn)行計(jì)算。(1)若負(fù)荷波動(dòng)10，則三組發(fā)電機(jī)均要參與調(diào)節(jié)?？傻?，頻率波動(dòng)0.33，f50.167Hz。發(fā)電機(jī)出力的變化，對(duì)1號(hào)發(fā)電機(jī)有對(duì)2號(hào)發(fā)電機(jī)有對(duì)3號(hào)發(fā)電機(jī)有(2)若負(fù)荷波動(dòng)+10，由于3號(hào)發(fā)電機(jī)已經(jīng)滿載，因此，只有1、2號(hào)發(fā)電機(jī)參與調(diào)節(jié)。 可得，頻率波動(dòng)-0.67，

14、f(50-0.33) Hz =49.6750.167Hz。發(fā)電機(jī)出力的變化，對(duì)1號(hào)發(fā)電機(jī)有對(duì)2號(hào)發(fā)電機(jī)有對(duì)3號(hào)發(fā)電機(jī)有例4-5將例4-4中3號(hào)機(jī)組得額定容量改為500MW，其余條件不變。3號(hào)機(jī)組設(shè)定為調(diào)頻機(jī)組；負(fù)荷波動(dòng)10，3號(hào)機(jī)組調(diào)頻器動(dòng)作。(1)3號(hào)機(jī)組出力增加25MW； (2)3號(hào)機(jī)組出力增加50MW，試求對(duì)應(yīng)得頻率變化增量和各發(fā)電機(jī)輸出功率。解 系統(tǒng)單位調(diào)節(jié)功率與例4-4相同 (1)3號(hào)機(jī)組出力增加25MW。 由（4-31）可得頻率變化增量 發(fā)電機(jī)出力的變化，對(duì)1號(hào)發(fā)電機(jī)有對(duì)2號(hào)發(fā)電機(jī)有對(duì)3號(hào)發(fā)電機(jī)有(2)3號(hào)機(jī)組出力增加50MW。 由（4-31）可得頻率變化增量 發(fā)電機(jī)出力的變化，對(duì)

15、1號(hào)發(fā)電機(jī)有 對(duì)2號(hào)發(fā)電機(jī)有 對(duì)3號(hào)發(fā)電機(jī)有例4-6兩系統(tǒng)由聯(lián)絡(luò)線聯(lián)結(jié)為互聯(lián)系統(tǒng)。正常運(yùn)行時(shí)，聯(lián)絡(luò)線上沒(méi)有交換功率流通。兩系統(tǒng)的容量分別為1500MW和1000MW，各自的單位調(diào)節(jié)功率（分別以兩系統(tǒng)容量為基準(zhǔn)的標(biāo)么值）示于圖4-13。設(shè)A系統(tǒng)負(fù)荷增加100MW，試計(jì)算下列情況的頻率變化增量和聯(lián)絡(luò)線上流過(guò)的交換功率。(1)A，B兩系統(tǒng)機(jī)組都參加一次調(diào)頻。(2)A，B兩系統(tǒng)機(jī)組都不參加一次調(diào)頻。(3)B系統(tǒng)機(jī)組不參加一次調(diào)頻。(4)A系統(tǒng)機(jī)組不參加一次調(diào)頻。解 將以標(biāo)么值表示的單位調(diào)節(jié)功率折算為有名值 (1) 兩系統(tǒng)機(jī)組都參加一次調(diào)頻；這種情況正常，頻率下降的不多，通過(guò)聯(lián)絡(luò)線由B向A輸送的功率也不

16、大。(2) 兩系統(tǒng)機(jī)組都不參加一次調(diào)頻；這種情況最嚴(yán)重，發(fā)生在A、B兩系統(tǒng)的機(jī)組都已滿載，調(diào)速器已無(wú)法調(diào)整，只能依靠負(fù)荷本身的調(diào)節(jié)效應(yīng)。這時(shí)，系統(tǒng)頻率質(zhì)量不能保證。(3) B系統(tǒng)機(jī)組不參加一次調(diào)頻；。此時(shí)這種情況說(shuō)明，由于B系統(tǒng)機(jī)組不參加調(diào)頻，A系統(tǒng)的功率缺額主要由該系統(tǒng)本身機(jī)組的調(diào)速器進(jìn)行一次調(diào)頻加以補(bǔ)充。B系統(tǒng)所能供應(yīng)的，實(shí)際上只是由于互聯(lián)系統(tǒng)頻率下降時(shí)負(fù)荷略有減少，而使該系統(tǒng)略有富余的3.16 MW。其實(shí)，A系統(tǒng)增加的100 MW負(fù)荷，是被三方面分擔(dān)了。其中，A系統(tǒng)發(fā)電機(jī)組一次調(diào)頻增發(fā)；A系統(tǒng)負(fù)荷因頻率下降減少；B系統(tǒng)負(fù)荷因頻率下降減少。(4) A系統(tǒng)機(jī)組不參加一次調(diào)頻； ；。此時(shí)這種情

17、況說(shuō)明，由于A系統(tǒng)機(jī)組不參加調(diào)頻，該系統(tǒng)的功率缺額主要由B系統(tǒng)供應(yīng)，以致聯(lián)絡(luò)線上流過(guò)大量交換功率，甚至超過(guò)其極限。比較以上幾種情況，自然會(huì)提出，在一個(gè)龐大的電力系統(tǒng)中可采用分區(qū)調(diào)整，即局部的功率盈虧就地調(diào)整平衡的方案。因這樣做既可保證頻率質(zhì)量，又不至過(guò)分加重聯(lián)絡(luò)線的負(fù)擔(dān)。下面的例4-7就是一種常用的方案。例4-7同例4-6，試計(jì)算下列情況得頻率偏移和聯(lián)絡(luò)線上流過(guò)得功率；(1)A，B兩系統(tǒng)機(jī)組都參加一次調(diào)頻，A，B兩系統(tǒng)都增發(fā)50MW。(2)A，B兩系統(tǒng)機(jī)組都參加一次調(diào)頻，A系統(tǒng)有機(jī)組參加二次調(diào)頻，增發(fā)60MW。(3)A，B兩系統(tǒng)機(jī)組都參加一次調(diào)頻，B系統(tǒng)有機(jī)組參加二次調(diào)頻，增發(fā)60MW。 (4

18、)A系統(tǒng)所有機(jī)組都參加一次調(diào)頻，且有部分機(jī)組參加二次調(diào)頻，增發(fā)60MW，B系統(tǒng)有一半機(jī)組參加一次調(diào)頻，另一半機(jī)組不能參加調(diào)頻。解 (1)A，B兩系統(tǒng)機(jī)組都參加一次調(diào)頻，且都增發(fā)50MW時(shí)。 這種情況說(shuō)明，由于進(jìn)行二次調(diào)頻，發(fā)電機(jī)增發(fā)功率的總和與負(fù)荷增量平衡，系統(tǒng)頻率無(wú)偏移，B系統(tǒng)增發(fā)的功率全部通過(guò)聯(lián)絡(luò)線輸往A系統(tǒng)。(2) A，B兩系統(tǒng)機(jī)組都參加一次調(diào)頻，A系統(tǒng)有機(jī)組參加二次調(diào)頻，增發(fā)60MW時(shí)；。這種情況較理想，頻率偏移很小，通過(guò)聯(lián)絡(luò)線由B系統(tǒng)輸往A系統(tǒng)的交換功率也很小。(3) A，B兩系統(tǒng)機(jī)組都參加一次調(diào)頻，B系統(tǒng)有機(jī)組參加二次調(diào)頻，增發(fā)60MW。 ；這種情況和上一種相比，頻率偏移相同，因互

19、聯(lián)系統(tǒng)的功率缺額都是40MW。聯(lián)絡(luò)線上流過(guò)的交換功率卻增加了B系統(tǒng)部分機(jī)組進(jìn)行二次調(diào)頻而增發(fā)的60MW。聯(lián)絡(luò)線傳輸大量交換功率是不希望發(fā)生的。(4)A系統(tǒng)所有機(jī)組都參加一次調(diào)頻，并有部分機(jī)組參加二次調(diào)頻，增發(fā)60MW，B系統(tǒng)僅有一半機(jī)組參加一次調(diào)頻時(shí)。；。這種情況說(shuō)明，由于B系統(tǒng)有一半機(jī)組不能參加調(diào)頻，頻率的偏移將增大，但也正由于有一半機(jī)組不能參加調(diào)頻，B系統(tǒng)所能供應(yīng)A系統(tǒng)，從而通過(guò)聯(lián)絡(luò)線傳輸?shù)慕粨Q功率有所減少。例4-8某火電廠三臺(tái)機(jī)組并聯(lián)運(yùn)行，各機(jī)組的燃料消耗特性及功率約束條件如下：試確定當(dāng)總負(fù)荷分別為400MW、700MW和600MW時(shí)，發(fā)電廠間功率的經(jīng)濟(jì)分配（不計(jì)網(wǎng)損的影響），且計(jì)算總負(fù)

20、荷為600MW時(shí)經(jīng)濟(jì)分配比平均分擔(dān)節(jié)約多少煤？解 (1)按所給耗量特性可得各廠的微增耗量特性為令，可解出(2)總負(fù)荷為400MW，即。將和都用表示，可得于是由于已低于下限，故應(yīng)取。剩余的負(fù)荷功率300MW，應(yīng)在電廠2和3之間重新分配。將用表示，便得由此可解出：和，都在限值以內(nèi)。(3)總負(fù)荷為700MW，即將和都用表示，便得由此可算出，已越出上限值，故應(yīng)取。剩余的負(fù)荷功率450MW再由電廠1和3進(jìn)行經(jīng)濟(jì)分配。將用表示，便得由此可解出：和，都在限值以內(nèi)。(4)總負(fù)荷為600MW，即將和都用表示，便得進(jìn)一步可得，均在限值以內(nèi)。按此經(jīng)濟(jì)分配時(shí)，三臺(tái)機(jī)組消耗得燃料為三臺(tái)機(jī)組平均分擔(dān)600MW時(shí)，消耗的燃

21、料經(jīng)濟(jì)分配比平均分擔(dān)每小時(shí)節(jié)約煤經(jīng)濟(jì)分配比平均分擔(dān)每天節(jié)約煤本例還可用另一種解法，由微耗增量特性解出各廠的有功功率同耗量微增率的關(guān)系對(duì)取不同的值，可算出各廠所發(fā)功率及其總和，然后制成表4-2（亦可繪成曲線）。利用表4-2可以找出在總負(fù)荷功率為不同的數(shù)值時(shí)，各廠發(fā)電功率的最優(yōu)分配方案。用表中數(shù)字繪成的微增率特性如圖4-79所示。根據(jù)等微增率準(zhǔn)則，可以直接在圖上分配各廠的負(fù)荷功率。例4-9一個(gè)火電廠和一個(gè)水電廠并聯(lián)運(yùn)行?；痣姀S的燃料消耗特性為水電廠的耗水量特性為水電廠的給定日用水量為。系統(tǒng)的日負(fù)荷變化如下：08時(shí)，負(fù)荷為350MW； 818時(shí)，負(fù)荷為700MW； 1824時(shí)，負(fù)荷為500MW。 火

22、電廠容量為600MW，水電廠容量為450MW。試確定水、電廠間的功率經(jīng)濟(jì)分配。解 (1)由已知的水、火電廠耗量特性可得協(xié)調(diào)方程式：對(duì)于每一時(shí)段，有功功率平衡方程式為由上述兩方程可解出(2)任選的初值，例如，按已知各個(gè)時(shí)段的負(fù)荷功率值即可算出水、火電廠在各時(shí)段應(yīng)分擔(dān)的負(fù)荷 利用所求出的功率值和水電廠的水耗特性計(jì)算全日的發(fā)電耗水量，即這個(gè)數(shù)值大于給定的日用水量，故宜增大值。(3)取，重作計(jì)算，求得相應(yīng)的日耗水量為這個(gè)數(shù)值比給定用水量小，的數(shù)值應(yīng)略為減少。若取，可算出繼續(xù)作迭代，將計(jì)算結(jié)果列于表4-3。作四次迭代計(jì)算后，水電廠的日用水量已很接近給定值，計(jì)算到此結(jié)束。第五章缺省 例6-1設(shè)有三相對(duì)稱電

23、流，。若d，q軸的旋轉(zhuǎn)速度為，即。試求三相電流的d，q，0軸分量。解：利用變換式（6-30），可得現(xiàn)就三種情況，將a，b，c系統(tǒng)和d，q，0系統(tǒng)的電流列于表6-2。例6-2已知同步發(fā)電機(jī)的參數(shù)為：Xd=1.0，Xq=0.6，。試求在額定滿載運(yùn)行時(shí)的電勢(shì)Eq和EQ。解：用標(biāo)幺值計(jì)算，額定滿載時(shí)V=1.0，I=1.0。（1） 先計(jì)算EQ由圖6-15的向量圖可得 =（2） 確定的相位。 向量和間的相角差也可以直接計(jì)算同的相位差=（3） 計(jì)算電流和電壓的兩個(gè)軸向分量 （4） 計(jì)算空載電勢(shì) 例6-3 就例6-2的同步發(fā)電機(jī)及所給運(yùn)行條件，在給出=0.3,試計(jì)算電勢(shì)和。解：例6-2中已算出和，因此根據(jù)向量

24、圖6-22，可知電勢(shì)同機(jī)端電壓的相位差為例6-4同步發(fā)電機(jī)有如下的參數(shù)： 。試計(jì)算額定滿載情況下的。解 本例電機(jī)參數(shù)除次暫態(tài)電抗外，都與例6-3的電機(jī)相同，可以直接利用例6-2和例6-3的下列計(jì)算結(jié)果：。根據(jù)上述數(shù)據(jù)可以繼續(xù)算出電勢(shì)相量圖示于圖6-28。如果按近似公式（6-72）計(jì)算，由相量圖6-28可知，同前面的精確計(jì)算結(jié)果相比較，電勢(shì)幅值相差甚小，相角誤差略大。例6.5試計(jì)算圖6-41a中電力系統(tǒng)在f點(diǎn)發(fā)生三相短路時(shí)的起始暫態(tài)電流和沖擊電流。系統(tǒng)各元件的參數(shù)如下：發(fā)電機(jī)G-1：100MW，=0.85；G-2：50MW，=0.8；變壓器T-1：120MVA，VS%=14.2; T-2：63M

25、VA，VS%=14.5;線路L-1：170km，電抗為0.427 ；L-2：120km，電抗為0.432 ；L-3：100km，電抗為0.432 ；負(fù)荷LD：160MVA。解：負(fù)荷以額定標(biāo)幺電抗為0.35，電勢(shì)為0.8的綜合負(fù)荷表示。（1） 選取SB=100MVA和VB=Vav，計(jì)算等值網(wǎng)絡(luò)中各電抗的標(biāo)幺值如下：發(fā)電機(jī)G-1： 發(fā)電機(jī)G-2： 負(fù)荷LD：變壓器T-1：變壓器T-2：線路L-1: 線路L-2: 線路L-3: 取發(fā)電機(jī)的次暫態(tài)電勢(shì)E1=E2=1.08。（2） 簡(jiǎn)化網(wǎng)絡(luò)。X9=X1+X4=0.156+0.118=0.274X10=X2+X5=0.226+0.230=0.456將X6，

26、X7，X8構(gòu)成的三角形化為星形化簡(jiǎn)后的網(wǎng)絡(luò)如圖6-41（c）所示。將E1，E2兩條有源支路并聯(lián)E12=1.08化簡(jiǎn)后的網(wǎng)絡(luò)如圖6-41（d）所示。（3） 計(jì)算起始次暫態(tài)電流。由發(fā)電機(jī)提供的起始次暫態(tài)電流為：由負(fù)荷LD提供的起始次暫態(tài)電流為：短路點(diǎn)總的起始次暫態(tài)電流為: 基準(zhǔn)電流 于是得到起始次暫態(tài)電流的有名值為（4） 計(jì)算沖擊電流發(fā)電機(jī)沖擊系數(shù)取1.08，綜合負(fù)荷LD的沖擊系數(shù)取1，短路點(diǎn)的沖擊電流為例6-6電力系統(tǒng)接線圖示于圖6-44a。試分別計(jì)算點(diǎn)發(fā)生三相短路故障后0.2s和2s的短路電流。各元件型號(hào)及參數(shù)如下：水輪發(fā)電機(jī)G-1：100MW，=0.85，；汽輪發(fā)電機(jī)G-2和G-3每臺(tái)50M

27、W，=0.8，；水電廠A：375MW，；S為無(wú)窮大系統(tǒng)，X=0。變壓器T-1：125MVA，VS%=13; T-2和T3每臺(tái)63MVA，VS（1-2）%=23，VS（2-3）%=8，VS（1-3）%=15。線路L-1：每回200km，電抗為0.411 ；L-2：每回100km；電抗為0.4 。解：（1）選SB=100MVA，VB= ，做等值網(wǎng)絡(luò)并計(jì)算其參數(shù)，所得結(jié)果計(jì)于圖6-44b。（2）網(wǎng)絡(luò)化簡(jiǎn)，求各電源到短路點(diǎn)的轉(zhuǎn)移電抗利用網(wǎng)絡(luò)的對(duì)稱性可將等值電路化簡(jiǎn)為圖6-44c的形式，即將G-2，T-2支路和G-3，T-3支路并聯(lián)。然后將以，A，G23三點(diǎn)為頂點(diǎn)的星形化為三角形，即可得到電源A，G23

28、對(duì)短路點(diǎn)的轉(zhuǎn)移電抗，如圖6-44d所示。最后將發(fā)電機(jī)G-1與等值電源G23并聯(lián)，如圖6-44e所示，得到（3）求各電源的計(jì)算電抗。（4）查計(jì)算曲線數(shù)字表求出短路周期電流的標(biāo)幺值。對(duì)于等值電源G123用汽輪發(fā)電機(jī)計(jì)算曲線數(shù)字表，對(duì)水電廠A用水輪發(fā)電機(jī)計(jì)算曲線數(shù)字表，采用線性差值得到的表結(jié)果為 系統(tǒng)提供的短路電流為（5）計(jì)算短路電流的有名值。kA總的短路電流為例6-7在圖6-46a所示的電力系統(tǒng)中，三相短路分別發(fā)生在和點(diǎn)，試計(jì)算短路電流周期分量，如果（1）系統(tǒng)對(duì)母線a處的短路功率為1000MVA。（2）母線a的電壓為恒定值。各元件的參數(shù)如下：線路L：40km；x=0.4 。變壓器T：30MVA，V

29、S%=10.5。電抗器R：6.3kV，0.3kA，X%=4。電纜C：0.5km，x=0.08。解：選SB=100MVA，VB= ，先計(jì)算第一種情況。系統(tǒng)用一個(gè)無(wú)限大功率電源代表，它到母線a的電抗標(biāo)幺值各元件的電抗標(biāo)幺值分別計(jì)算如下：線路L: 變壓器T：電抗器R：電纜C：網(wǎng)絡(luò)6.3kV電壓級(jí)的基準(zhǔn)電流為 當(dāng)點(diǎn)短路時(shí)短路電流為當(dāng)點(diǎn)短路時(shí) 短路電流為對(duì)于第二種情況，無(wú)限大功率電流直接接于母線a，即Xs=0。所以，在點(diǎn)短路時(shí) ，在點(diǎn)短路時(shí)短路電流為例6-8在圖6-47a的電力系統(tǒng)中，發(fā)電廠1的容量為60MVA，X=0.3；發(fā)電廠2的容量為480MVA，X=0.4；線路L-1的長(zhǎng)度為10km; L-2為

30、6km；L-3為324km；各條線路的電抗均為每回0.4。連接到變電所C母線的電力系統(tǒng)電抗是未知的，裝設(shè)在該處（115kV電壓級(jí)）的斷路器BK的額定切斷容量為2500MVA。試求點(diǎn)發(fā)生三相短路時(shí)的起始短路時(shí)的起始次暫態(tài)電流和沖擊電流。解：取基準(zhǔn)功率SB=500MVA，VB= 。算出各元件的標(biāo)幺值電抗，注明在圖6-47b的等值網(wǎng)絡(luò)中。首先根據(jù)變電所C處斷路器BK的額定切斷容量的極限利用條件確定未知系統(tǒng)的電抗。近似地認(rèn)為斷路器的額定切斷容量SN(BK)即等于k點(diǎn)三相短路電流周期分量的初值相對(duì)應(yīng)的短路功率。在k點(diǎn)發(fā)生短路時(shí)，發(fā)電廠1和2對(duì)短路點(diǎn)的組合電抗為在短路開(kāi)始瞬間，該兩發(fā)電廠供給的短路功率為，

31、因此，未知系統(tǒng)供給的短路功率應(yīng)為故系統(tǒng)的電抗為，然后作點(diǎn)短路計(jì)算 。點(diǎn)短路時(shí)的組合電抗為 于是得到起始次暫態(tài)電流為 沖擊電流為 補(bǔ)充例1在下圖所示的網(wǎng)絡(luò)中，a,b和c為電源點(diǎn)，f為短路點(diǎn)。試通過(guò)網(wǎng)絡(luò)變換求得短路點(diǎn)的輸入電阻，各電源點(diǎn)的電流分布系數(shù)及其對(duì)短路點(diǎn)的轉(zhuǎn)移阻抗。解 （一）進(jìn)行網(wǎng)絡(luò)變換計(jì)算短路點(diǎn)的輸入阻抗Zff（阻抗矩陣的對(duì)角元素），步驟如下：第一步，將和組成的星形電路化成三角形電路，其三邊的阻抗為和（見(jiàn)圖6-12（b）。第二步，將和支路在節(jié)點(diǎn)a分開(kāi)，分開(kāi)后每條支路都有電勢(shì)，然后將和合并，得 將合并，得 第三步 ，將由組成的三角形電路化成組成的星形電路。，第四步，將阻抗為，電勢(shì)為的支路同

32、阻抗為，電勢(shì)為的支路合并，得 最后，可得短路點(diǎn)的輸入阻抗為 短路電流為 電勢(shì)實(shí)際上就是短路發(fā)生前接點(diǎn)f的電壓。（二） 逆著網(wǎng)絡(luò)變換的過(guò)程，計(jì)算電流分布系數(shù)和轉(zhuǎn)移阻抗，其步驟如下： 第1步 ，短路點(diǎn)的電流分布系數(shù) 電流分布系數(shù)相當(dāng)于電流，中的電流將按與阻抗成反比的原則分配到原來(lái)的兩條支路，于是可得 ，或第2步，將和也按同樣的原則分配到原來(lái)的支路，由此可得 電源點(diǎn)a的電流系數(shù)為第3步，各電源點(diǎn)的轉(zhuǎn)移阻抗為 ，第4步 ，短路電流為 補(bǔ)充例題2 網(wǎng)絡(luò)圖同上例，試通過(guò)網(wǎng)絡(luò)變換直接求出各電源點(diǎn)對(duì)短路點(diǎn)的轉(zhuǎn)移阻抗。解 通過(guò)星網(wǎng)變換，將電源點(diǎn)和短路點(diǎn)以外的節(jié)點(diǎn)統(tǒng)統(tǒng)消去，在最后所得的網(wǎng)絡(luò)中，各電源點(diǎn)之間的支路阻

33、抗即為該電源點(diǎn)對(duì)短路點(diǎn)的轉(zhuǎn)移阻抗。變換過(guò)程示于圖6-13，現(xiàn)說(shuō)明如下：第一步，將圖6-12（a）和由 組成的星形電路分別變換成由和組成的三角形電路見(jiàn)圖6-13（a）,從而消去節(jié)點(diǎn)e和g。 第二步，將和合并為 然后，將由和組成的4支路星形電路變換成以節(jié)點(diǎn)a,b ,c和f為頂點(diǎn)的完全網(wǎng)形電路，從而消去節(jié)點(diǎn)d，網(wǎng)形電路的6條支路阻抗分別為第三步，計(jì)算個(gè)電源點(diǎn)對(duì)短路點(diǎn)的轉(zhuǎn)移阻抗。例7-1 圖7-17（a）所示輸電系統(tǒng)，在點(diǎn)發(fā)生接地短路，試?yán)L出各序網(wǎng)絡(luò)，并計(jì)算電源的組合電勢(shì)和各序組合電抗、和。已知系統(tǒng)各元件參數(shù)如下：發(fā)電機(jī)：50MW，變壓器T-1、T-2：60MVA，Vs%=10.5，中性點(diǎn)接地阻抗負(fù)荷

34、線路L：50km，解 （1）各元件參數(shù)標(biāo)幺值計(jì)算。選取基準(zhǔn)功率=100MVA和基準(zhǔn)電壓，計(jì)算各元件的各序電抗的標(biāo)幺值，計(jì)算結(jié)果標(biāo)于各序網(wǎng)絡(luò)圖中。發(fā)電機(jī)：變壓器T-1、T-2：中性點(diǎn)接地阻抗:負(fù)荷LD： 輸電線路L： （2）制訂各序網(wǎng)絡(luò)正序和負(fù)序網(wǎng)絡(luò)不包括中性點(diǎn)接地電抗和空載變壓器T-2，因此，正序和負(fù)序網(wǎng)絡(luò)中包括發(fā)電機(jī)G、變壓器T-1、負(fù)荷LD以及輸電線路L ,如圖7-17（b）和7-17（c）所示。由于零序電流不流經(jīng)發(fā)電機(jī)和負(fù)荷，因此，零序網(wǎng)絡(luò)中只包括變壓器T-1、T-2和輸電線路L，如圖7-17（d）所示。（3）網(wǎng)絡(luò)化簡(jiǎn)，求組合電勢(shì)和各序組合電抗。由圖7-17（b）可得由圖7-1

35、7（b）和圖7-17（c）可得例7-2如圖7-27（a）所示電力系統(tǒng)，各元件參數(shù)如下：發(fā)電機(jī)G-1：100MW，cos=0.85，；G-2：50MW，cos=0.8，；變壓器T-1：120MVA，Vs%=14.2；T-2：63MVA，Vs%=14.5；輸電線路L：每回120km，。試計(jì)算點(diǎn)發(fā)生各種不對(duì)稱短路時(shí)的短路電流。解 （1）制訂各序等值電路，計(jì)算各序組合電抗。選取基準(zhǔn)功率=100MVA和基準(zhǔn)電壓，計(jì)算各元件的各序電抗的標(biāo)幺值，計(jì)算結(jié)果標(biāo)于各序網(wǎng)絡(luò)圖中。（2）計(jì)算各種不對(duì)稱短路時(shí)的短路電流。單相接地短路基準(zhǔn)電流兩相短路兩相短路接地例7-3 就例7-2所示系統(tǒng)，試計(jì)算單相（a相）接地短路時(shí)，

36、故障點(diǎn)處非故障相（b、c相）的電壓。解 由例7-2可知、，單相接地短路時(shí)的正序電流。根據(jù)公式（7-20）可得 ，于是b、c相電壓有名值為 例7-4 在例7-2所示的網(wǎng)絡(luò)中，點(diǎn)發(fā)生兩相短路接地。試計(jì)算變壓器T-1側(cè)的各相電壓和電流，并畫出向量圖。變壓器T-1是Y/接法。解 在例7-2中已經(jīng)算出了網(wǎng)絡(luò)的各序組合電抗以及兩相短路接地時(shí)短路點(diǎn)處的正序電流，即=0.189、=0.209、=0.141，=0.3663。本例下面的計(jì)算直接利用這些結(jié)果。由于變壓器側(cè)沒(méi)有零序分量，因此，只需計(jì)算電流和電壓的正、負(fù)序分量。對(duì)于兩相短路接地短路點(diǎn)各序電壓為圖7-27（b）和7-27（c）中從輸電線流向f點(diǎn)的電流變壓

37、器-1側(cè)的電流即是線路-的電流，因此側(cè)的各序電流為短路處的正序電壓加上線路L-1和變壓器T-1的電抗中的正序電壓降，再逆時(shí)針轉(zhuǎn)過(guò)，便得變壓器T-1側(cè)的正序電壓為同樣也可得側(cè)的負(fù)序電壓為應(yīng)用對(duì)稱分量合成為各相量的算式，可得變壓器側(cè)各相電壓和電流的標(biāo)幺值為相電壓的基準(zhǔn)值10.5kV電壓級(jí)的基準(zhǔn)電流=5.499kA，于是變壓器T-1側(cè)各相電壓和電流的有名值分別為， ， ， ， 變壓器T-1側(cè)的電壓（即發(fā)電機(jī)端電壓）和電流的向量圖示于圖7-32。例7-5 在圖7-38（a）所示的電力系統(tǒng)中，輸電線路L首端a相斷開(kāi)，試計(jì)算斷開(kāi)相的斷口電壓和非斷開(kāi)相的電流。系統(tǒng)各元件歸算到統(tǒng)一基準(zhǔn)值下的標(biāo)幺值參數(shù)如圖7-

38、38（b）所示。解 （1）作單相斷開(kāi)的復(fù)合序網(wǎng)（圖7-38（b），計(jì)算各序組合電抗和故障口開(kāi)路電壓。（2）計(jì)算故障口的各序電流。（3）計(jì)算故障斷口電壓和非故障相電流。 b、c相電流的絕對(duì)值也可按公式（7-49）求取例8-1 如圖8-10所示的電力系統(tǒng)，試分別計(jì)算發(fā)電機(jī)保持，不變時(shí)的功率特性和功率極限。已知各元件參數(shù)如下：發(fā)電機(jī)：，。變壓器：T-1 ，； T-2 ，線路： ，。運(yùn)行條件：，。解 （1）網(wǎng)絡(luò)參數(shù)及運(yùn)行參數(shù)計(jì)算。取，。為使變壓器不出現(xiàn)非標(biāo)準(zhǔn)變化，各段基準(zhǔn)電壓為各元件參數(shù)歸算后的標(biāo)幺值為運(yùn)行參數(shù)計(jì)算；=（2）當(dāng)保持常數(shù)時(shí)，=取正號(hào)得。例1如圖所示電力系統(tǒng)，試分別計(jì)算發(fā)電機(jī)保持不變時(shí)的功

39、率特性和功率極限。已知各元件參數(shù)如下：發(fā)電機(jī)：SGN352.5MVA，VGN10.5kV，xd1.0，xq0.6，TJN=8s。變壓器：T-1 ST1N=360MVA， T-2 ST2N360MVA，線路：運(yùn)行條件：解：（1）網(wǎng)絡(luò)參數(shù)及運(yùn)行參數(shù)計(jì)算取。為使變壓器不出現(xiàn)非標(biāo)準(zhǔn)變比，各段基準(zhǔn)電壓為各元件參數(shù)歸算后的標(biāo)么值為運(yùn)行參數(shù)計(jì)算 （2）當(dāng)保持常數(shù)時(shí)，取正號(hào)得。（3）當(dāng)保持常數(shù)時(shí)，（4）當(dāng)保持常數(shù)時(shí)極限功率為 例2系統(tǒng)接線和參數(shù)同例8-1，試計(jì)算發(fā)電機(jī)無(wú)自動(dòng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)，常數(shù)時(shí)的靜態(tài)穩(wěn)定儲(chǔ)備系數(shù)。發(fā)電機(jī)：SGN352.5MVA，VGN10.5kV，xd1.0，xq0.6，TJN=8s。變壓器：T-

40、1 ST1N=360MVA， T-2 ST2N360MVA，線路：運(yùn)行條件：解：發(fā)電機(jī)無(wú)自動(dòng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)、常數(shù)時(shí)，靜態(tài)穩(wěn)定極限由確定，由此確定的穩(wěn)定極限功率與功率極限相等，根據(jù)例8-1計(jì)算結(jié)果，極限功率為于是例3簡(jiǎn)單電力系統(tǒng)如圖所示。已知系統(tǒng)參數(shù)，；正常運(yùn)行時(shí)。試計(jì)算1） 無(wú)勵(lì)磁調(diào)節(jié)時(shí)的靜態(tài)穩(wěn)定極限和穩(wěn)定儲(chǔ)備系數(shù)。2） 發(fā)電機(jī)裝有按電壓偏差調(diào)節(jié)的比例式勵(lì)磁調(diào)節(jié)器時(shí)的靜態(tài)穩(wěn)定極限和穩(wěn)定儲(chǔ)備系數(shù)。解：（1）無(wú)勵(lì)磁調(diào)節(jié)時(shí)的靜態(tài)穩(wěn)定極限由確定，對(duì)應(yīng)的極限功率為穩(wěn)定儲(chǔ)備系統(tǒng)為（2）裝有按電壓偏差調(diào)節(jié)的比例式勵(lì)磁調(diào)節(jié)器時(shí)，可以近似認(rèn)為能夠保持不變，靜態(tài)穩(wěn)定極限由確定。由式（8-31）得由，即可解出穩(wěn)定極限對(duì)應(yīng)

41、的功角。由此可得極限功率為穩(wěn)定儲(chǔ)備系數(shù)為對(duì)比可見(jiàn)，裝有按電壓偏差調(diào)節(jié)的比例式勵(lì)磁調(diào)節(jié)器后，穩(wěn)定極限從無(wú)勵(lì)磁調(diào)節(jié)時(shí)的1.407提高到1.955，靜態(tài)穩(wěn)定范圍由900擴(kuò)大到106.70，穩(wěn)定儲(chǔ)備系數(shù)也由40.7%提高到95.5%。例4簡(jiǎn)單電力系統(tǒng)如圖所示，各元件的參數(shù)及初始運(yùn)行情況均按照例1給定的條件。假定在輸電線路之一的始端發(fā)生了兩相接地短路，線路兩側(cè)開(kāi)關(guān)經(jīng)0.1s同時(shí)切除，試計(jì)算極限切除角，并用分段計(jì)算法計(jì)算轉(zhuǎn)子搖擺曲線和極限切除時(shí)間，判斷系統(tǒng)能否保持暫態(tài)穩(wěn)定性。解：參數(shù)補(bǔ)充計(jì)算：由例8-1的計(jì)算已知：(a)(b)(c)（1）計(jì)算功角特性1）正常運(yùn)行時(shí)。此時(shí)系統(tǒng)的等值電路如圖（a）所示。功角特

42、性為2）短路故障時(shí)。輸電線路始端短路時(shí)的負(fù)序和零序等值網(wǎng)絡(luò)的等值電抗分別為附加電抗為按正序等效定則，短路時(shí)的正序增廣網(wǎng)絡(luò)如圖（b）所示，于是此時(shí)的功角特性為3）故障切除后。此時(shí)系統(tǒng)的等值電路如圖（c）所示功角特性為（2）計(jì)算極限切除角。先求 按式（8-110）有（3）根據(jù)分段計(jì)算法求。發(fā)電機(jī)慣性時(shí)間常數(shù)取為0.05s，第一個(gè)時(shí)間段第二個(gè)時(shí)間段第三個(gè)時(shí)間段開(kāi)始瞬間，故障被切除，故七年級(jí)英語(yǔ)期末考試質(zhì)量分析一、試卷分析：本次試卷的難易程度定位在面向大多數(shù)學(xué)生。該份試卷緊扣教材，突出重點(diǎn)，注重對(duì)基礎(chǔ)知識(shí)和基本技能的考查。二、題型分析：1單項(xiàng)選擇單項(xiàng)選擇題共15道小題，知識(shí)覆蓋面較廣，重點(diǎn)、難點(diǎn)和疑點(diǎn)

43、比較突出，注重能力考查?？疾橐詣?dòng)詞為主，兼顧其它詞類，并考查句法和語(yǔ)言點(diǎn)?？疾榈姆绞酵怀隽苏Z(yǔ)境。2完形填空文章對(duì)學(xué)生的語(yǔ)言理解能力和綜合運(yùn)用能力提出了較高的要求，重點(diǎn)突出了對(duì)單復(fù)數(shù)和語(yǔ)言點(diǎn)的考查。3閱讀理解本大題包括五篇文章，安排較合理，難度適中，既有日常生活的題材，又有表格圖片解說(shuō)，符合新課程的要求，體現(xiàn)新課程的理念。根據(jù)新課程標(biāo)準(zhǔn)五級(jí)有關(guān)讀的目標(biāo)描述，問(wèn)題符合“能找出文章中的主題，理解故事的情節(jié)”等目標(biāo)描述。閱讀體現(xiàn)新課標(biāo)所倡導(dǎo)的任務(wù)型教學(xué)的理念。通過(guò)閱讀短文，主要考查學(xué)生根據(jù)所獲取的信息解決實(shí)際問(wèn)題的能力。閱讀的難度不很大，完成任務(wù)的環(huán)節(jié)也比較簡(jiǎn)潔。4書面表達(dá)書面表達(dá)中仿寫與課本內(nèi)容有著極大的相似之處，是對(duì)教材的深加工，做到了學(xué)以致用。創(chuàng)新寫作緊扣課程標(biāo)準(zhǔn)要求，結(jié)合課程標(biāo)準(zhǔn)有關(guān)寫的目標(biāo)描述，考查了學(xué)生綜