立式組合機(jī)床液壓課程設(shè)計(jì)

1、1 方案的確定1.1整體性分析要求此液壓系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的工作循環(huán)是：工件夾緊 工作快進(jìn) 工作臺(tái)工進(jìn) 工作臺(tái)快退 工作臺(tái)原位停止 工件松開 液壓泵卸荷。滑臺(tái)的重量為80000N,快進(jìn)快退的速度0.1m/s,滑臺(tái)工進(jìn)速度(1-10) mm/s 快進(jìn)行程120mm,工進(jìn)行程80mm ,切削負(fù)載為28000N.對(duì)于立式組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)而言，加工的零件需要精度高，定位準(zhǔn)確。所以整個(gè)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求定位精度高，換向速度快。在設(shè)計(jì)閥的時(shí)候，考慮這些方面變的尤其重要，要考慮到工作在最低速度時(shí)調(diào)速閥的最小調(diào)節(jié)流量能否滿足要求，且在工作位置換的時(shí)候要考慮速度的平穩(wěn)性，例如在快進(jìn)至工進(jìn)的過程中加入減速環(huán)節(jié)，使速度更加的平

2、穩(wěn)。在行程方面，應(yīng)該比要求的工作行程大點(diǎn)，包括工作行程、最大行程和夾緊缸行程，主要是考慮到在安全方面和實(shí)際運(yùn)用中。在壓力方面也要考慮到滿足最大負(fù)載要求。而且在液壓系統(tǒng)能滿足要求的前提下，使液壓系統(tǒng)的成本較低。1.2 擬定方案方案一 液壓系統(tǒng)中工作臺(tái)的執(zhí)行元件為伸縮缸，工件的夾緊用單桿活塞缸；工作臺(tái)采用節(jié)流閥實(shí)現(xiàn)出油口節(jié)流調(diào)速，用行程閥實(shí)現(xiàn)工作臺(tái)從快進(jìn)到工進(jìn)的轉(zhuǎn)換，在工進(jìn)回路上串接個(gè)背壓閥；為了防止工件在加工過程中松動(dòng)，在夾緊進(jìn)油路上串接個(gè)單向閥；工作臺(tái)的進(jìn)、退采用電磁換向閥；夾緊缸的夾緊與放松用電磁閥控制。方案二 液壓系統(tǒng)中工作臺(tái)的執(zhí)行元件為單桿活塞缸，工件的夾緊也采用單桿活塞缸；工作臺(tái)采用調(diào)

3、速閥實(shí)現(xiàn)進(jìn)油口節(jié)流調(diào)速，也采用行程閥實(shí)現(xiàn)工作臺(tái)從快進(jìn)到工進(jìn)的轉(zhuǎn)換，工進(jìn)時(shí)，為了避免前沖現(xiàn)象，在回路上串接個(gè)背壓閥；夾緊缸上串接個(gè)蓄能器和單向閥，避免工件在加工過程中松動(dòng)；工作臺(tái)的進(jìn)、退換向采用電液換向閥，工作臺(tái)快進(jìn)時(shí)，采用差動(dòng)連接；夾緊缸的夾緊與放松用電磁閥控制。1.3比較方案并確定方案單桿活塞缸比伸縮缸結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，價(jià)格便宜，易維護(hù)，而且也能滿足要求；調(diào)速閥的性能比節(jié)流閥穩(wěn)定，調(diào)速較好，用于負(fù)載變化大而運(yùn)動(dòng)要求穩(wěn)定的系統(tǒng)中；采用進(jìn)油口調(diào)速回路；夾緊缸進(jìn)油口處串接蓄能器，更好的保證工件的夾緊力，使工件在加工過程中始終在夾緊狀態(tài)。電液換向閥的信號(hào)傳遞快，配合液壓動(dòng)力的輸出力大、慣性小、反映快的優(yōu)點(diǎn)使

4、控制靈活、精度高、快速性好。綜上比較選擇方案二較好。2 工況分析2.1運(yùn)動(dòng)參數(shù)分析首先根據(jù)主機(jī)要求畫出動(dòng)作循環(huán)圖（圖一）?？爝M(jìn)工進(jìn)快退放松夾緊注：從快進(jìn)到工進(jìn)，中間加上減速環(huán)節(jié)使速度變換平穩(wěn)。圖一2.2動(dòng)力參數(shù)分析（1）工作負(fù)載工作負(fù)載為已知 FL=28000N（2）摩擦阻力負(fù)載 已知采用平導(dǎo)軌，且靜摩擦因數(shù)=0.2,動(dòng)摩擦因數(shù)ud=0.1則： 靜摩擦阻力 =0.280009.8N=15680N 動(dòng)摩擦阻力 =0.180009.8N=7840N （3）慣性負(fù)載 動(dòng)力滑臺(tái)起動(dòng)加速，反向起動(dòng)加速和快退減速制動(dòng)的加速度的絕對(duì)值相等，既v=0.1m/s，t=0.1s，故慣性阻力為：=Gv/gt=（80

5、000.1）/（9.80.1）=816N（4）由于動(dòng)力滑臺(tái)為臥式放置，所以不考慮重力負(fù)載。（5）關(guān)于液壓缸內(nèi)部密封裝置摩擦阻力Fm的影響，計(jì)入液壓缸的機(jī)械效率中。（6）背壓負(fù)載 初算時(shí)暫不考慮2.3 液壓缸各階段工作負(fù)載計(jì)算：（1）啟動(dòng)時(shí) F1=/=15680/0.92=17043N（2）加速時(shí) F2=（+）/0.92=（7840+816）/0.92=9409N（3）快進(jìn)時(shí) F3=/=7840/0.92N=8522N （4）工進(jìn)時(shí) F4=(+)/=(28000+7840)/0.92N=38956N（5）快退時(shí) F5=/=7840/0.92N=8522N 表1 液壓缸在各個(gè)工作階段的負(fù)載值其中=

6、0.92工況負(fù)載組成負(fù)載值（N）推力（N）夾緊35000快進(jìn)起動(dòng)1568017043加速+86569409快進(jìn)78408522工進(jìn)工進(jìn)+3584038956快退784085222.4負(fù)載圖和速度圖的繪制速度圖、負(fù)載圖按上面的數(shù)值繪制，如圖所示。120200S (mm) 0V (m/s)F（N）S (mm)快進(jìn)工進(jìn)快退1202000.1-0.194098522-852238956圖二3 擬定液壓系統(tǒng)圖3.1確定執(zhí)行元件類型：工作缸：根據(jù)組合機(jī)床特點(diǎn)和要求，所以選用無桿腔面積等于兩倍的有桿腔面積的差動(dòng)液壓缸，近似區(qū)d=0.7D。夾緊缸：由于結(jié)構(gòu)上的原因和為了有較大的有效工作面積，也采用單桿雙作用活

7、塞液壓缸。3.2換向方式確定為了便于工作臺(tái)在任意位置停止，使調(diào)整方便，所以采用三位換向閥；為了便于組成差動(dòng)連接，應(yīng)采用三位五通電液換向閥。閥的中位機(jī)能的選擇對(duì)保證系統(tǒng)工作性能有很大作用，為了滿足本專機(jī)工作位置的調(diào)整方便性和采用液壓夾緊的具體情況，決定采用“O”型中位機(jī)能。3.3調(diào)速方式的選擇在組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)中，進(jìn)給速度的控制一般采用節(jié)流閥或調(diào)速閥。根據(jù)洗削類專機(jī)工作時(shí)對(duì)低速性能和速度負(fù)載特性都有一定的要求，因此決定采用調(diào)速閥進(jìn)行調(diào)整。為了便于實(shí)現(xiàn)壓力控制，采用進(jìn)油節(jié)流調(diào)速，同時(shí)為了滿足低速進(jìn)給時(shí)平穩(wěn)性，以及避免出現(xiàn)前沖現(xiàn)象，在回路上設(shè)有背壓閥，初取為0.5Mpa。3.4快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)為了保證轉(zhuǎn)

8、換平穩(wěn)、可靠、精度高，采用行程閥控制快進(jìn)、減速轉(zhuǎn)工進(jìn)的控制。3.5終點(diǎn)轉(zhuǎn)換控制方式的選擇采用行程開關(guān)和加死擋塊控制，在需要的地方加上了壓力繼電器，便于通過壓力繼電器控制時(shí)間繼電器控制時(shí)間實(shí)現(xiàn)電氣控制。3.6快速運(yùn)動(dòng)的實(shí)現(xiàn)和供油部分的設(shè)計(jì)因?yàn)榭爝M(jìn)、快退和工進(jìn)的速度相差比較大，為了減少功率損耗，采用變量泵。3.7夾緊回路的確定為了防止夾緊系統(tǒng)的主壓力下降，在夾緊系統(tǒng)串接蓄能器。夾緊缸由于需要在夾緊后一直保持夾緊，且需要給進(jìn)給工作缸足夠大的壓力，所以采用“O”型中位機(jī)能的三位四通換向閥門。3.8具體的回路設(shè)計(jì)、電控設(shè)計(jì)（本次通過FluidSIM仿真設(shè)計(jì)）由于仿真的時(shí)候沒有限壓變量泵的符號(hào)，所以在繪制

9、原理圖的時(shí)候改動(dòng)，在仿真的過程中，主要是進(jìn)行了運(yùn)動(dòng)的模擬。3.8.1 液壓系統(tǒng)原理圖具體的工作路線如下：（1）工件夾緊路線按下啟動(dòng)按鈕后，6DT得電，具體的回路是：進(jìn)油路：限壓式變量泵單向閥三位四通換向閥右位（6DT得電）夾緊缸（16）回油路：夾緊缸（16）三位四通換向閥右位（6DT得電）油箱在進(jìn)油路中還串入了蓄能器（15），主要是為了防止由于泵的油壓脈動(dòng)造成有出現(xiàn)夾緊缸松動(dòng)。還串入了壓力繼電器（17），主要是用于當(dāng)夾緊后發(fā)出信號(hào)轉(zhuǎn)為進(jìn)給缸的工作。當(dāng)壓力繼電器（17）發(fā)出電信號(hào)，控制三位五通換向閥工作至左位，則進(jìn)入了進(jìn)給缸工作的階段。 （2）進(jìn)給缸的快進(jìn) 由于順序閥的設(shè)定壓力值為4.5Mpa，

10、所以只有當(dāng)進(jìn)給缸（12）進(jìn)行工進(jìn)的時(shí)候才打開，所以在快進(jìn)的時(shí)候回路如下： 進(jìn)油路：限壓式變量泵單向閥三位五通換向閥左位（1DT得電）二位二通換向閥（10）進(jìn)給缸（12） 回油路：進(jìn)給缸（12）三位五通換向閥左位（1DT得電）單向閥（6）二位二通換向閥下位（10）進(jìn)給缸（12） 此時(shí)為差動(dòng)連接，大流量，低壓力。 （3）進(jìn)給缸的減速 為了減緩快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)速度變化比較大，所以加入了減速過程，減速的位置由行程開關(guān)控制。具體回路如下： 進(jìn)油路：限壓式變量泵單向閥三位五通換向閥左位（1DT得電）調(diào)速閥（8）二位二通換向閥右位（11）進(jìn)給缸（12） 回油路：進(jìn)給缸（12）三位五通換向閥左位（1DT得電）單向閥

11、（6）調(diào)速閥（8）二位二通換向閥（11）進(jìn)給缸（12） （4）進(jìn)給缸的工進(jìn) 當(dāng)觸碰到工進(jìn)的行程開關(guān)后，開始工進(jìn)，此時(shí)順序閥(4)打開，具體的回路如下： 進(jìn)油路：限壓式變量泵單向閥三位五通換向閥左位（1DT得電）調(diào)速閥（8）調(diào)速閥（13）進(jìn)給缸（12） 回油路：進(jìn)給缸（12）三位五通換向閥左位（1DT得電）背壓閥（5）順序閥（4）油箱 （5）進(jìn)給缸的停留 采用死擋塊結(jié)合壓力繼電器控制通電延時(shí)繼電器的延時(shí)時(shí)間，從而控制停留的時(shí)間，具體回路與（4）相同。 （6）進(jìn)給缸的快退 當(dāng)停留時(shí)間到，1DT失電，2DT得電，三位五通換向閥（7）工作在右位（2DT得電），具體的回路如下： 進(jìn)油路：限壓式變量泵單向

12、閥三位五通換向閥右位（2DT得電）進(jìn)給缸（12） 回油路：進(jìn)給缸（12）二位二通換向閥（10）下位三位五通換向閥右位（2DT得電）油箱 （7）夾緊缸的松開 當(dāng)進(jìn)給缸回到原位后，有壓力繼電器（14）發(fā)出信號(hào)，控制三位五通換向閥工作在中位，三位四通換向閥（18）工作在左位，具體的油路如下：進(jìn)油路：限壓式變量泵單向閥三位四通換向閥左位（5DT得電）夾緊缸（16）回油路：夾緊缸三位四通換向閥左位（5DT得電）油箱（8）液壓泵卸荷采用手動(dòng)卸荷的方式。回路為：限壓式變量泵單向閥二位二通手動(dòng)換向閥（19）油箱電氣控制原理圖啟動(dòng)按鈕（在電氣控制原理圖的14區(qū)），按下后整個(gè)過程能實(shí)現(xiàn)自動(dòng)運(yùn)行3.8.3動(dòng)作循環(huán)表

13、： 表2 液壓系統(tǒng)動(dòng)作循環(huán)圖 序號(hào)動(dòng)作順序發(fā)令元件1DT2DT3DT4DT5DT6DT1夾緊缸夾緊啟動(dòng)按鈕開關(guān)2工作臺(tái)快進(jìn)壓力繼電器173工作臺(tái)減速行程開關(guān)4工作臺(tái)工進(jìn)行程開關(guān)5工作臺(tái)停留死擋塊+壓力繼電器96工作臺(tái)快退時(shí)間繼電器7夾緊缸松開壓力繼電器148液壓泵卸荷手動(dòng)使兩位兩通換向閥換向卸荷3.9 FluidSIM仿真運(yùn)動(dòng)結(jié)果截圖備注：由于仿真軟件最大負(fù)載只能設(shè)置為20000N，而本次的負(fù)載大于20000N，所以只用仿真軟件進(jìn)行了運(yùn)動(dòng)上的仿真，沒有進(jìn)行具體的數(shù)據(jù)上的分析 整體設(shè)計(jì) 按下開關(guān)按鈕開始夾緊夾緊完畢后由壓力繼電器控制三位五通換向閥門切換至左位，使工作臺(tái)快進(jìn)快進(jìn)至設(shè)定的減速位置后（

14、通過行程開關(guān)控制），開始減速運(yùn)行，為后面工進(jìn)時(shí)切換速度平穩(wěn)做準(zhǔn)備。 當(dāng)進(jìn)給缸觸碰到行程開關(guān)設(shè)定的工進(jìn)位置時(shí)，工作臺(tái)工進(jìn) 工進(jìn)完畢后，采用死擋塊停留一段時(shí)間，時(shí)間由壓力繼電器轉(zhuǎn)通電延時(shí)繼電器控制 停留時(shí)間到后，三位五通換向閥工作至右位，工作臺(tái)快退當(dāng)進(jìn)給缸回到原位后，有壓力繼電器控制三位四通換向閥工作在左位，夾緊缸松開最后手動(dòng)卸荷4 液壓系統(tǒng)的計(jì)算和選擇液壓元件4.1液壓缸主要尺寸的確定工作壓力P的確定： 工作壓力P由題目確定液壓缸工作壓力為4.5MPa。計(jì)算液壓缸內(nèi)徑D和活塞桿直徑d：由表1知最大負(fù)載F=35840N，按參考文獻(xiàn)1表2-2可取液壓缸回油腔背壓力P2=0.5MPa，cm為0.92，

15、考慮到快進(jìn)快退速度相等，取d/D為0.7.根據(jù)公式，求得D為：D=4Fw/P1cm1-P2（1-d2/D2）/P12 =435840/3.144.51060.92（1-0.5106（1-0.72）/4.5106）=0.106m 根據(jù)參考文獻(xiàn)1表2-4將液壓缸的內(nèi)徑圓整為標(biāo)準(zhǔn)系列直徑D=125mm,活塞桿直徑d=1250.7=87.5mm，查表2-5，得d=90mm，缸的D和d分別取125mm和90mm。 按工作要求夾緊力由一個(gè)夾緊缸提供，考慮到夾緊力的穩(wěn)定，夾緊缸的工作壓力應(yīng)低于進(jìn)給液壓缸的工作壓力，現(xiàn)取為4Mpa，回油背壓為零，根據(jù)公式可得：D=4Fw/P1cm1-P2（1-d2/D2）/P

16、12=435000/3.1441060.92=0.11m根據(jù)參考文獻(xiàn)1表2-4將液壓缸的內(nèi)徑圓整為標(biāo)準(zhǔn)系列直徑D=125mm,活塞桿直徑d=1250.7=87.5mm，查表2-5，得d=90mm，夾緊缸的D和d分別取125mm和90mm。按最低工進(jìn)速度驗(yàn)算液壓缸的最小穩(wěn)定速度：AQmin/Vmin=50（mL/min）/6=8.4（cm2）式中Qmin查表得GE系列調(diào)速閥QF3-E10B的最小穩(wěn)定流量為50ml/min，本題中液壓缸節(jié)流腔有效工作面積應(yīng)選取液壓缸無桿腔實(shí)際面積，即A=（D2-d2）/4=3.14（12.52-92）/4=59.07cm2見上述不等式滿足，液壓缸能打到所需低速。計(jì)

17、算在各工作階段液壓缸所需的流量快進(jìn)階段：Q快進(jìn)=d2V快進(jìn)/4=1000（0.09）26/4=38.2L/min工進(jìn)階段：Q工進(jìn)=D2V工進(jìn)/4=1000（0.125）20.6/4=7.36L/min快退階段：Q快退=（D2-d2）V快退/4=1000（0.1252-0.092）6/4=35.5L/min夾緊階段：Q夾緊=D2V夾緊/4=1000（0.125）21/4=12.3L/min 表3 液壓缸各階段的流量、壓力、功率工況推力回油腔壓力進(jìn)油腔壓力輸入流量輸入功率F/NP2 /MpaP1/Mpaq/L/minP/KW夾緊35000412.30.82快進(jìn)起動(dòng)1704302.68加速94080

18、1.48恒速852201.3438.20.85減速852201.34工進(jìn)389560.54.57.360.61快退起動(dòng)1704302.89加速940801.59恒速852201.4435.50.85松開35000412.30.824.2確定液壓泵的流量、壓力和選擇泵的規(guī)格泵的工作壓力的確定PP=P1+P 本題中取P=0.5MPaPP=P1+P=4.5+0.5=5MPa考慮到一定的壓力貯備量，并確保泵的壽命，因此選泵的壓力Pa應(yīng)滿足Pa（1.251.6）PP，在本題中取Pa=1.25 Pp= 6.25MPa。泵的流量的確定液壓泵的最大流量為QpKL（Q）max式中Qp液壓泵的最大流量 （Q）ma

19、x時(shí)動(dòng)作的各執(zhí)行元件所需流量之和的最大值 KL系統(tǒng)泄露系數(shù)，一般取KL=1.11.3，本題中取1.2Qp= KL（Q）max=1.238.2=45.84L/min選擇液壓泵的規(guī)格根據(jù)Pp、Qp查有關(guān)手冊(cè)，現(xiàn)選用YBX-40限壓式變量葉片泵。該泵的基本參數(shù)：每轉(zhuǎn)排量Q=40ml/r,泵的額定壓力Po=6.3MPa，電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速為n0=1450r/min,容積效率v=0.9，總效率=0.75。參考文獻(xiàn)3與液壓泵匹配的電動(dòng)機(jī)的選定由于慢進(jìn)時(shí)泵輸出的流量減小，泵的效率急劇降低，一般當(dāng)流量在0.21L/min范圍內(nèi)時(shí)，可取=0.030.14，使所選擇的電動(dòng)機(jī)在經(jīng)過泵的流量特性曲線最大功率點(diǎn)時(shí)，不至停轉(zhuǎn),

20、需要驗(yàn)算，即：快進(jìn)時(shí)外負(fù)載為7840N，進(jìn)油路壓力損失為0.3MPaPp=7840410-6/（0.092）+0.3=1.53MPa快進(jìn)時(shí)所需電機(jī)功率為：工進(jìn)時(shí)的電功率：查閱電動(dòng)機(jī)產(chǎn)品樣本，選用Y90L-4型電動(dòng)機(jī)，其額定功率為1.5kw，額定轉(zhuǎn)速為1400r/min。4.3選擇閥類元件各類閥可通過最大流量和實(shí)際工作壓力選擇閥的規(guī)格如下表所示：序號(hào)元件名稱估計(jì)通過流量L/min額定流量L/min額定壓力MPa額定壓降MPa型號(hào)、規(guī)格1過濾器150160250.02XU-J40100B2變量葉片泵7-406.3YBX403單向閥40140250.2AF3-Ea10B4液控順序閥401206.30

21、.1XF3-20B5溢流閥401206.30.4YF3-20B6單向閥40140250.2AF3-Ea10B7三位五通電磁換向閥404031.535DO-H10B-T8調(diào)速閥405031.50.52FRM10-20/509壓力繼電器DP1-6310二位二通電磁換向閥354031.522DO-H10B-T11二位二通電磁換向閥354031.522DO-H10B-T13調(diào)速閥101031.50.32FRM10-20/1014壓力繼電器DP1-6315蓄能器-NXQA-L2.5/10-H17壓力繼電器DP1-6318三位四通電磁換向閥12.3302034DO-H10B-T19二位二通手動(dòng)換向閥12.

22、34031.5_24SO-H10B-T表44.4確定油管4.4.1確定管道尺寸油管內(nèi)徑尺寸一般可參照選用的液壓元件接口尺寸而定，也可按管路允許流速進(jìn)行計(jì)算。本系統(tǒng)主油路流量為差動(dòng)時(shí)流量q=38.2L/min，壓油管的允許流速取v=4m/s，內(nèi)徑d為若系統(tǒng)主油路流量按快退是取q=35.5L/min，則可算得油管內(nèi)徑d=13.7mm。綜合諸因素，現(xiàn)取油管的內(nèi)徑d為14mm。吸油管同樣可按上式計(jì)算（q=45.84L/min、v=1.5m/s），現(xiàn)參照YBX-40變量泵吸油口連接尺寸，取吸油管內(nèi)徑d為30mm。5 油箱的設(shè)計(jì)5.1油箱容量的確定中壓系統(tǒng)中，油箱有效容積可按泵每分鐘內(nèi)公稱流量的57倍來確

23、定，即油箱的容積V=（57）QB=545.84=229.2L查參考文獻(xiàn)1表4-1得油箱的標(biāo)準(zhǔn)值為250L。5.2估算油箱的長、寬、高設(shè)油箱的長、寬、高比值范圍為1：1：11：2：3，則根據(jù)油箱的容量可算出油箱的長、寬、高分別為a=b =c=630mm,由于在選擇油箱的容量時(shí)系數(shù)選的較大，在此就不在考慮油箱的壁厚，即油箱的壁厚包括在上面計(jì)算的長、寬、高中。5.3確定油箱壁厚800以下容量的油箱箱壁厚取3mm。箱底厚度應(yīng)大于箱壁，取箱底厚度為5mm，箱蓋厚度應(yīng)為箱壁的34倍，取箱蓋厚度為9mm。5.4隔板的尺寸計(jì)算隔板的長度由油箱的內(nèi)部尺寸可以確定，主要計(jì)算隔板的高度。隔板的高度一般為油箱內(nèi)液面高

24、度的3/4。但是也要考慮到當(dāng)油箱內(nèi)的油液降到最低位置時(shí)，液壓油也能流入到吸油腔，避免液壓系統(tǒng)吸入空氣。所以隔板的高度為 H液面=200-35-10=155mm回油腔一側(cè)的隔板要考慮吸油腔快速吸油時(shí)，油箱底部的沉淀雜質(zhì)不能流入吸油腔中，再此取隔板離油箱底的尺寸為100mm。6 液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算已知該液壓系統(tǒng)中進(jìn)、回油管的內(nèi)徑均為14mm，各段管道的長度分別為：AB=0.3m，AD=1.7m, AC=1.7m，DE=2m。選用L-HL32液壓油，考慮到油的最低溫度為15時(shí)該液壓油的運(yùn)動(dòng)粘v =150cst=1.52/s，油的密度=920/m36.1壓力損失的驗(yàn)算6.1.1工作進(jìn)給時(shí)進(jìn)油路壓力損失：運(yùn)動(dòng)部件工作進(jìn)給時(shí)最大速度為0.6m/min，進(jìn)給時(shí)的最大流量為36L/min，則液壓油在管內(nèi)流速v1為管道流動(dòng)雷洛數(shù)Re1為Re12300，可見有野在管道內(nèi)流態(tài)為層流，其沿程阻力系數(shù)1=75/ Re1=75/405=0.19。進(jìn)油管BC的沿程壓力損失p1-1為查得換向閥35DO-H10B-T的壓力損失p1-2=0.025106Pa,調(diào)速閥2FRM10-20/50的壓力損失p1-3=0.5MPa,調(diào)速閥2FRM10-20/10的壓力損失p1-4=0.3MPa忽略油液通過管接頭、油路板等處的局部壓力損失，則進(jìn)油路總壓力損失