施工組織設(shè)計(jì)計(jì)算例題

1、3.2.1.場(chǎng)地平整土方量的計(jì)算本工程地形圖如圖3.2.1所示。圖3.2.1地形圖根據(jù)地形圖的等高線采用內(nèi)插法確定各方格角點(diǎn)的自然底面標(biāo)高，如圖3.2.2所示。圖3.2.2各方格角點(diǎn)的自然地面標(biāo)高采用“挖填土方量平衡法”確定場(chǎng)地的設(shè)計(jì)標(biāo)高，計(jì)算場(chǎng)地平整的土方量。（1）初步確定場(chǎng)地平整的設(shè)計(jì)標(biāo)高 （2）最終確定場(chǎng)地內(nèi)各方格角點(diǎn)的設(shè)計(jì)標(biāo)高同理可得=225.48 =225.42 =225.36 =225.30 =225.24 =225.18=225.12 =225.50 =225.44 =225.38 =225.32 =225.26 =225.20 =225.14 =225.08 =225.46 =

2、225.40 =225.34 =225.28 =225.22=225.16 =225.10 =225.04 =225.42 =225.36=225.30 =225.24 =225.18 =225.12 =225.06 =225.50=225.38 =225.32 =225.26 =225.20 =225.14 =225.08 =225.02 =224.96 =225.34 =225.28 =225.22 =225.16 =225.10 =225.04 =224.98 =224.92各方格角點(diǎn)的設(shè)計(jì)標(biāo)高如圖3.2.3所示。（3）計(jì)算各角點(diǎn)的施工高度，標(biāo)出場(chǎng)地零線 同理可求出其他方格角點(diǎn)的施工高度

3、，并用圖解法確定零線，如圖3.3.3所示。圖3.2.3各方格角點(diǎn)的施工高度及零線示意圖（4）計(jì)算各方格的土方量1-3、1-4、1-5、1-6、1-7、2-4、2-5、2-6、2-7、3-5、3-6、3-7為全填方格（+）2-1、3-1、3-2、4-1、4-2、4-3、5-1、5-2、5-3、5-4、5-5、5-6、5-7為全挖方格（-）1-1、1-2、2-2、2-3、3-3、3-4、4-4、4-5、4-6、4-7為部分挖土（-），部分填土方格（+） （5）平整場(chǎng)地總土方量為3.3.1 工程降水方案1.設(shè)計(jì)資料吉林建筑大學(xué)城建學(xué)院電氣信息系館工程，場(chǎng)地平整已經(jīng)完成，現(xiàn)場(chǎng)地勢(shì)平坦，周圍沒(méi)有其他建（

4、構(gòu)）筑物。基坑形狀及尺寸見(jiàn)圖3.3.1，深為4.0m，基坑邊坡為1:0.5。地下水位在地面以下1.5 m處，地下水為潛水。擬建場(chǎng)地在基巖上覆蓋23m的粗砂砂礫層，其上部為褐黃色的粘性土，厚度為1416m，土壤滲透系數(shù)為1.4m/d。不透水層為第7層硬塑粘土層，含水層厚度為9.4m?；庸こ桃髮⒌叵滤抵粱拥酌嬉韵?.51.0m，降水范圍為基坑上口外延1m，降水時(shí)間：4月1日到4月26日。2.降水方法本工程基坑開(kāi)挖深度為4.0米，降水深度3.03.5m，擬采用真空井點(diǎn)降水系統(tǒng)。井點(diǎn)管選用直徑50mm，長(zhǎng)7m的鋼管；濾管選用直徑50mm，長(zhǎng)度為1.0m的鋼管；總管選用100mm直徑的無(wú)縫鋼管。

5、3.降水系統(tǒng)平面及高程布置 取井點(diǎn)管距基坑邊緣為1.0m；先開(kāi)挖0.5m深的溝槽，將總管埋設(shè)在地面以下0.5m處； 基坑上口尺寸為33.5m×53.5m (30+2×3.5×0.533.5；50+2×3.5×0.5=53.5) ?；拥拈L(zhǎng)寬比為50.9/50.3=1.0125，可采用環(huán)狀井點(diǎn)系統(tǒng)。本工程降水系統(tǒng)平面布置如圖3.3.1所示。平面布置圖環(huán)形井點(diǎn)所包圍的面積：總管長(zhǎng)度：環(huán)狀井點(diǎn)系統(tǒng)剖面布置如圖3.3.2所示。剖面布置圖為保證使地下水位降至基坑底面以下0.51m，井點(diǎn)管埋置深度應(yīng)滿足：滿足要求。3.降水系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算（1）判斷該井點(diǎn)類型濾

6、管下端距不透水層為10.80.56.81.02.5m該井為無(wú)壓非完整井。（2）基坑涌水量計(jì)算?。?）井點(diǎn)管數(shù)量和井距計(jì)算取井點(diǎn)管間距為2.0m，井點(diǎn)管實(shí)際數(shù)量為202.48÷2.0102根。（4）選擇抽水設(shè)備總管長(zhǎng)度L=202.48m120m，選用W6型干式真空泵抽水設(shè)備兩套。3.4.2 模板工程1.模板選型本工程為框架結(jié)構(gòu)，主要結(jié)構(gòu)構(gòu)件為框架柱和有梁板。膠合板模板板幅大，自重輕，板面平整，便于加工和安裝，而且承載能力較大，經(jīng)表面處理后耐磨性好，能多次重復(fù)使用，因此本工程的所有現(xiàn)澆構(gòu)件均采用膠合板模板。2.模板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）樓板模板設(shè)計(jì)本工程樓板厚度有120mm 、110、100mm

7、三種，取120mm厚樓板進(jìn)行計(jì)算。樓板模板采用1200mm×2400mm×18mm的木膠合板制作而成，其抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fjm =11.5N/mm2，彈性模量E=4.0×103 N/mm2；小楞采用50mm×80mm的木方，其抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm =11 N/mm2，彈性模量E=9.0×103 N/mm2，小楞間距取為400mm；大楞、支撐體系采用48mm×3.6mm鋼管，大楞間距取為900mm，立桿的間距取1200mm。 1）樓板面板設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)值及荷載組合值計(jì)算模板及小楞自重標(biāo)準(zhǔn)值： 混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值： 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值： 施工人員及施

8、工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值：驗(yàn)算承載力時(shí)的荷載基本組合設(shè)計(jì)值：驗(yàn)算變形時(shí)的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：取1000mm寬的板帶為計(jì)算單元，膠合板模板截面特征：其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.4.1所示圖3.4.1樓板模板計(jì)算簡(jiǎn)圖為小楞的間距，取模板面板承載力驗(yàn)算承載力驗(yàn)算滿足要求模板面板變形驗(yàn)算模板面板變形驗(yàn)算滿足要求2）小楞驗(yàn)算小楞截面尺寸；方木小楞截面特征：計(jì)算簡(jiǎn)圖：方木小楞可簡(jiǎn)化為三跨連續(xù)梁。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.4.2所示：圖3.4.2小楞計(jì)算簡(jiǎn)圖為大楞間距，。荷載標(biāo)準(zhǔn)值及荷載組合值計(jì)算驗(yàn)算承載力時(shí)的荷載基本組合設(shè)計(jì)值：驗(yàn)算變形時(shí)的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：小楞的承載力驗(yàn)算支座處最大負(fù)彎矩：最不利荷載效應(yīng)：小楞的承載力：小楞的承載力滿足要求小楞的

9、變形驗(yàn)算小楞的變形限值：小楞的變形滿足要求3）大楞驗(yàn)算大楞選用48×3.6鋼管。鋼管截面特征：計(jì)算簡(jiǎn)圖：鋼管大楞可簡(jiǎn)化為三跨連續(xù)梁。其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.4.3所示：圖3.4.3大楞計(jì)算簡(jiǎn)圖為鋼管立桿間距，。荷載標(biāo)準(zhǔn)值及荷載組合值計(jì)算模板及小楞自重標(biāo)準(zhǔn)值： 鋼管大愣自重標(biāo)準(zhǔn)值 混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值： 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值： 施工人員及施工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值：均布荷載永久荷載設(shè)計(jì)值：可變荷載設(shè)計(jì)值：大楞承載力驗(yàn)算最不利荷載組合如圖3.4.4所示圖3.4.4最不利荷載組合最大彎矩設(shè)計(jì)值：大楞的承載力驗(yàn)算滿足要求大楞的變形驗(yàn)算大楞最大變形值：大楞的變形限值：大楞的變形驗(yàn)算滿足要求4）鋼管立桿驗(yàn)算采用扣件鋼管

10、模板支架的立桿頂端插入可調(diào)支座，模板上的荷載直接傳給立桿，為中心傳力方式，立桿間距為1200mm；立桿步距為1500mm。樓板模板的立桿，因風(fēng)荷載的影響較小，可不考慮風(fēng)荷載的作用，鋼管立柱按兩端鉸接的軸心受壓桿件計(jì)算。其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.4.5所示：圖3.4.5鋼管立桿計(jì)算簡(jiǎn)圖荷載計(jì)算樓板模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值： 新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值： 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值： 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算立桿驗(yàn)算截面處的軸向力設(shè)計(jì)值：查表得立桿的穩(wěn)定性驗(yàn)算滿足要求5）立桿底地基承載力計(jì)算取立桿底部墊板的寬度為250mm，取一個(gè)柱距（1200mm）為計(jì)算單元。立桿底地基承

11、載力驗(yàn)算滿足要求（2）梁模板設(shè)計(jì)根據(jù)施工圖紙，本工程的梁分下列幾種類型：取截面尺寸為300mm×850mm，梁底距地面3.3m的框架梁作為計(jì)算對(duì)象。梁模板采用1200mm×2400mm×18mm的木膠合板制作而成，其抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fjm =11.5N/mm2，彈性模量E=4.0×103 N/mm2；小楞采用50mm×80mm木方，其抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm =11 N/mm2，彈性模量E=9.0×103 N/mm2，梁底模小楞間距取為300mm，側(cè)模小楞豎向布置，間距為300mm；大楞、支撐體系采用48mm×3.6mm鋼管，鋼管的

12、抗彎強(qiáng)度f(wàn)=215 N/mm2，彈性模量E=2.06×105N/mm2。1）梁底模設(shè)計(jì)膠合板模板截面特征：小楞為梁底模的支座，板的模板可簡(jiǎn)化為均布荷載作用下的多跨連續(xù)梁，取小楞間距，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.4.6所示圖3.4.6 梁底模板計(jì)算簡(jiǎn)圖梁底模板面板驗(yàn)算a.荷載標(biāo)準(zhǔn)值及荷載組合值計(jì)算底模自重： 新澆筑混凝土自重： 鋼筋自重： 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 驗(yàn)算承載力時(shí)的荷載基本組合設(shè)計(jì)值： 驗(yàn)算變形時(shí)的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：b.梁底模面板承載力驗(yàn)算均布線荷載：承載力驗(yàn)算滿足要求c.梁底模面板的變形驗(yàn)算均布線荷載：小楞的變形限值：梁底模的變形驗(yàn)算滿足要求小楞驗(yàn)算小楞選用50mm×80mm的木

13、方，方木小楞截面特征：大楞為小楞的支座，取大楞間距，小楞的計(jì)算簡(jiǎn)圖可簡(jiǎn)化為均布荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.4.7所示：圖3.4.7梁底小楞的計(jì)算簡(jiǎn)圖a.小楞的荷載計(jì)算驗(yàn)算承載力時(shí)：驗(yàn)算變形時(shí)： b.小楞的承載力驗(yàn)算梁底小楞的承載力驗(yàn)算滿足要求c.小楞的變形驗(yàn)算梁底小楞變形驗(yàn)算滿足要求梁底大楞的驗(yàn)算大楞采用48×3.6mm鋼管，其截面特征為：計(jì)算簡(jiǎn)圖：取鋼管立桿間距為900mm，則鋼管大楞可簡(jiǎn)化為三跨連續(xù)梁。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.4.8所示：P P P P P P 900900900圖3.4.8梁底大楞計(jì)算簡(jiǎn)圖a.梁底大楞荷載計(jì)算驗(yàn)算承載力時(shí)：驗(yàn)算變形時(shí)： b.梁底大楞承載力驗(yàn)算

14、截面最大彎矩：梁底大楞的承載力驗(yàn)算滿足要求c.大楞的變形驗(yàn)算梁底大楞的變形驗(yàn)算滿足要求。鋼管立桿驗(yàn)算采用扣件鋼管模板支架，立桿的頂端插入可調(diào)支座，模板上的荷載直接傳給立桿，為中心傳力方式，立桿間距為900mm；立桿步距為1500mm。梁底模板的立桿，因風(fēng)荷載的影響較小，可不考慮風(fēng)荷載的作用，鋼管立桿按兩端鉸接的軸心受壓桿件計(jì)算。其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.4.9所示：圖3.4.9鋼管立桿計(jì)算簡(jiǎn)圖a.荷載計(jì)算樓板模板及其支架自重： 新澆筑混凝土自重： 鋼筋自重： 施工人員及設(shè)備荷載 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：b.立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算立桿驗(yàn)算截面處的軸向力設(shè)計(jì)值：查表得立桿的穩(wěn)定性驗(yàn)算滿足要求立桿底地基承載

15、力計(jì)算取立桿底部墊板的寬度為250mm，取一個(gè)柱距（900mm）為計(jì)算單元。立桿底地基承載力驗(yàn)算滿足要求2）梁側(cè)模設(shè)計(jì)梁側(cè)模板驗(yàn)算小楞為側(cè)模板的支座，梁側(cè)模板可簡(jiǎn)化為均布荷載作用下的多跨連續(xù)梁。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.4.10所示：圖3.4.10梁側(cè)模板計(jì)算簡(jiǎn)圖為小楞間距，取a.荷載標(biāo)準(zhǔn)值及荷載基本組合設(shè)計(jì)值計(jì)算本工程采用商品混凝土，混凝土的坍落度為150mm。設(shè)混凝土澆筑時(shí)溫度為20，澆筑速度為5m/h。新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)壓力（G4）的標(biāo)準(zhǔn)值：取混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載（Q2）的標(biāo)準(zhǔn)值：本工程混凝土澆筑采用混凝土泵輸送，按混凝土結(jié)構(gòu)施工規(guī)范附錄A中表A.0.6取值。查表得驗(yàn)算承載力時(shí)的荷載基本組合

16、設(shè)計(jì)值：驗(yàn)算變形時(shí)的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：b.梁側(cè)模板承載力驗(yàn)算均布線荷載：最大彎矩：梁側(cè)模板承載力驗(yàn)算滿足要求c.梁側(cè)模板變形驗(yàn)算均布線荷載：梁側(cè)模板變形限值： 梁側(cè)模的變形驗(yàn)算滿足要求小楞驗(yàn)算在梁側(cè)模板中部設(shè)兩根鋼管，側(cè)模傳給小楞的荷載通過(guò)鋼管傳給對(duì)拉螺栓，對(duì)拉螺栓間距取為900mm，鋼管為小楞的的支座，小楞可簡(jiǎn)化為均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。取小楞的跨度，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.4.11所示。圖3.4.11梁側(cè)模小楞驗(yàn)算a.梁側(cè)模小楞荷載計(jì)算驗(yàn)算承載力時(shí)：驗(yàn)算變形時(shí)：b.小楞的承載力驗(yàn)算支座處最大彎矩：最不利荷載效應(yīng)：小楞的承載力驗(yàn)算滿足要求c.小楞的變形驗(yàn)算小楞的最大變形值：小楞的變形限值： 梁側(cè)模

17、小楞的變形驗(yàn)算滿足要求。d.對(duì)拉螺栓承載力驗(yàn)算對(duì)拉螺栓的最大軸向拉力：選取M12普通螺栓對(duì)拉螺栓承載力驗(yàn)算滿足要求（3）柱模板設(shè)計(jì)取截面尺寸為600mm×600mm，柱凈高Hn=3.55m的框架柱作為計(jì)算對(duì)象?；炷磷灾兀╟）為24KN/m3，強(qiáng)度等級(jí)為C30，坍落度為130mm，采用混凝土泵澆筑混凝土，混凝土澆筑時(shí)的溫度為20，澆筑速度為10m/h，采用插入式振搗器振搗。柱模板采用1200mm×2400mm×18mm的木膠合板制作而成，其抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fjm =11.5N/mm2，彈性模量E=4.0×103 N/mm2；小楞采用50mm×80

18、mm木方，其抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm =11 N/mm2，彈性模量E=9.0×103 N/mm2，小楞間距取為150mm；柱箍采用2根48×3.5鋼管，間距取為500mm。鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：Q235鋼為215N/mm2，普通螺栓為170N/mm2。柱模板構(gòu)造如圖3.4.12所示。圖3.4.12柱模板構(gòu)造1）柱模板驗(yàn)算取1m高的板帶作為計(jì)算單元，小楞為柱模板的支座，柱模板可簡(jiǎn)化為均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁，計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖3.4.13所示：圖3.4.13柱模板計(jì)算簡(jiǎn)圖取小楞間距，柱箍的間距為荷載標(biāo)準(zhǔn)值及荷載基本組合設(shè)計(jì)值計(jì)算新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)壓力（G4）的標(biāo)準(zhǔn)值：取混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載（Q2）的標(biāo)準(zhǔn)值：查表得驗(yàn)算承載力時(shí)的荷載基本組合設(shè)計(jì)值：驗(yàn)算變形時(shí)的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：柱模板承載力驗(yàn)算支座處最大彎矩設(shè)計(jì)值：最不利荷載效應(yīng)：模板面板的承載力設(shè)計(jì)值：柱模板承載力驗(yàn)算滿足要求柱模板的變形驗(yàn)算小楞的變形限值：柱模板的變形驗(yàn)算滿足要求2）小楞驗(yàn)算柱箍為小楞的支座，柱箍的間距為，小楞的計(jì)算簡(jiǎn)圖可簡(jiǎn)化為均布荷載作用下的連續(xù)梁，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.4.14所示：圖3.4.14柱模板小楞計(jì)算簡(jiǎn)圖荷載標(biāo)準(zhǔn)值及荷載基本組合設(shè)計(jì)值計(jì)算驗(yàn)算承載力時(shí)的荷載基本組合設(shè)計(jì)值：驗(yàn)算變形時(shí)的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：柱