泥水盾構(gòu)泥水系統(tǒng)技術(shù)

1、 泥水盾構(gòu)泥水系統(tǒng)技術(shù) 傅德明 上海申通地鐵集團(tuán)公司 2010.31 泥水盾構(gòu)簡(jiǎn)介n 1818年，英國的布魯諾從蛀蟲鉆孔得到啟示，提出盾構(gòu)掘進(jìn)隧道設(shè)想。n 1825-1843年，布魯諾在倫敦泰吾士河下用盾構(gòu)法修建458m長(zhǎng)的矩形隧（11.4m×6.8m）。n 1830年，英國的羅德發(fā)明“氣壓法”輔助解決隧道涌水。1874年Greathead提出泥漿盾構(gòu)專利1896年，開始應(yīng)用刀盤式盾構(gòu)掘進(jìn)機(jī)不n 20世紀(jì)60年代初，穿越不穩(wěn)定和含水地層的隧道工程輔助技術(shù)有：降水法、氣壓法、地層加固法和凍結(jié)法。n 氣壓法最經(jīng)濟(jì)有效，由于安全和健康等原因，希望有一種能不干擾地面和使工人不在氣壓下施工的隧

2、道掘進(jìn)機(jī)，歐洲國家提出 “局部氣壓方法”，但這種對(duì)工作面不能提供不變的和有規(guī)則的支護(hù) 。n 英國隧道專家建議在隔艙板前用噴水“水力盾構(gòu)”，但水不能支護(hù)開挖面，無法阻止開挖面不停地流動(dòng)。這種情況與充滿水的挖槽相類擬，從而提出在開挖面用類同槽壁法的支護(hù)，這樣就誕生了泥水加壓盾構(gòu)掘進(jìn)機(jī)。n 1967年，英國開發(fā)成功首臺(tái)泥水加壓平衡盾構(gòu)。n 1974年，日本開發(fā)成功首臺(tái)土壓平衡盾構(gòu)。n 1987-1991年，英國、法國采用11臺(tái)盾構(gòu)掘進(jìn)深50km長(zhǎng)的英法海峽隧道，創(chuàng)造單臺(tái)盾構(gòu)連續(xù)掘進(jìn)21km的記錄。n 1989-1996年，日本采用8臺(tái)世界最大直徑14.14m泥水加壓盾構(gòu)，掘進(jìn)東京灣海峽隧道，2條隧道

3、各長(zhǎng)9.4km。英國體系泥水盾構(gòu)n 1964年英國Mott, Hay和Anderson的John Bartlett 申請(qǐng)了泥水加壓平衡盾構(gòu)掘進(jìn)機(jī)原理專利(英國專利號(hào)1083322)。 n 1971年開挖直徑4.1m、長(zhǎng)140m的試驗(yàn)段。英國體系泥水加壓平衡盾構(gòu)掘進(jìn)機(jī)與同類德國體系相對(duì)照，其研制的特征是有長(zhǎng)槽的鼓輪狀的切削頭、提取來自壓力室的泥漿，有粗和細(xì)兩套分離裝置，以及以控制棄土出口壓力(閥或泵)的方法保持開挖面的壓力。當(dāng)時(shí)，英國由于缺乏能適合促進(jìn)這種技術(shù)的隧道工程，這種技術(shù)的發(fā)展受到了限制。日本體系泥水盾構(gòu)n 日本工程師相信液體支護(hù)隧道開挖面的原理、他們稱為“泥水加壓平衡盾構(gòu)”(即泥水加壓

4、平衡盾構(gòu))。n 1970年日本鐵建公司在京葉線森崎運(yùn)河下，羽田隧道工程中采用了直徑7.29m的泥水加壓盾構(gòu)施工，土質(zhì)為沖積粉砂土層和洪積砂層，N值為2-50，施工長(zhǎng)度為865× 2條=1712延米，見圖1。n 直徑7.29m泥水加壓盾構(gòu)掘進(jìn)機(jī)，在隧道施工中獲得了極大的成功，它是當(dāng)代時(shí)最大直徑的泥水加壓平衡盾構(gòu)。n 縱觀日本在近30年的泥水盾構(gòu)發(fā)展，自日本泥水盾構(gòu)問世以來，泥水盾構(gòu)一直持續(xù)發(fā)展。n 在20世紀(jì)70年代，還不到十年的時(shí)間里，日本就用直徑的泥水盾構(gòu)施工了20km隧道。n 就當(dāng)時(shí)技術(shù)發(fā)展水平來說，認(rèn)為日本對(duì)于一切的細(xì)顆粒土地層較豐富的經(jīng)驗(yàn)，日本泥水盾構(gòu)常利用開挖出來的泥土作為

5、開挖泥漿，并只要加上膨潤土或其它材料就可調(diào)制成用于泥水盾構(gòu)的泥漿性能、而當(dāng)時(shí)英國的經(jīng)驗(yàn)僅僅局限于膨潤土這一種泥漿材料。n 1986年日本研制世界上第一臺(tái)雙圓泥水加壓式盾構(gòu)，由日立造船株式會(huì)社為日本熊谷組承包商制造。n 這臺(tái)雙圓泥水加壓式盾構(gòu)是由兩個(gè)直徑為7.42m的盾構(gòu)組合而成，盾構(gòu)橫向總寬度為12.19m，刀盤呈半重疊狀。n 1988年用于日本新建京葉線的京橋雙線隧道施工，長(zhǎng)度約620m，這是日本首次使用MF Multi-ple Facc ) 盾構(gòu)修建隧道。n 90年代中，日本又研制成世界上第一個(gè)三圓泥水盾構(gòu)，并成功地作大阪市地鐵7號(hào)線“商街公園”車站工程施工。n 商街公園地鐵車站(Bsak

6、a Business Park) 是大阪地鐵7號(hào)線工程中施工難度最大的一個(gè)車站，深約32m，長(zhǎng)155m。位于IMP 摩天大樓及盾構(gòu)施工大斷面下水道隧道 的正下方，處在深度大、水壓高易塌方地層中。 全用球墨鑄鐵管片，共計(jì)105環(huán)(105m),日掘進(jìn)23環(huán)，于1994年1月4月就完成了約107m在完成一次襯砌，立柱的托換亦于同年1011月順利完工。 法國NFM公司 FramatomeØ14.87名泥水氣平衡盾構(gòu),n 泥水盾構(gòu)，帶有泡沫空氣 n 主要參數(shù):n 盾構(gòu)1900 tons 直徑 = 14,87 mn 后掛系統(tǒng)1420 tons, 總計(jì)3320 tons, 長(zhǎng)度 120 mn 盾構(gòu)

7、功率3,500 kW, 扭矩= 136 000 KNmn 總頂進(jìn)壓力184,000 tonn 泥水流率2,500 m³/hr2 泥水系統(tǒng)的作用和組成2.1泥水系統(tǒng)的作用n 一是及時(shí)向開挖面密閉艙提供掘進(jìn)施工需求的泥漿，用優(yōu)質(zhì)膨潤土配制的泥漿的比重、粘度等技術(shù)指標(biāo)必須滿足在高透水砂層中形成泥膜和穩(wěn)定開挖面的要求；n 二是及時(shí)把切削土砂形成的混合泥漿輸送到地面進(jìn)行分離和處理，再將回收的泥漿調(diào)整利用。n 泥水系統(tǒng)與盾構(gòu)機(jī)的選型、掘進(jìn)速度、地質(zhì)條件等緊密聯(lián)系在一起的，不同的地質(zhì)工況條件取決了不同的泥水系統(tǒng)模式。支護(hù)泥水作用支護(hù)泥水在泥水盾構(gòu)掘進(jìn)中起著重要作用： n 在開挖面土體表面形成泥膜，

8、泥膜厚度隨滲透時(shí)間增加而增加，從而有效提高滲透抵抗力。n 支承、穩(wěn)定正面開挖面土體。n 盾構(gòu)借助泥水壓力與正面土壓產(chǎn)生泥水平衡效果，有效支承正面土體。n 對(duì)刀盤和刀頭等切削設(shè)備有冷卻和潤滑作用。泥膜形成基本要素 支護(hù)作用的好壞，泥水形成的泥膜質(zhì)量至關(guān)重要n 泥水最大粒徑對(duì)泥膜形成效果有很大影響，根據(jù)土層滲透系數(shù)K的不同要求，泥水最大顆粒粒徑也不同，其間需互相匹配n 顆粒級(jí)配 n 泥水濃度提高能使泥水屈服值升高，穩(wěn)定性增強(qiáng) n 增加泥水壓力可提高開挖面的穩(wěn)定性 泥水配比設(shè)計(jì)主要由膨潤土、CMS、純堿和水組成， n 膨潤土的作用提高泥水粘度、比重、懸浮性、觸變性n CMS（縮甲基淀粉）的作用降低失

9、水率、增加粘度n 純堿（碳酸鈉）調(diào)節(jié)PH值、分散泥水顆粒 泥水的技術(shù)指標(biāo)n 泥水比重 為達(dá)開挖面上的穩(wěn)定，須將開挖面的變形，要控制在最低限度以內(nèi)，希望泥水比重要相當(dāng)高。但比重高的泥水使得送泥泵處于超負(fù)荷狀態(tài)，將招致泥水處理上的困難；而比重低的泥水雖具有減低泵的負(fù)荷等優(yōu)點(diǎn)，但卻產(chǎn)生了逸泥量的增加、推遲泥膜的形成。 一般的泥水比重d在1.051.3范圍內(nèi)較適宜。n 泥水的粘度 可通過將泥水從漏斗形容器流出的時(shí)間來判定泥水的粘性，表示出外觀的粘性(在清水中500cc漏斗形粘性是19秒)。通常是采用2540秒/500cc左右值的泥水。泥膜形成機(jī)理n 類型1：幾乎不讓泥水滲透過，僅形成泥膜。n 類型2：

10、地層土的間隙較大，僅讓泥水滲透過去，沒有形成泥膜。n 類型3：是上述兩種類型的中間狀態(tài)，邊讓泥水滲透過，邊形成泥膜。泥膜試驗(yàn)裝置上海越江隧道新漿常用配比表（以m3計(jì)）：膨潤土% CMS%純堿%（s）（g/cm3）適應(yīng)土層10160.10.480.20.48201201.0651.205、7控制泥水成本途徑新漿n 控制膨潤土摻入比n 控制CMS摻入比n 控制純堿摻入比調(diào)整漿n 新漿+回收漿n 新漿+回收漿+CMSn 新漿+回收漿+HEFn 回收漿+CMSn 回收漿+HEFn 回收漿+膨潤土+堿控制泥水成本途徑新漿n 控制膨潤土摻入比n 控制CMS摻入比n 控制純堿摻入比調(diào)整漿n 新漿+回收漿n

11、新漿+回收漿+CMSn 新漿+回收漿+HEFn 回收漿+CMSn 回收漿+HEFn 回收漿+膨潤土+堿22泥水系統(tǒng)的組成 泥水盾構(gòu)的泥水系統(tǒng)由四大部分組成 造漿分系統(tǒng) 輸送分系統(tǒng) 處理分系統(tǒng) 泥水監(jiān)控分系統(tǒng) 2.3 泥漿伴制和漿液調(diào)整分系統(tǒng)2. 3.1 泥水拌制分系統(tǒng)n 當(dāng)盾構(gòu)在掘進(jìn)過程中，需要進(jìn)行新舊泥漿交替補(bǔ)充到盾構(gòu)刀盤面，形成一定厚度的泥膜便于刀盤切削。n 當(dāng)舊漿液漿量不足使需要及時(shí)補(bǔ)充新鮮漿液，造漿系統(tǒng)根據(jù)漿液的粘度、比重等技術(shù)指標(biāo)進(jìn)行調(diào)整。及時(shí)向盾構(gòu)正面刀盤面補(bǔ)充漿液，使刀盤正面快速形成泥膜，便于盾構(gòu)順利進(jìn)行掘進(jìn)施工。n 伴制泥漿的主要材料是膨潤土、CMS等。n 泥水拌制系統(tǒng)由新漿槽

12、、新漿泵、新漿攪拌器、新漿貯備槽、CMS攪拌槽、CMS攪拌器、CMS泵、分配閥和加水設(shè)備組成，n CMS攪拌槽貯存化學(xué)漿糊、新漿槽貯存膨閏土等材料，分別由攪拌器進(jìn)行攪拌，將攪拌后的CMS化學(xué)漿糊送入新漿槽進(jìn)行混合攪拌制成新鮮漿液 漿液調(diào)整分系統(tǒng)n 調(diào)整槽分系統(tǒng)具有新舊漿液攪拌調(diào)整功能，同時(shí)也起到貯存漿液作用.n 回收的漿液經(jīng)過盾構(gòu)機(jī)反復(fù)應(yīng)用后，漿液的比重、粘度指標(biāo)會(huì)不斷發(fā)生變化，需要再次把切削土砂形成的混合泥漿通過新漿分系統(tǒng)分配的新漿重新進(jìn)行漿液技術(shù)指標(biāo)的調(diào)整。n 漿液調(diào)整系統(tǒng)由調(diào)整槽、剩余槽、調(diào)整槽拌器、剩余槽攪拌器、調(diào)整泵、剩余泵、密度泵、送漿泵、補(bǔ)液泵、分配閥和加水設(shè)備組成，n 調(diào)整槽對(duì)

13、新舊漿液進(jìn)行調(diào)整、剩余槽貯存新舊漿液，分別由攪拌器進(jìn)行攪拌，由密度泵進(jìn)行密度檢測(cè)，而后由送漿泵將調(diào)整好的漿液送往盾構(gòu)機(jī)，n 當(dāng)盾構(gòu)處于停止掘進(jìn)模式進(jìn)行管片拼裝時(shí)，為了確保刀盤面正面土壓力平衡，由補(bǔ)液泵進(jìn)行循環(huán)補(bǔ)液。 漿液調(diào)整分系統(tǒng)組成圖 2.4 泥水輸送分系統(tǒng)n 泥水輸送系統(tǒng)是將新漿和調(diào)整漿通過泵與管道輸送至盾構(gòu)開挖面；n 刀盤切削下來的干土和水合成的泥漿，通過泵與管道將泥水送往地面的處理系統(tǒng)進(jìn)行調(diào)整。 n 泥水輸送系統(tǒng)主要由泵、閥、管道及配套部件等組成，通過泥水監(jiān)控系統(tǒng)進(jìn)行自動(dòng)化操作。 2.5 泥漿分離和處理分系統(tǒng)n 泥漿分離和處理分系統(tǒng)的作用是將盾構(gòu)切削土砂形成的泥水進(jìn)行顆粒分離和處理后，

14、再將回收泥漿泵入調(diào)整槽。n 采用振動(dòng)篩作為首道初級(jí)分離比較合適，振動(dòng)篩的作用始對(duì)泥水作預(yù)處理，去除團(tuán)狀和塊狀等粗大顆粒。粗顆粒的分離采用三層振動(dòng)篩， <10mm粒徑顆粒通過第一層振動(dòng)篩進(jìn)入第二層，<6mm粒徑顆粒經(jīng)振動(dòng)后進(jìn)入第三層振動(dòng)篩，3mm泥漿顆粒物下料振入沉淀池，振動(dòng)篩所有的物上料排至堆土場(chǎng)地。 泥漿分離分系統(tǒng)（振動(dòng)篩）示意圖沉淀池平面圖 n 旋流處理分系統(tǒng)的主要功能是將經(jīng)過分離以后的中細(xì)顆粒漿液再次進(jìn)行細(xì)化處理，逐次降低漿液粒徑，處理系統(tǒng)一般采用多級(jí)旋流器進(jìn)行處理。 n 旋流器的工作原理是依據(jù)水動(dòng)力高速旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力達(dá)到處理目的，利用旋流泵在旋轉(zhuǎn)過程使旋流器產(chǎn)生負(fù)壓力，迫

15、使旋流器內(nèi)部懸浮的細(xì)微顆粒，通過離心作用產(chǎn)生螺旋式上升，通過上溢口被負(fù)壓力擠出，漿液中粗重顆粒在自重的重力作用下落入下溢口棄漿槽內(nèi)。n 旋流器不同的內(nèi)徑和頸長(zhǎng)比以及不同的工作壓力，會(huì)起到不同的處理效果。 旋流器工作原理簡(jiǎn)易圖 n 調(diào)整槽和剩余槽均有減速攪拌器、液位計(jì)、攪拌葉、差壓式密度計(jì)、密度泵、循環(huán)泵以及相應(yīng)的泵（調(diào)整泵、剩余泵）組成 .n 槽內(nèi)的漿液由攪拌器攪拌，調(diào)整的漿液技術(shù)指標(biāo)由密度計(jì)進(jìn)行檢測(cè)， 。n 為了防止槽內(nèi)漿液的滿溢及漿液虛空 ，安置高低液位計(jì)來控制漿液液位，n 調(diào)整槽與剩余槽之間采用溢流管連通，以確保泥水系統(tǒng)由足夠的送漿量，當(dāng)兩個(gè)槽體內(nèi)的漿液指標(biāo)不能滿足技術(shù)要求時(shí)，利用調(diào)整泵

16、和剩余泵互相進(jìn)行補(bǔ)充再次進(jìn)行調(diào)整。n 調(diào)整槽結(jié)構(gòu)與剩余槽結(jié)構(gòu)一致， 調(diào)整槽（剩余槽）結(jié)構(gòu)示意圖 泥水分離和處理分系統(tǒng)圖2.6 泥水監(jiān)控分系統(tǒng)泥水處理監(jiān)控系統(tǒng)在泥水平衡盾構(gòu)施工時(shí)一個(gè)十分主要組成部分，所有的泥水系統(tǒng)的運(yùn)行和操縱由泥水監(jiān)控系統(tǒng)來實(shí)現(xiàn)和完成。它具有系統(tǒng)各運(yùn)行數(shù)據(jù)與盾構(gòu)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)的通訊功能盾構(gòu)施工管理信息系統(tǒng)的泥水處理系統(tǒng)軟件界面的分成。所有泥水處理系統(tǒng)的監(jiān)控系統(tǒng)都由PLC程序?qū)崿F(xiàn)。通過泥水監(jiān)控系統(tǒng)的運(yùn)用，隨時(shí)為盾構(gòu)施工中央控制室提供可靠的信息和采集泥水系統(tǒng)的技術(shù)數(shù)據(jù)。同時(shí)通過控制系統(tǒng)中的顯示屏和觸摸屏及時(shí)了解和掌握相關(guān)的泥漿處理技術(shù)指標(biāo)。采用中央集中控制和就地控制兩級(jí)控制的模式，即

17、自動(dòng)、半自動(dòng)和手動(dòng)操作相結(jié)合的監(jiān)控系統(tǒng)。根據(jù)泥水處理系統(tǒng)工藝流程及各分系統(tǒng)、進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備的合理布置及簡(jiǎn)便操作。根據(jù)泥水分離和處理系統(tǒng)模式，對(duì)主循環(huán)系統(tǒng)設(shè)備控制、調(diào)整分系統(tǒng)和取水分系統(tǒng)；優(yōu)先考慮采用中央自動(dòng)/中央手動(dòng)控制，棄漿分系統(tǒng)設(shè)置為自動(dòng)運(yùn)行中央控制手動(dòng)開啟、停止，為了考慮工程成本，在處理過程中的加水、加漿控制則采取操作人員根據(jù)泥漿配比要求進(jìn)行人工判斷操作；制漿分系統(tǒng)設(shè)計(jì)為就地手動(dòng)控制配料配方，自動(dòng)制漿。均可選擇中央自動(dòng)運(yùn)行或在就地手動(dòng)操作。泥水處理系統(tǒng)監(jiān)控系統(tǒng)以掘進(jìn)模式控制、停止模式控制和循環(huán)模式控制三種不同的工程狀態(tài)進(jìn)行監(jiān)控，掘進(jìn)模式監(jiān)控系統(tǒng) 停止模式監(jiān)控系統(tǒng)圖 循環(huán)模式監(jiān)控系統(tǒng)圖 3

18、泥水系統(tǒng)的設(shè)計(jì)依據(jù)泥水物流平衡的計(jì)算31設(shè)計(jì)依據(jù)n 地質(zhì)資料：土質(zhì)、N值、考慮比重、粒度特性、粒度構(gòu)成、考慮最大粒徑，含水比。n 盾構(gòu)外徑、襯砌寬度、掘進(jìn)長(zhǎng)度，隧道坡度、掘進(jìn)速度。n 調(diào)整槽距豎工作豎井井口距離、沉淀池距豎工作豎井井口距離、始發(fā)出洞井盾構(gòu)中心切口水壓、終止進(jìn)洞盾構(gòu)中心切口水壓。n 送泥比重、送泥排泥管徑及電源。n 切口水壓 北岸出洞時(shí)切口水壓 最大值Pcmax14.1kg/cm2 最小值Pcmin13.1kg/cm2 南岸進(jìn)洞時(shí)切口水壓 最大值Pcmax1-0.25kg/cm2 最小值Pcmin1-1.25kg/cm2n 送泥漿的數(shù)據(jù) 固體比重 12.70 泥水比重 11.20

19、n 地質(zhì)數(shù)據(jù) 含水比 W1527.7 % 泥顆粒真比重 22.62.81 粒徑分布 Q4砂層34.7% 礫石30.6% Q2粉質(zhì)壤土34.7%32泥水物流平衡計(jì)算：n 送泥流量Q111.035 m3/min，n 排泥流量Q214.0 m3/minn 送泥水配比：n 土顆粒重量Ww1441.37 T/m3n 水分容重Wv1=367.79 m3/m3n 送泥水管路揚(yáng)程損失率HR10.95n 排泥水管路揚(yáng)程損失率HR20.93n 送泥管徑 d1250mmn 排泥管徑d2300mmn 原土中值粒徑 d600.05mmn 泥水處理場(chǎng)地與豎井的高差ht03.3 送排泥流量的計(jì)算n 切削截面面積A×

20、;D2/4×92÷463.6m2n 地層含泥率 K100÷（1002×W）×100% 100÷（1002.71×21.35×100% 63.35 vol%n 掘削土砂量 qA×v÷10063.62×4.5÷1002.86m3/minn 掘削土的干砂量 Gq×K÷1002.86×63.35÷1001.81m3/min3.4 排泥泵數(shù)據(jù)計(jì)算 n 排泥流量Q2 18 m3/min，排泥管相當(dāng)直管長(zhǎng)度 (閥門、彎頭按直線管道長(zhǎng)度5 %計(jì)) L2

21、 =(L+HD/2+l2+×=(4251+44.69/2+200+2) ×1.05= 4717.8 mn 排泥管的總抵抗損失 （Hf2 m） 排泥管每米損失揚(yáng)程 Jm210.6×(c2)-1.8×d2-4.8×(Q2/60)1.8×2 10.6×(140)-1.8××(18/60)1.8×1.34 =0.058 m/m Hf2Jm2×L2= 0.0581×4717.8=274.1n 吸入揚(yáng)程 （Hs2 m ） 盾構(gòu)到達(dá)終點(diǎn)時(shí)切削面水壓為零，所以 Hs20 mn 全揚(yáng)程 H2

22、= Hf2 +HD/2+hHs2 =274.1+44.69/2+20316.2 mn 排泥泵揚(yáng)程的減低率 HR2=0.93n 排泥泵工作時(shí)的全揚(yáng)程 HT2= H2 / HR2=316.2/0.93=340 mn 始發(fā)時(shí)排泥泵需要的全揚(yáng)程 HT2S 始發(fā)時(shí)排泥管相當(dāng)直管長(zhǎng)度 Lt2=(HD/2+l2+h) × =(44.69/2+200+2)×1.15=278.4 始發(fā)時(shí)排泥管阻力損失揚(yáng)程 Hf2S=Jm2×Lt2 b=0.0581×278.4=16.18 m 所以始發(fā)時(shí)排泥泵需要的全揚(yáng)程 HT2S=(HD/2+h+ Hf2S Hsv2)/HR2 =(44

23、.6×10/1.34)/0.93 =37.8 （ Hsv2為盾構(gòu)始發(fā)時(shí)的吸入揚(yáng)程） n 排泥泵揚(yáng)程的減低率 HR2=0.93n 排泥泵工作時(shí)的全揚(yáng)程 HT2= H2 / HR2 =316.2/0.93=340 mn 始發(fā)時(shí)排泥泵需要的全揚(yáng)程 HT2S 始發(fā)時(shí)排泥管相當(dāng)直管長(zhǎng)度 Lt2=(HD/2+l2+h) × =(44.69/2+200+2)×1.15=278.4 始發(fā)時(shí)排泥管阻力損失揚(yáng)程 Hf2S=Jm2×Lt2 =0.0581×278.4=16.18 m 所以始發(fā)時(shí)排泥泵需要的全揚(yáng)程 HT2S=(HD/2+h+ Hf2S Hsv2)/HR

24、2 =(44.6×10/1.34)/0.93 =37.8 （ Hsv2為盾構(gòu)始發(fā)時(shí)的吸入揚(yáng)程） 3.5 送泥泵數(shù)據(jù)計(jì)算n 送泥流量Q115.14 m3/min， n 送泥管相當(dāng)直管長(zhǎng)度 (閥門、彎頭按直線管道的5 %計(jì)) L1 =(L+HD/2+l1) × =(4250+44.69/2+180) ×1.05 = 4693.6 mn 送泥管的總抵抗損失 （Hf1 m） 送泥管每米損失揚(yáng)程Jm1=0.0459 Hf1Jm1×L1=0.0459×4693.6 =215.4 mn 排出揚(yáng)程 （ 分二種情況計(jì)算） a. 盾構(gòu)到達(dá)3450m時(shí)，切削面最大水

25、壓為3.55kg/cm2 Hp1a=Pcmax×10/1 =3.555×10/1.2=29.63 mn b. 盾構(gòu)到達(dá)終點(diǎn)時(shí)，此時(shí)切削面水壓為零 Hp1b=0 mn 全揚(yáng)程 （分二種情況計(jì)算） a. H1a = Hf1H+D/2+ Hp1a+hf0 =204.93 m b H1b = Hf1H+D/2+ Hp1a+hf0 =213.35n 送泥泵揚(yáng)程的減低率 HR1=0.95n 送泥泵工作時(shí)的全揚(yáng)程 HT1= H1b / HR1=224.6 mn 始發(fā)時(shí)送泥泵需要的全揚(yáng)程 HT1S 始發(fā)時(shí)送泥管相當(dāng)直管長(zhǎng)度 Lt1 Lt1=(HD/2+l1) ×=(44.69/2

26、+180) ×1.15=253.1 m 始發(fā)時(shí)送泥管阻力損失揚(yáng)程 Hf1S Hf1S=Jm1×Lt1=0.0459×253.1=11.6 m 所以始發(fā)時(shí)送泥泵需要的全揚(yáng)程 HT1S HT1S=(HD/2+ Hf1SHv1)/HR1 =5.96 m Hv1為盾構(gòu)始發(fā)時(shí)的抵抗揚(yáng)程 4.6 送泥泵數(shù)量及位置的確定 送泥泵選用石家莊水泵廠生產(chǎn)的WARMAN渣漿泵（12/10GG），根據(jù)送泥流量Q115.14 m3/min，查得此時(shí)泵的揚(yáng)程為H50m，泵轉(zhuǎn)速R800 r /min，功率P600kw，設(shè)P1.2的位置為X1.2n 實(shí)揚(yáng)程 ha1.2 =HD/20.002 X1

27、.2 X1.2 mn 相當(dāng)直管長(zhǎng)度 PL1.2 =(l1+HD/2 + X1.2) ×1.05 =（180+44.64.5+ X1.2）×1.05=231.1+1.05 X1.2 mn 揚(yáng)程送泥管的總抵抗損失 （Hf1 m） 送泥管每米損失Jm10.0459 m/m (見43)n 抵抗揚(yáng)程 Hv1.2Pcmax×10÷130.83 mn 全揚(yáng)程 HT1.2 =（ha1.2+ Hf1.2Hv1.2 ）/0.95 n 送泥泵的揚(yáng)程為50 m，則有 (40.10.002 X1.2+10.61+0.0482 X1.2+30.83)/0.95=50n 經(jīng)計(jì)算需要5

28、臺(tái)送泥泵 。3.7 排泥泵數(shù)量及位置的確定 排泥泵選用石家莊水泵廠生產(chǎn)的WARMAN渣漿泵（14/12GG），根據(jù)排泥流量Q218 m3/min，查得此時(shí)泵的揚(yáng)程為H49m，泵轉(zhuǎn)速R600 r /min，功率P600kw。 n 實(shí)揚(yáng)程 ha2.6=HD/2h0.002 Y2.644.69/22+42.10.002 Y2.6 m 相當(dāng)直管長(zhǎng)度 PL2.6 =(l2+HD/2h + Y2.6) ×1.05n 送泥管的總抵抗損失 （Hf2.6 m） 送泥管每米損失揚(yáng)程 Jm2 = 0.0581 m/m Hf2.6PL2.6×Jm2=(254.2+1.05 Y2.6) ×

29、0.0581 n 吸入揚(yáng)程 Hs2.6Pcmin×10÷22.7×10÷1.3420.15 mn 全揚(yáng)程 HT2.6 =（ha2.6+ Hf2.6Hs2.6）/0.93n 排泥泵的揚(yáng)程Pe49 m，P2.149 m，則有 (42.10.002 Y2.6+14.77+0.061 Y2.620.15)/0.93=49×2n 經(jīng)計(jì)算需要6臺(tái)排泥泵 。4 穿黃隧道泥水系統(tǒng)設(shè)計(jì)針對(duì)南水北調(diào)中線穿黃隧道工程所含飽水中細(xì)砂層、透水砂層、粉質(zhì)壤土層，局部粗砂層，并有砂礫、孤石和古樹等的特殊地質(zhì)條件情況，參照國內(nèi)外泥水盾構(gòu)掘進(jìn)施工的經(jīng)驗(yàn)，本著盡可能降低施工成本的

30、原則，通過縝密的比選和構(gòu)思，提出如下泥水系統(tǒng)的技術(shù)方案。系統(tǒng)的設(shè)計(jì)思路在于分離和處理 大于0.074mm粒徑泥漿顆粒，小于0.020mm粒徑范圍內(nèi)泥漿漿液進(jìn)行回收利用。降低工程成本，提高工程效率。 泥水處理系統(tǒng)的模式以集成模塊化產(chǎn)品為主，以沉淀池為輔。n 泥水處理系統(tǒng)分成“處理子系統(tǒng)、調(diào)整子系統(tǒng)、新漿自造子系統(tǒng)、棄漿子系統(tǒng)”。4.1 集成模塊化泥水處理設(shè)備分別由振動(dòng)篩為初級(jí)處理，除砂器循環(huán)處理為一級(jí)分離處理，除泥器（清潔器）為二級(jí)分離處理設(shè)備組成。形成一整套處理設(shè)備，其處理能力為500 m3/h。 由盾構(gòu)排泥管排出的漿液，經(jīng)過振動(dòng)篩的篩分作用，5mm顆粒排至棄渣土堆場(chǎng)。將<5mm顆粒的漿

31、液通過篩網(wǎng)送入除砂器槽體，通過除砂器的下方的脫水篩使除砂器反復(fù)循環(huán)處理，將0.020mm顆粒排至棄渣土堆場(chǎng)。<0.020mm顆粒的漿液送入除泥器（清潔器）槽體，利用除泥器再次處理，使<0.020mm顆粒的漿液送入調(diào)整池，經(jīng)過新舊漿液調(diào)整的指標(biāo)達(dá)標(biāo)后通過送漿泵將漿液送往盾構(gòu)刀盤面。 初級(jí)處理設(shè)備采用USL3.6X5.25G型直線振動(dòng)篩，可滿足處理0.074mm粒徑漿液;其工作額定流量為8.33m3/min（500 m3/h）。 一級(jí)處理設(shè)備采用FX-350型除砂器，由6只旋流器和一臺(tái)泵組成，可滿足處理0.074mm粒徑漿液;每只旋流器工作額定流量為1.39m3/min。每組處理能力達(dá)

32、500 m3/h，旋流器上液口漿液流往除泥器泥漿槽。 二級(jí)級(jí)處理設(shè)備采用FX-125型清潔器，每組由42只旋流器和泵組成，每只旋流器處理量為0.2 m3/min。每組處理能力達(dá)500 m3/h。 脫水篩采用USL3.6X5.25G型直線振動(dòng)篩，脫水篩網(wǎng)眼目數(shù)為100目。要滿足盾構(gòu)排放1500m3/h的需求量，每條隧道盾構(gòu)施工需要三套集成模塊化泥水處理設(shè)備。系統(tǒng)應(yīng)急設(shè)施沉淀池輔助處理系統(tǒng)， 沉淀池目的在于一旦處理系統(tǒng)設(shè)備發(fā)生故障或個(gè)別設(shè)施損壞時(shí)，為確保盾構(gòu)正常施工而采用的手段。由盾構(gòu)排泥管的漿液排至沉淀池，在自流的過程中，將大于0.03mm(盾構(gòu)排放的漿液比重約在1.35以上)粒徑的漿液，在自重的作用下，逐漸沉淀。小于0.03mm粒徑漿液處于懸浮狀態(tài)，隨著液體流動(dòng)往后道濾池流去。根據(jù)施工場(chǎng)地狀況，沉淀池采用迷宮式5節(jié)濾池，盾構(gòu)排放的漿液以20%的速率遞減，隨后再經(jīng)過一級(jí)處理和二級(jí)處理形式達(dá)到分離處理目的。 經(jīng)逐次沉淀的漿液通過泵送至調(diào)整槽進(jìn)行調(diào)整。沉淀池的有效容積約在4000立方。 4.2 新漿制造系統(tǒng) 調(diào)漿系統(tǒng)在泥水平衡