落地式外腳手架施工計算書

1、目 錄第一章 編制依據(jù)1第二章 工程概況1第三章 腳手架搭設方案2第四章 施工準備2第五章 落地雙排外腳手架設計與搭設2第六章 腳手架拆除16第七章 防電17第八章 避雷18第九章 腳手架的驗收及維護19第十章 安全注意事項20第一章 編制依據(jù)一、 北京中建建筑設計院有限公司珠海分公司設計的“海悅云天花園”建筑、結構施工圖及相應標準圖集。二、 國家、地方現(xiàn)行相關規(guī)范、規(guī)程、標準，主要包括：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ1302001建筑結構荷載規(guī)范 GB50009-2001混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范 GB502042002建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 JGJ80-91三、本工程

2、施工組織設計四、計算軟件：PKPM施工版第二章 工程概況擬建海悅云天花園位于珠海市香洲區(qū)，地形總體較為平坦，交通方便。該工程占地面積為18862.39，總建筑面積91983.55，住宅面積63598.67，商業(yè)面積3400.35。本工程±0.000標高相當于黃海高程19.300。建筑群為2幢18層和2幢 28層高層及二層地下車庫組成(地下室建筑面積21621.60)，其中1#樓裙房2層；2#樓1層架空層；3#樓裙房3層；4#樓裙房3層。本方案只涉及地下室及裙房落地雙排外腳手架，上部塔樓懸挑架另詳專項方案。本工程所處珠海地區(qū)，有強風頻繁、風速較大的特點。年平均風速為3.3米/秒，累年最

3、大風速超過12級，有40米/秒以上的記錄；最大風速出現(xiàn)在810月，均是臺風影響的結果。珠海位于珠江口段的中心，屬臺風多登陸地段，平均每年受影響4.1次，其中從本區(qū)登陸的臺風，年平均1.4次，每年710月是臺風的盛季。常年盛行風向為東南風和東北風，頻率均在10%,較多風向集中在N-E-SE，最少風向為NW-WSW?；撅L壓為0.85kN/m2。第三章 腳手架搭設方案一、 根據(jù)本工程地下室及裙房樓層高度、結構特點、施工進度安排，本工程地下室及裙房擬全部采用落地雙排鋼管扣件式外腳手架。二、 地下室外腳手架全部從基坑底往上搭設，裙房部分腳手架在地下室回填以后往上搭設，部分從地下室頂板向上搭設，腳手架需

4、搭設的最高高度為4棟裙房外腳手架，為17.05m。三、 外腳手架必須具有足夠的承載力、剛度和穩(wěn)定性，在各種荷載作用下不發(fā)生失穩(wěn)、倒塌以及超過允許要求的變形、傾斜、搖晃或扭曲現(xiàn)象，確保安全施工。第四章 施工準備一、 項目綜合技術組根據(jù)本方案編制鋼管、扣件、安全網(wǎng)、勞動力、施工機具等的需用計劃，并及時提供給項目經(jīng)理和技術負責人。二、 項目經(jīng)理根據(jù)需用計劃負責組織有關人員落實鋼管、扣件、勞動力、施工機具等的供給渠道，盡快訂立供給關系或合同，保證按時進場。三、 鋼管、扣件等必須有出廠合格證書，對其質量應嚴格把關，經(jīng)質安專人驗收合格后方可采用。四、 架工必須是持有操作證、體檢合格的才能進場施工，掛牌上崗

5、，穿戴整潔，文明禮貌，團結互助，無污言穢語，不打架斗毆。五、 項目技術負責人根據(jù)本方案及現(xiàn)場具體情況對架工進行詳細的技術、安全交底，嚴格遵守中華人民共和國行業(yè)標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001，J84-2001)，明確分工，責任到人。第五章 落地雙排外腳手架設計與搭設一、 搭設參數(shù)與搭設原則1. 立桿（1）腳手架僅為地下室范圍時立桿縱距1.8m，地下室延伸至裙房以上及其他落于地下室頂板上的裙房外架立桿間距縱距1.5m。因部分首層結構板擴展在地下室外墻外，故此部分外墻需先搭設架體，立桿縱距仍為1.8m，待施工至首層板時再行拆除，另搭設支模架。立桿橫距均為0.8m,立

6、桿離結構設置為0.3m。不同立桿間距的架體分布示意圖見附圖1（2）相鄰立桿的接頭位置應錯開布置在不同步距內，與相近大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一。（3）立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。（4）立桿垂直偏差應不大于架高的1/400且不大于100mm。（5）立桿上對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心離主節(jié)點的距離不大于步距的三分之一。（6）地下室外架所有立桿底應加設300*300模板墊塊。（7）地下室在基坑側壁基礎外滿澆100厚C15砼墊層，并在基坑護壁處設置排水溝，該排水溝穿過

7、地下室外腳手架下，同時起到基坑與腳手架的排水作用，以避免基坑或腳手架被水浸泡，造成安全隱患。如下圖所示：（8）裙房立桿落于混凝土墩臺上，并應沿外架四周澆筑250厚1300寬混凝土C15基座,基座上每根立桿底腳處設置200*200*50墩臺，并在四周設置200寬最低處100深排水溝，如圖所示：（7）裙房腳手架首層所有立桿均應滿刷紅白油漆200間隔。2. 大橫桿（1） 步距h=1.8m。（2） 上下大橫桿的接頭位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離不宜大于縱距的三分之一。3. 小橫桿（1） 間距l(xiāng)1=1.8m，端頭伸出外排立桿b2=0.1m。 （2） 小橫桿搭于大橫桿之下并用直角扣件扣

8、緊，在任何情況下均不得拆除貼近立桿的小橫桿。4. 剪刀撐（1） 24m以下裙房腳手架每隔四跨交錯設置剪刀撐（即每道剪刀撐跨越5根立桿）。剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45°60°。（2） 剪刀撐斜桿接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用3個旋轉扣件固定，頂部扣件蓋板的邊緣至桿頂距離不應小于100mm。（3） 每道剪刀撐需設置到頂。（4） 斜桿兩端和夾角用旋轉扣件連接，并在其中間增加24個與立桿的扣結點。（5） 剪刀撐應滿刷紅白油漆200間隔。5. 護欄、擋腳板、安全網(wǎng)(1) 護欄腳手架外側需設護欄，護欄采用48×3.0鋼管搭設，高度為0.6m，即每步距內2道。(2

9、) 跳板腳手板采用鋼跳板鋪設于大橫桿上，鋪設時必須將鋼跳板的橫向鋼筋朝下放置，每層滿鋪。每個鋼跳板有四點與大橫桿綁扎牢固。(3) 擋腳板裙房腳手架擋腳板搭設于外立桿的內側，每二步設一次，采用200寬的舊層板，并刷上紅白油漆200間隔。(4) 安全網(wǎng)腳手架外立面掛密目安全網(wǎng)，安全網(wǎng)規(guī)格為6m×1.8m。6. 斜道(1) 根據(jù)施工要求，本工程在進行裙房施工時，將在每棟建筑物邊設置一道之字形斜道，以供人員上下及部分零星材料轉運。(2) 斜道單跑寬度為0.8m，坡度1：3左右。斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿和擋腳板、欄桿高度應為1.2m，擋腳板高度為200mm，采用200寬的舊層板，并刷上黃

10、黑油漆間隔200。(3) 斜道腳手板上應每隔250300mm設置一根防滑條，防滑條用舊模板制成，木條寬度為2030mm。7. 連墻點連墻點間隔2步3跨設置。地下室外架則在相應位置預留止水拉桿與連墻件焊接，外側采用斜撐或頂托支撐于護壁之上。裙房外架在墻柱部分的連墻點采用預埋 鋼筋并焊接的方式，如無相應墻柱，則在對應樓層的梁板位置預埋鋼管，采取扣件連接方式。如下圖所示：8、裙房腳手架立面如下圖所示：高度24米雙排落地式外架剪刀撐搭設立面圖 高度<24米雙排落地式外架剪刀撐搭設立面圖9、支模架防護欄桿本工程其支模層防護欄桿采用單排腳手架，立桿、橫桿、小橫桿等均采用48×3.0鋼管，直

11、角扣件連接。沿板塊后澆帶、膨脹加強帶分隔處邊長全長設置，立桿間距同支模架體立桿間距，在板下及下層結構面以上200處各設置通長大橫桿，并通過小橫桿與支模架連接，防護立桿均伸出上層結構面1200，并設置水平護欄鋼管兩道，外滿掛安全網(wǎng)，做法如圖所示：外腳手架在裙房、塔樓在搭設至屋面以上時，應高出女兒墻不小于1m，高出檐口應不小于1.5m。10、其他防護欄桿 電梯口、樓梯口及臨邊洞口等防護措施詳見安全文明施工方案。二、 搭設和注意事項1. 本工程裙房部分外墻落地雙排外腳手架立桿立于結構板面上，落地腳手架應對樓板荷載進行復核，對于承載力達不到要求的，需要在結構板下部相應位置設置支撐。2. 落地雙排外腳手

12、架搭設應選派專人負責檢查，內、外立桿采取對接接長，內、外大橫桿采取對接接長；有變形的桿件和不合格的扣件不能使用，扣件擰緊程度要適當扣件擰緊扭力矩宜在45-60N.m，不大于65N.m,有變形的桿件和不合格的扣件不能使用，隨時校正桿件垂直、水平偏差，避免誤差過大。3. 落地雙排外腳手架搭設順序：擺放墊板擺放掃地大橫桿豎立桿裝掃地小橫桿安第一步小橫桿安第一步大橫桿逐步搭設。4. 相鄰立桿接頭位置應錯開布置在不同步距內，且與相近大橫桿距離不宜大于步距三分之一；立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏；立桿垂直偏差不應大于架高的1/400。5. 每步架上、下大橫桿接頭位置應錯開布置在不同立桿

13、縱距內，且與相近立桿距離不宜大于縱距三分之一；每步架上、下大橫桿應錯開布置在立桿內側，以減少立桿偏心受載情況；每一面架內大橫桿縱向水平高低差不應超過5cm。6. 小橫桿置于大橫桿之下用直角扣件扣緊，在使用過程中不得拆除緊貼立桿的小橫桿。7. 設置防雷接地裝置，接地電阻不得大于10；搭設工人必須佩掛安全帶和穿膠鞋，禁止穿皮鞋和拖鞋；及時與結構進行拉結或者采取臨時支撐，確保搭設過程安全；未搭設完成的腳手架，在每天收工時一定要確保架子的穩(wěn)定，避免發(fā)生意外事故。8. 第一步架和以上每四步架以及操作層必須滿鋪腳手板(腳手板采用定型鋼筋網(wǎng)，且須滿足防火要求）。同時，每步架外側設置0.9m高的防護欄桿。9.

14、 落地雙排外腳手架外立面采用符合安檢標準的密目式安全網(wǎng)進行全封閉。落地雙排外腳手架在搭設、使用過程中應加強檢查，確保安全使用。10. 因外架立桿立于結構板上，在每根立桿下面墊300*300*18膠合板。11. 所有外架鋼管外立桿與剪刀撐在使用前全部刷一道紅色防銹漆。12.嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kn/，主體結構施工嚴禁將模板支撐與外架相連。三、裙房落地式鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為17.0米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿

15、的橫距0.80米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為48×3.0，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設9層。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.300×0.800/3=0.080kN/m 活荷載標準值 Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m 靜荷載的

16、計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.800=1.120kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.142+0.10×1.120)×1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.142+0.117×1.120)×1

17、.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.327×106/4491.0=72.770N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷載標準值q2=0.800kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.118+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.989mm 大橫桿

18、的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.300×0.800×1.500/3=0.120kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN 荷載的計算值 P=1.2×0.058+1.2×0.120+1.4×

19、1.200=1.893kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.893× =0.509×106/4491.0=113.231N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0&

20、#215;0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.058+0.120+1.200=1.378kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1377.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=1.128mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.137mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱

21、向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.038×0.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.800=2.773kN 單扣件抗滑承

22、載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1070 NG1 = 0.107×17.000=1.819kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2 = 0.300×9×1.500×(0.800+

23、0.300)/2=2.228kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3 = 0.140×1.500×9/2=0.945kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×17.000=0.127kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.119kN。 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.000×2

24、5;1.500×0.800/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0 = 0.750 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表的規(guī)定采用：Uz = 0.840 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.134 經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.750×0.840×1.134 = 0.500kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×

25、;1.4NQ 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×5.119+0.85×1.4×3.600=10.426kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×5.119+1.4×3.600=11.182kN 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.85

26、5;1.4×0.500×1.500×1.800× 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.182kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為311

27、8/16=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =11182/(0.19×424)=139.164N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.426kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式

28、 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； Mw 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =10426/(0.19×424)+289000/4491=194.157N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 &

29、lt; f,滿足要求! 六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2k 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2k = 3.300kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 3.600kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.107kN/m； 經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 58.211米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉

30、的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2k 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K = 3.300kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 3.600kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.107kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩，； 經(jīng)計算得到，考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 23.788米。 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風荷載標準值，wk

31、= 0.500kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No = 5.000 經(jīng)計算得到 Nlw = 11.342kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 16.342kN 故連墻件抗拉最小鋼筋直徑為：*2=8.24 本工程采用14,鋼筋作為連墻件，連墻件的設計計算滿足要求! 因Nl = 13.292kN,故采用雙扣件鋼管連墻件，其抗滑力也滿足要求! 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力

32、 (kN/m2)，p = N/A；p = 44.73 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 11.18 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 250.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc × fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數(shù)；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 250.00 地基承載力的計算滿足要求!第六章 腳手架拆除一、 嚴格遵守拆除順序，由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)。二、 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆除腳手架；分段拆

33、除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。三、 當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固，再拆除連墻桿。四、 拆除腳手架時，應設置警戒區(qū)和警戒標志，并由專職人員負責警戒。五、 腳手架的拆除應在統(tǒng)一指揮下進行，工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆除工作，并按規(guī)定使用安全防護用品；六、 各構配件嚴禁拋擲至地面。七、 運至地面的構配件應及時整修、保養(yǎng)，并按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。第七章 防電腳手架在架設和使用期間，要嚴禁與帶電體接觸。腳手架需要或靠近380V以內的電力線路，距離在2m以內時，在架設和使用期間應斷電或拆除電源，如不能拆除，應采取可靠的絕緣措施，

34、措施如下：（1）對電線和腳手架鋼管進行包扎隔絕。可用絕緣膠布，塑料布或其它絕緣性能良好的材料，由專業(yè)電工進行包扎。包扎好的電線與腳手架離開，可在包扎好的電線與包扎好的鋼管之間設置可靠的隔離層，并綁扎牢固，以免晃動摩擦。（2）腳手架采取接地處理。電力線路垂直穿過或靠近腳手架時，應將電力線路周圍至少2m以內的腳手架水平連接，并將線路下的腳手架垂直連接進行接地；如電力線路和腳手架平行靠近時，應將靠電力線路的一段腳手架在水平方向連接，并在靠墻的一側每隔25m設一地極，接地極入土深度2.5m。（3）在腳手架上施工的電焊機、混凝土振動器等，要放在干燥木板上，操作者要戴絕緣手套，穿絕緣鞋，經(jīng)過腳手架的電線要

35、嚴格檢查并采取安全措施。電焊機、振動器等外殼要采取保護性接地或接零措施。第八章 避雷因廣州地區(qū)多雷雨，故本工程外腳手架設避雷裝置，其要求如下：（1）避雷針用直徑32mm，壁厚為3mm的鍍鋅鋼管，設在建筑物四角的腳手架立桿上，高度不小于1m，并將所有最上層的橫桿全部連通，形成避雷網(wǎng)路。（2）接地極1）接地極的材料采用鋼材。垂直接地極采用長度2m，壁厚為3.5mm，直徑為48mm的鋼管；水平接地極可采用直徑為10mm的圓鋼。2）接地極的設置可按腳手架的連續(xù)長度40m設置一個地極，但應滿足離接地極最遠點內腳手架上的過渡電阻不超過10的要求，如不能滿足此要求時，應縮小接地間距。接地電阻（包括接地導線電

36、阻加散流電阻）不得超過10。如果一個接地極的接地電阻不能滿足10的限值時，對于水平接地極應增加長度；對于垂直接地極則應增加個數(shù)，其相互間距離為3m，并用直徑10mm的圓鋼加以連接。接地極埋入地下的最高點，應在地面以下不淺于50cm。埋設接地極時，應將新填土夯實。接地極不得設置在干燥的土層內；位于地下水以下的磚石、沙土內均不得埋設接地極。（3）接地線引下線采用截面為20mm2的鋁導線。接地線的連接應保證接觸可靠。在腳手架的鋼管下部連接時，應用兩道螺栓卡箍，保持接觸面不小于10cm2。連接時應將接觸面的油漆及氧化層清除，使露出金屬光澤，并涂以中性凡士林。在有振動的地方采用螺栓連接時，應加彈簧墊圈等防松措施。接地線與接地極的連接采用焊接，焊接點長度應為接地線直徑的6倍。（4）注意事項1）接地裝置在設置前要根據(jù)接地電阻限值、本工程礫砂土的濕度和導電特性等進行設計，接地極和接地線的布置、材料選用、連接方式、制作和安裝要求等作出具體規(guī)定。裝設完后要用電阻表測定是否符合要求。2）接地極的位置，應選擇在人們不易走到的