工業(yè)鍋爐熱工性能試驗規(guī)程

1、GB/T10180-2003工業(yè)鍋爐熱工性能試驗規(guī)程解 讀楊 麟二零零四年 前 言 新發(fā)布的GB/T10180-2003工業(yè)鍋爐熱工性能試驗規(guī)程從2003年6月1日開始實施。我國關于熱工試驗標準是從JB2829-88工業(yè)鍋爐熱工試驗；GB10180-1988工業(yè)鍋爐熱工試驗規(guī)范至GB/T10180-2003工業(yè)鍋爐熱工性能試驗規(guī)程一步步演變過來的。從新發(fā)布并已實施的GB/T10180-2003工業(yè)鍋爐熱工性能試驗規(guī)程（以下簡稱標準），同以被代替的GB10180-1988工業(yè)鍋爐熱工試驗規(guī)范（以下簡稱老標準）相比，許多內容作了很大的修訂。因此，為了更好地使用標準，貫徹標準精神，現(xiàn)編寫GB/T10

2、180-2003工業(yè)鍋爐熱工性能試驗規(guī)程標準的解讀，同時對新老標準主要不同之處進行探討。 1 范圍標準規(guī)定了只要小于3.8M Pa的所有蒸汽鍋爐和熱水鍋爐，其中包括：過熱蒸汽鍋爐，真空鍋爐，常壓鍋爐和小型鍋爐的熱工性能試驗方法。標準適用于燃用固體、液體和氣體的鍋爐以及電能作為的鍋爐。同時明確了熱油載體鍋爐（導熱油爐），以及垃圾燃料的鍋爐可參照該標準使用。2 規(guī)范性應用文件對標準所引用標準進行了說明。3 術語和定義對標準所用時一些術語進行了定義解釋。其中3.8基準溫度是新提出的術語。4 符號和標準對熱工測試中所使用的名稱進行符號和單位的確定，其中q3也稱為化學未完全燃燒熱損失，q4也稱為物理未完

3、全燃燒熱損失或機械未完全燃燒損失。5 總則5.1 標準規(guī)定鍋爐效率應采用正、反平衡法測量，只有當鍋爐容量大于等于20T或大于等于14MW時，正平衡測定有困難，即固體燃料計量有困難時可采用反平衡測量鍋爐效率，所以一般燃油、燃氣鍋爐也需要采用正、反平衡法。手燒鍋爐因爐渣計量有困難，故允許只用正平衡法測定鍋爐效率，但此時應列出鍋爐的爐渣可燃物含量、煙氣含氧量及排煙溫度。標準中規(guī)定鍋爐效率為正平衡法和反平衡法測得的平均值，此規(guī)定同老標準（鍋爐效率以正平衡法測定值為準）相比更能準確表示出鍋爐效率。5.2 標準所制定的規(guī)程僅是對鍋爐進行熱工性能測試，考核鍋爐的熱工效率，所以其規(guī)定鍋爐效率，為不扣除自用蒸汽

4、和輔機設備耗動力折算熱量的效率，如需測定整個鍋爐島式系統(tǒng)時可以進行凈效率計算。5.3 標準中規(guī)定蒸汽鍋爐的出力由折算蒸發(fā)量來確定，在老標準規(guī)定蒸汽鍋爐的出力由實測決定，而依照JB2829標準規(guī)定鍋爐出力應由直接測量法決定，但同時規(guī)定當實測參數(shù)和設計不一致時，蒸發(fā)量應修正。此項規(guī)定使鍋爐熱工性能試驗數(shù)據(jù)同鍋爐設計數(shù)據(jù)相比更能反映鍋爐實際運行與設計的差異，例：一臺10噸1.6MPa蒸汽鍋爐其設計給水溫度為105，但在試驗中由于各種原因其給水溫度為20，折算蒸發(fā)量應為： =10000×(2793.40-85.54)/(2793.40-441.36)=11512.81kg/hDzs折算蒸發(fā)量

5、； 單位：噸/每小時（t/h）；DSC輸出蒸發(fā)量； 單位：噸/每小時（t/h）hbq、hgs飽和蒸汽、給水的實測參數(shù)的焓；單位為千焦每千克（kJ/kg）h*bq、h*gs飽和蒸汽、給水的設計參數(shù)下的焓；單位為千焦每千克（kJ/kg）6 試驗準備工作6.1 試驗工作前，試驗負責人首先要編制試驗大綱，編制試驗大綱是：1） 首先根據(jù)試驗目的和要求，確定試驗類型（仲裁試驗、定型試驗、驗收試驗、運行試驗）。2） 根據(jù)試驗類型確定被測鍋爐系統(tǒng)。例：有一臺蒸汽鍋爐在其尾部有一個余熱水箱，而水箱中被加熱后的熱水不進鍋爐另有別用，此時在試驗中就應確定此部分被吸收熱量，是否作為被測鍋爐系統(tǒng)中。3） 根據(jù)上述確定原

6、則，確定測量項目和測點位置。4） 根據(jù)測量項目選擇合適的測量儀表。5） 根據(jù)測量項目工作量，進行人員組織和分工。6.2 試驗過程中測試人員應保持相對穩(wěn)定，此舉有幾個優(yōu)點：1） 一組參數(shù)記錄有連續(xù)性。2） 在被測參數(shù)有異常時能即使發(fā)現(xiàn)。3） 一個參數(shù)記錄能作到責任到位。6.3 測試所用的儀表均應完好，并應是在檢定和標定的有效期內，這樣才能保證所計量的數(shù)據(jù)可靠準確。6.4 按照試驗大綱中的測點布置位置安裝儀表，如有更改應予以記錄在案。6.5 被測鍋爐輔機設備的運行均應正常，如有異?，F(xiàn)象應排除，如無法排除應停止試驗或進行協(xié)商連續(xù)試驗，但應予以記錄并在試驗報告中表示出來。例：一臺被測鍋爐在進行運行試驗

7、發(fā)現(xiàn)風機開到額定狀態(tài)時有異常響聲，此時作為運行試驗可繼續(xù)進行，但在試驗報告中應說明，此異常響聲，可能會影響鍋爐出力。6.6 試驗對被測鍋爐的參數(shù)必須與其它鍋爐的參數(shù)隔絕，如無法作到應計量。如：一臺被測熱水鍋爐同另一臺熱水鍋爐共享一根循環(huán)水管。由于條件限制被測鍋爐上無法安裝流量計，必須安裝在總管上，此時在另一臺鍋爐上也必須安裝流量計。6.7 為了試驗工作可靠、順利可行預備性試驗。預備性試驗所有試驗條件被測參數(shù)同正式試驗均應一致，如預備性試驗一切正常，此預備性也可作為一次正式試驗。7 試驗要求7.1 正式試驗應在穩(wěn)定工況1小時后進行，此項要求為了保證測試數(shù)據(jù)正確性、真實性。7.2 在定型試驗、仲裁

8、試驗和驗收試驗時都應保證鍋爐處于穩(wěn)定工況運行中。為了確保仲裁試驗和驗收試驗公正性，需要買方、賣方和試驗機構的三方人員到場，才能進行。7.3 試驗用煤應符合工業(yè)鍋爐用煤分類標準，同時符合制造廠設計要求。7.4 試驗期間鍋爐各項熱工性能參數(shù)應相對穩(wěn)定，其波動范圍符合下列規(guī)定：1） 鍋爐出力最大波動范圍：2003標準1988標準符合2003標準中圖一要求出力波動不宜超過±10%按標準圖一要求例：一臺10.5MW熱水鍋爐最大允許波動范圍為±9.5%。2） 蒸汽鍋爐壓力允許波動范圍：蒸汽鍋爐設計壓力2003標準1988標準小于1.0MPa小于85%小于80%大于等于1.0MPa,小于

9、等于1.6 MPa小于90%小于85%大于1.6 MPa,小于等于2.5 MPa小于92%小于90%大于2.5 MPa,小于3.8 MPa小于95%3) 過熱蒸汽溫度允許波動范圍：過熱蒸汽設計溫度2003標準1988標準250230-280之間230-280之間300280-320之間/350330-370之間330-370之間400380-410之間380-410之間每次試驗實測過熱蒸汽溫度最大值與最小值之差不得大于15/ 4) 蒸汽鍋爐實際給水溫度與設計值之差,在老標準中明確應控制在+30-20之間。在標準中則要求宜控制在+30-20之間，如溫度一旦超出負范圍，即偏差-20以上時，同時該鍋

10、爐有省煤器的，則測得的鍋爐效率按照每相差-60，效率予以折算數(shù)值下降1%予以折算。例： 一臺鍋爐設計給水溫度為105，實測溫度為34，鍋爐效率為80%，則折算效率： 折算=1.18%鍋爐折算效率 =實測折算=80%1.18%=78.82%5) 熱水鍋爐進、出水溫度與設計值之差，在老標準中規(guī)定不得大于±5。在標準中要求不宜大于±5，如一旦實際出水溫度平均值超出5偏差范圍，則對測試鍋爐進行折算，而鍋爐是否帶有省煤器均予以折算。帶有空氣預熱器的鍋爐可協(xié)商確定是否折算，具體折算方法如下：a. 燃煤鍋爐 實測出水平均溫度與設計溫度扣差15時，鍋爐效率下降1%。例：一臺燃煤鍋爐設計出水

11、溫度130，實際出水平均溫度102，鍋爐效率81%，則：折算=1.87%鍋爐折算效率 =實測折算=81%1.87%=79.13%b. 燃油、氣鍋爐實測出水平均溫度與設計溫度相差25時，鍋爐效率下降1%。例：一臺燃油鍋爐設計出水溫度95，實際出水平均溫度84，鍋爐效率90%，則：折算=0.44%鍋爐折算效率 =實測折算=90%0.44%=89.56%6) 熱水鍋爐的壓力在老標準中熱水鍋爐壓力不得低于設計壓力的70%，在標準中規(guī)定測試時壓力應保證出水溫度比該壓力下的飽和溫度至少低20。例： 1.0MPa熱水鍋爐實測出水溫度為106，則測試時熱水不得低于相對應126（106+20）的飽和蒸汽壓力查焓

12、位表得0.24MPa（絕對壓力）。7) 標準和老標準都規(guī)定，測試期間安全閥不得起跳，不得吹灰，不得排污，在標準中同時明確在過熱蒸汽鍋爐必須排污時，排污量應計量，但其數(shù)值不得超過鍋爐出力3%。7.5試驗開始與結束時，鍋筒水位和煤斗的煤位均應保持一致。為此，在試驗開始前在水位表和煤斗中應作好標記。當試驗結束時，水位和煤斗應回到其標記處。在整個試驗期間過量空氣系數(shù)、煤層厚度、爐排速度、給水量，給煤量等參數(shù)應盡可能保持一致。手燒爐測試應特別注意煤層高度和燃煤狀況結束和開始是否一致。7.6正式試驗測試時間：序號 序號03標準88標準282980標準1火床燃燒、火室燃燒、沸騰燃燒固體燃料應不小于4h火床燃

13、燒鍋爐不小于6h機械層燃燒、枷煤爐燃燒、沸騰爐、煤粉爐、油氣爐正平衡不小于4小時2火床燃燒甘蔗渣、木柴、稻殼等其它固體燃料應不小于6h火室燃燒鍋爐及沸騰燃燒鍋爐不小于4h機械層燃煤、拋煤爐、沸騰爐反平衡不小于4小時3手煤爐、下飼爐排應不小于5h，同時試驗期間至少包含一個完整的出渣周期手煤爐（包括一個以上清灰周期）正平衡不小于4小時4液體燃料和氣體燃料應不小于2h煤粉爐、油氣爐反平衡不小于4小時 從以上三個標準比較來看，標準有以下幾個特點。1） 它不分燃燒方式，火床、火室燃煤鍋爐均為4小時。2） 特別提出燃用特種固體燃料鍋爐為6小時。3） 把燃油、氣鍋爐單獨列出測試時間為2小時。7.7試驗次數(shù)

14、、蒸發(fā)量修正及誤差規(guī)定1） 試驗次數(shù)a. 鍋爐新產品定型試驗應在額定出力下進行兩次，其它試驗次數(shù)由協(xié)商決定，取消了110%超負荷能力測試。b. 沸騰燃燒鍋爐、水煤漿鍋爐和煤粉鍋爐應進行一次不大于70%額定出力下的穩(wěn)定性試驗，取消了燃油、氣鍋爐的低負荷試驗。c. 對額定蒸發(fā)量（額定熱功率）大于或等于20t/h（14MW）的鍋爐，進行反平衡測試2） 蒸發(fā)量修正每次試驗的實測出力應為額定出力的97%105%范圍內，蒸汽鍋爐測試時，當蒸汽和進水的實測參數(shù)與設計不一致時，鍋爐的蒸發(fā)量應按下式進行修正：a. 對飽和蒸汽鍋爐 b. 對過熱蒸汽鍋爐 式中：Dzs折算蒸發(fā)量： 單位：噸/每小時（t/h）；DSC

15、輸出蒸發(fā)量 ： 單位：噸/每小時（t/h）； hgq、hbq、hgs過熱蒸汽、飽和蒸汽、給水的實測參數(shù)的焓，單位為千焦每千克（kJ/kg）； h*gq、h*bq、h*gs過熱蒸汽、飽和蒸汽、給水的設計參數(shù)下的焓，單位為千焦每千克（kJ/kg）。例：某臺鍋爐型號為SHL20-2.5/400-AII，其設計給水溫度為105，設計給水壓力為2.7Mpa，實測鍋爐出力為20142kg/h,給水溫度為90，蒸汽壓力為2.45 Mpa，過熱蒸汽溫度為390。則：設計過熱蒸汽溫度400，蒸汽壓力2.45 MPa，查焓值表得h*gq=3239.00 kJ/kg；設計給水溫度105，設計給水壓力為2.7 MPa

16、，查焓值表得h*gs=441.99 kJ/kg；實測過熱蒸汽溫度390，蒸汽壓力為2.45 MPa，查焓值表得hgq=3216.75 kJ/kg；實測給水溫度為90，蒸汽壓力為2.65 MPa，查焓值表得hgs=379.00 kJ/kg； 根據(jù)過熱蒸汽鍋爐蒸發(fā)量修正公式得：DZS=20142×(3216.75-379.00)/(3239.00-441.99)=20435.34kg/h。3） 試驗效率之差范圍:03標準88標準282980燃固體燃料正、反平衡效率之差不大于5%正、反平衡效率之差不大于5%正、反平衡之差不大于5%兩次試驗正平衡效率之差不大于3%兩次試驗正平衡效率之差不大于

17、4%兩次試驗正平衡效率之差不大于4%兩次試驗反平衡效率之差不大于4%兩次試驗反平衡效率之差不大于6%兩次試驗反平衡效率之差不大于6%燃油氣鍋爐各種平衡效率值之差不大于2%/標準比老標準要求更高，同時特別提出了燃油、氣鍋爐的效率值之差不大于2%的要求。7.8電加熱鍋爐試驗要求:電加熱爐試驗時間為1h,可只進行正平衡試驗，兩次正平衡效率差值應在1%之內。試驗使用的電度表應選用數(shù)字式電度表為好，可減少讀數(shù)誤差，因為電度表上每一個讀數(shù)經過互感器后應做相應的放大倍數(shù)。例：現(xiàn)有一臺電熱鍋爐測試，現(xiàn)試驗使用互感器為400：5，電度表讀數(shù)為每小時5.6度，則實際用電量為N=5.6×400/5=448

18、度，比原讀數(shù)擴大80倍。7.9熱油載體鍋爐試驗要求；其試驗方法基本同熱水鍋爐一樣，由于導熱油比熱容不是一個常數(shù)，它隨著溫度的變化而變化，在圖表上顯示其基本為一根斜線。為此在計算其進、出油比熱容時，以其實測溫度下的進、出口油的比熱容與在0時的比熱容的平均值為準。例：某導熱油載體鍋爐的進油溫度為220，出油溫度為250，求其進、出油焓值。 根據(jù)熱油載體鍋爐所使用的導熱油物理特性查得其:0時的比熱為Co=1.7019kJ/kg.； 220時比熱為C220=3.1052 kJ/kg.；250時比熱為C250=3.2993 kJ/kg.。則進油平均比熱C-220=（C220+C0）/2=2.4036 k

19、J/kg.；進油焓hj= C-220×t進 =2.4036×220=528.78 kJ/kg。 出油平均比熱C-250=（C250+C0）/2=2.5006 kJ/kg.； 出油焓hc= C-250×t出=2.5006×250=625.15 kJ/kg。7.10基準溫度在沒有特殊要求的情況下，一般選用環(huán)境溫度。因進風溫度、燃料溫度等對測試結果影響極其微小，故可以忽略不計環(huán)境溫度對其影響。 在燃用重油即對燃油進行加熱的鍋爐時，需計算加熱燃料的熱量。計算時，也應計算燃油與0時平均比熱。8測量項目8.1各種熱工性能試驗測量項目的確定每次熱工測試測量項目都應在試

20、驗大綱中明確下來。鍋爐驗收及仲裁試驗的測量項目可協(xié)商來增減測量項目，運行試驗可按需要而定。8.2熱工試驗效率計算測量項目在8.2條中列出各種燃料、燃燒方式及供熱方式下的全部熱工試驗效率計算及出力計算所需測量的目。在實際試驗時，可按不同的爐型確定其測量項目。例1：一臺WNS2-1.25-Y型鍋爐熱工測試需測量項目：a 燃料的元素分析、工業(yè)分析、發(fā)熱量；b 燃料的密度、溫度；c 燃料消耗量；d 給水流量；e 給水溫度、給水壓力；f 蒸汽壓力；g 蒸汽濕度；h 排煙溫度；i 排煙處煙氣成份（含RO2、O2、CO）；j 鍋水取樣量（包括排污量）；k 入爐冷空氣溫度；l 當?shù)卮髿鈮毫Αh(huán)境溫度；m 試驗

21、開始到結束的時間。 例2：一臺SHF20-1.25/95/70-H型鍋爐熱工測試所需測量項目a 燃料的元素分析、工業(yè)分析、發(fā)熱量；b 循環(huán)水流量；c 回水溫度、回水壓力；d 出水溫度、出水壓力；e 排煙溫度；f 排煙處煙氣成份（含RO2、O2、CO）；g 燃燒室排出溢流灰和冷灰溫度；h 渣流灰、冷灰和煙道灰重量；i 渣流灰、冷灰、煙道灰和飛灰可燃物含量；j 入爐冷空氣溫度；k 當?shù)卮髿鈮毫?、環(huán)境溫度；l 試驗開始到結束的時間。8.3 熱工性能試驗工況分析測量項目此項根據(jù)實驗的不同需要進行選擇測量。9測試方法9.1 燃料取樣的方法1） 固體燃料取樣量不得少于總燃料量的1%，但總取樣量不少于10k

22、g，取樣方法按附錄A進行。在取樣時需注意一防止煤中水分蒸發(fā)，二防止異物混入樣品中。2） 液體燃料從油箱或燃燒器前管道抽取不少于1L樣品，倒入容器內加蓋密封，在重油作為燃料取樣時，應在管道上取樣。3） 氣體燃料可由當?shù)孛簹夤净蚴吞烊粴夤咎峁┗瀳蟾婊蛟谌紵髑肮艿郎先樱谌訒r注意把燃氣取樣器中殘剩的氣體趕干凈。4) 對于混合燃料可按各種燃料的成分分析資料，按混合比例求得對應值，可作為同一燃料處理。9.2 燃料計量的方法1) 固體燃料用精度不低于0.5級的磅秤承重。2) 液體燃料計量方法有三種：a稱重；b油箱計量消耗體積；c精度不低于0.5級的油流量計。3) 氣體燃料用精度不低于1.5級

23、流量計并需將實際狀態(tài)的氣體流量換算到標準狀態(tài)下的氣體流量。9.3 當鍋爐額定蒸發(fā)量（額定熱功率）大于或等于20t/h（14MW）僅用反平衡法測定效率時，試驗燃料消耗量的確定其步驟為：1) 首先比較鍋爐實測熱工性能參數(shù)和設計參數(shù)，如排煙溫度、煙氣含氧量等實測參數(shù)均比設計參數(shù)為好則可設定一個高于設計效率的鍋爐正平衡效率；反之則相反。2) 在確定了鍋爐正平衡效率后，根據(jù)效率計算公式反算出燃料消耗量。3) 根據(jù)燃料消耗量進行鍋爐反平衡計算。4) 當計算所得的反平衡效率之值與估取值相差大于±2%時，則根據(jù)負偏差或正偏差重新設定一個鍋爐正平衡效率值進行計算，直至估算值和計算值相差±2%

24、之內。9.4 蒸汽鍋爐蒸發(fā)量的測量儀表和方法。1) 飽和蒸汽因為含有部分水，實際其是一個二相（液、氣）流體，所以用流量計測量其流量誤差會相當大，現(xiàn)一般通過測量鍋爐給水流量來確定。給水流量測量可用經標定過的水箱或用達到一定精度的流量計。2) 過熱蒸汽一般也通過測量鍋爐給水流量來確定，同時也可采用直接測量蒸汽流量來確定，但過熱蒸汽具有壓縮性，此法有一定誤差。測量儀表可用達到一定精度的流量計。9.5 熱水鍋爐循環(huán)流量同測量給水流量一樣，選用合適的達到一定精度的流量計即可，選用測量熱油載體鍋爐循環(huán)流量的儀表時應注意儀表能耐高溫介質。9.6 鍋爐水及蒸汽壓力測量采用彈簧式壓力表，精度不低于1.5級。9.

25、7 鍋爐蒸汽、水、空氣和煙氣介質溫度的測量可用水銀溫度計、熱電阻溫度計、熱電偶溫度計。水銀溫度計使用在100以下，精度要求不高的地方。例：進風溫度。熱電阻溫度計使用在500以下的地方。例：排煙溫度。熱電偶溫度計使用在500以上的地方。例：爐膛出口煙溫。熱水鍋爐進、出水溫；熱油載體鍋爐進、出油溫應使用精度高的鉑熱電阻溫度計和分辨率0.1的顯示儀表，同時還應注意二支鉑電阻的誤差一致性。測溫點應布置在管道式煙道截面上介質溫度比較均勻的位置，溫度計插入深度應在1/3至2/3之間，對于大噸位的鍋爐或截面積比較大的煙道測溫應用根據(jù)網格法布置每個測溫點，其取算術平均值。排煙溫度的測點應接近最后一節(jié)受熱面距離

26、不大于1m處。9.8 煙氣成分分析，可用奧氏儀或用煙氣分析儀，其取樣點應同排煙溫度測點相接近處。9.9 為計算鍋爐固體未完全燃燒熱損失q4及灰渣物理熱損失q6應進行灰平衡測量，灰平衡測量是根據(jù)物質不滅定理來計算：指爐渣、漏煤、煙道灰、飛灰等總的含灰量等于燃料中的總含灰量，通常以爐渣、漏煤、煙道灰、飛灰等的總含灰量的重量的百分比來核算，其中飛灰所含的百分比是反推算出來的。各灰渣的百分比計算公式如下：式中：各種灰渣的百分比，單位為%；G為各種灰渣重量，單位為kg/h；C為各種灰渣含可燃物含量，單位為%；B為燃料消耗量，單位為kg/h；Aar為燃料中收到基含灰量，單位為%。例：一臺鍋爐每小時耗煤量為

27、3000kg/h，煤中含灰量Aar為25%，干爐渣重量為700kg/h，漏煤重量為50kg/h，煙道灰重量35 kg/h，爐渣可燃物含量為10%，漏煤可燃物含量為30%，煙道灰可燃物含量為35%，飛灰可燃物含量為40%。則：爐渣=； 爐渣=；煙道灰=；飛灰=1-（爐渣+爐渣+煙道灰）=1-（84%+4.67%+3.47%）=7.86%。9.10 為了進行灰平衡計算，應對爐渣、漏煤、煙道灰等進行計量和取樣化驗，因對飛灰應進行反推算，故只進行取樣化驗。9.11 各種灰渣的取樣方法。在出灰口定期或定車取樣；如試驗結束一次性出灰（漏煤等）的可按每車取樣，取樣方法按附錄A進行。每此試驗采集的原始灰渣重量

28、應不少于總灰中的1-2%，且灰、渣取樣量應不少于20kg，總灰量少于20kg時應予全部取樣，縮分后灰渣重量不少于1kg，濕爐渣應鋪在清潔地面待其稍干燥后再取樣和計量；漏煤、飛灰等取樣量應不少于0.5kg。9.12 飽和蒸汽濕度和過熱蒸汽含煙量測量方法按附錄C進行，取樣時注意等速取樣。9.13 風機風壓、風室風壓；煙、風道各段煙氣、風的壓力一般根據(jù)需要測量，用U型管即可。9.14 散熱損失按附錄D確定。9.15 每個測量數(shù)據(jù)應10至15分鐘記錄一次，熱水鍋爐進、出水溫；熱油載體鍋爐進、出油溫應5分鐘記錄一次，循環(huán)水量、循環(huán)熱油量用累積方法確定。9.16 熱工性能測試常用的一些參數(shù)表。見附錄E和附

29、錄F10 鍋爐效率的計算10.1 正平衡效率計算 10.1.1輸入熱量計算公式：Qr=Qnet,v,ar+Qwl+Qrx+Qzy式中: Qr_ 輸入熱量； Qnet,v,ar 燃料收到基低位發(fā)熱量； Qwl 加熱燃料或外熱量；Qrx 燃料物理熱；Qzy 自用蒸汽帶入熱量。 在計算時，一般以燃料收到基低位發(fā)熱量作為輸入熱量。 如有外來熱量、自用蒸汽或燃料經過加熱（例：重油）等，此時應加上另外幾個熱量。10.1.2飽和蒸汽鍋爐正平衡效率計算公式：式中：1 鍋爐正平衡效率； Dgs 給水流量； hbq 飽和蒸汽焓； hgs 給水焓； 汽化潛熱； 蒸汽濕度；Gs 鍋水取樣量（排污量）；B 燃料消耗量；

30、Qr_ 輸入熱量。10.1.3過熱蒸汽鍋爐正平衡效率計算公式： a. 測量給水流量時：式中：1 鍋爐正平衡效率； Dgs 給水流量； hgq 過熱蒸汽焓； hg 給水焓； 汽化潛熱； Gs 鍋水取樣量（排污量）；B 燃料消耗量；Qr 輸入熱量。b. 測量過熱蒸汽流量時：式中：1鍋爐正平衡效率；Dsc輸出蒸汽量；Gq蒸汽取樣量；hgq 過熱蒸汽焓 ；hgs 給水焓；Dzy自用蒸汽量；hzy自用蒸汽焓； hbq飽和蒸汽焓； 汽化潛熱； 蒸汽濕度； hbq飽和蒸汽焓；Gs鍋水取樣量（排污量）；B燃料消耗量；Qr輸入熱量。10.1.4 熱水鍋爐和熱油載體鍋爐正平衡效率計算公式式中：1鍋爐正平衡效率；

31、G循環(huán)水(油)量；hcs出水(油)焓；hjs進水(油)焓；B燃料消耗量；Qr輸入熱量。10.1.5電加熱鍋爐正平衡效率計算公式10.1.5.1電加熱鍋爐輸-出飽和蒸汽時公式為： 式中：1鍋爐正平衡效率； Dgs給水流量； hbq飽和蒸汽焓； hgs給水焓； 汽化潛熱； 蒸汽濕度；Gs鍋水取樣量（排污量）；N耗電量。10.1.5.2電加熱鍋爐輸-出熱水(油)時公式為：式中：1鍋爐正平衡效率； G循環(huán)水(油)量；hcs出水(油)焓；hjs進水(油)焓；B燃料消耗量；Qr_ 輸入熱量。10.2反平衡效率的計算公式為：2=100-(q2+q3+q4+q5+q6)式中：2鍋爐反平衡效率；q2 排煙熱損失

32、；q3氣體未完全燃燒熱損失；q4固體未完全燃燒熱損失；q5散熱損失；q6灰渣物理熱損失。其中q2、q3、q4、q5、q6的計算見表2 試驗數(shù)據(jù)綜合表。11其它量的計算 其它量的計算公式見表2 試驗數(shù)據(jù)綜合表。12試驗報告12.1試驗報告封面12.1.1報告封面應包括下例內容：a試驗報告編號；b試驗鍋爐型號；c委托單位(或制造廠)；d試驗地點；e報告編制簽名；f審核簽名；g批準簽名；h試驗單位；i試驗單位通信地址及電話。12.1.2報告封面副頁(第二頁)應包括下例內容：a. 試驗鍋爐型號；b. 鍋爐制造廠廠名；c. 鍋爐出廠編號；d. 試驗負責人；e. 試驗參加人員；f.協(xié)作單位；g.燃料化驗單

33、位。12.2報告正文應包括下例內容：a. 試驗任務和目的要求； 其包括：試驗任務的來源，試驗的主要項目； 試驗目的要求，執(zhí)行標準等內容。b. 測點布置圖及測量儀表的說明： 測點布置圖上應標明各個測點的名稱和位置。測量儀表的說明包括：測量項目；儀表名稱和型號；儀表精度；儀表制造廠；儀表編號。c 試驗工況說明和結果分析： 試驗工況說明是指在試驗期間需要說明情況。如：運行工況；燃燒情況；試驗中所遇到的情況等。結果分析是對試驗實測參數(shù)及計算結果進行分析和評價。d鍋爐設計數(shù)據(jù)綜合表（見表3）： 根據(jù)被試驗鍋爐型號及設計參數(shù)編寫鍋爐設計數(shù)據(jù)綜合表。e試驗數(shù)據(jù)綜合表（見表4）： 根據(jù)試驗數(shù)據(jù)編寫試驗數(shù)據(jù)綜合

34、表。f試驗結果匯總表（見表5）： 根據(jù)計算結果編寫試驗結果匯總表。12.3編寫試驗報告時，應根據(jù)被試驗鍋爐的參數(shù)及燃燒方法、運行工況、試驗要求等情況來編制12.4熱工試驗原始數(shù)據(jù)、化驗報告、試驗報告應由測試單位存檔備案。原始數(shù)據(jù)應有記錄人簽名、校對人簽名；化驗報告應有化驗人簽名、審核人簽名、化驗單位公章；試驗報告應有編制人簽名、審核人簽名、批準人簽名、試驗單位公章。附錄A（規(guī)范性附錄）：煤和煤粉的取樣和制備A.1 煤的取樣和制備A.1.1煤的取樣a.1 在拉煤小車上取樣：應在每車上都取樣。a.2 在地面上取樣：在煤堆四周高于地面10cm以上，取樣不得少于5點。a.3 在皮帶輸送機上取樣：應使用

35、鐵鍬（或鐵板等）橫截煤流，時間間隔應均勻。b. 上述取樣方法每點或每次重量不得少于0.5kg。c. 取好后的煤樣應放入帶蓋的鐵容器或塑料容器中，以防煤中水份蒸發(fā)。A.1.2煤樣的制備a煤取樣后應進行縮分?？s分宜在鋼板上進行，縮分時將煤樣混合破碎至13mm以下。b煤樣縮分應按錐體四分法進行。c將煤樣縮分至2kg左右，裝入二只容器內，標上標簽，并進行密封。一份送化驗室，一份保存?zhèn)洳?。A.2煤粉的取樣和制備原煤的取樣應在給煤處進行，如有可能也可直接取煤粉樣。制備方法同A.1.2。沸騰爐的煤樣取樣和制備同A.2。附錄B（規(guī)范性附錄）：奧氏分析儀吸收劑配置方法B.1奧氏分析儀是利用化學吸收法直接測定煙氣

36、試樣中RO2和O2的容積含量百分率的儀器。氫氧化鉀(KOH)水溶液吸收煙氣中的RO2其方程式如下： 2KOH+ RO2=K2RO3+H2O焦性沒食子酸C6H3(OH)3的堿溶液吸收煙氣中的RO2其方程式如下：C6H3(OH)3+3 KOH= C6H3(OK)3 + 3H2O4C6H3(OK)3 + O2=2(OK)3C6H2-C6H2(OK)3+2H2OB.2 奧氏分析儀第一個吸收瓶（靠近量氣管的）內充吸收RO2的 氫氧化鉀(KOH)水溶液，第二個吸收瓶內充吸收O2的焦性沒食子酸C6H3(OH)3的堿溶液B.3奧氏分析儀吸收劑配置方法： RO2的吸收溶液：100g氫氧化鉀(KOH)溶于200m

37、l蒸餾水中。 O2的吸收溶液：25g焦性沒食子酸C6H3(OH)3和75g氫氧化鉀(KOH)一起溶于200ml蒸餾水中。附錄C（規(guī)范性附錄）：飽和蒸汽濕度和過熱蒸汽含鹽量測定方法C.1總則工業(yè)鍋爐飽和蒸汽濕度可采用氯根法（硝酸銀容量法）、鈉度計法或電導率法進行測定；過熱蒸汽含鹽量可采用鈉度計法進行測定。C.2 蒸汽和鍋水樣的采集C.2.1取樣頭 蒸汽取樣頭可采用附錄C所示結構。C.2.2等速取樣時蒸汽試樣流量為了保證蒸汽取樣的準確性，蒸汽取樣管中的速度和蒸汽母管中蒸汽速度應相等，等速取樣時蒸汽試樣流量如下式： 式中：Gq蒸汽試樣流量，單位為千克每小時（kg/h）；dq蒸汽取樣管孔內徑，單位為（

38、mm）；d蒸汽母管內徑，單位為（mm）；Dsc鍋爐輸出蒸汽量，單位為千克每小時（kg/h）；N取樣孔數(shù)。例：一臺4t/h蒸汽鍋爐其蒸汽母管內徑為100mm，取樣管內徑為8mm,，則：Gq =4000×82/1002=25.6 kg/h蒸汽取樣應調節(jié)調節(jié)閥至計算的試樣流量，其偏差不宜超過±10%。C.2.3取樣點及取樣要求C.2.3.1鍋水取樣點應從具有代表鍋水濃度的管道上引出。一般從鍋爐表面排污管、水位表排污管上引出。C.2.3.2蒸汽和鍋水樣品應冷卻到基本相同的溫度，樣品應保持常流，并加以計量。C.2.3.3盛取蒸汽和鍋水樣品的容器可用玻璃、塑料燒杯。C.2.3.4在整個

39、試驗期間應定時同時對蒸汽和鍋水進行取樣和測定。C.3三種測定方法C.3.1氯根法（硝酸銀容量法） 此法測量飽和蒸汽濕度。C.3.2鈉度計法（PNa電極法）此法測量飽和蒸汽濕度和過熱蒸汽含鹽量。C.3.3電導率法此法測量飽和蒸汽濕度附錄D（規(guī)范性附錄）：散熱損失D.1總則鍋爐散熱損失應按熱流計法、查表法和計算法三種方法之一確定。D.2熱流計法此法一般適用比較小的鍋爐。D.3查表法散裝鍋爐按下表取用，以及部分快裝、組裝鍋爐散熱損失也可按下表取用。鍋爐出力t/h461015203565MW2.84.27.010.5142946散熱損失q5%2.92.41.71.51.31.10.8D.4計算法快裝、

40、組裝鍋爐（包括燃油、燃氣鍋爐和電加熱鍋爐）的散熱損失可近似地按下式計算;式中：q5 散熱損失，單位為%； F鍋爐散熱表面積，單位為平方米（m2）； B燃料的消耗量，單位為千克每小時（kg/h）或標準立方米每小時（m3/h）； Qr輸入熱量，單位為千焦每千克（kJ/ kg）或千焦每標準立方米（kJ/m3）。 如為電加熱鍋爐，式中B Qr用3600N代替，N為耗電量(kW·h)/h。附錄E （資料性附錄）煙氣、灰和空氣的平均定壓比熱容附錄F （資料性附錄）常用氣體的有關量值分別舉四個不同參數(shù)、不同燃燒方式和燃用不同燃料的測試數(shù)據(jù)計算實例：例1.燃用天然氣臥式內燃飽和蒸汽鍋爐，型號：WNS

41、1.-1.0-Q：試驗說明： 試驗進行正、反平衡測試，時間為2小時，散熱損失按計算法。試驗結果為：給水流量Dgs=1011.66 kg/h；燃料消耗量B=82.15 m3/h（標態(tài)）；鍋水取樣量Gs=5.00kg/h；蒸汽壓力P=0.91MPa；蒸汽取樣量Gq =10.00 kg/h；蒸汽濕度=2.84%；給水溫度tgs =12.50；給水壓力Pgs =1.09 MPa；排煙處RO2 =10.60%；排煙處O2 =2.20%；排煙處CO =112.00ppm；.冷空氣溫度tlk =8.50；排煙溫度tpy =211.00；散熱面積F =24.7m2；化驗結果為：收到基甲烷CH4=95.62%；

42、收到基乙烷C2H6=1.63%；收到基丙烷C3H8=0.39%；收到基丁烷C4H10=0.27%；收到基戊烷C5H12=0.06%；收到基氫氣H2=0.06%；收到基氮氣N2=0.10%；收到基二氧化碳CO2=1.87%；收到基低位發(fā)熱量(Qnet，v，ar)q=36240.0 kJ/m3。例2.燃用重油臥式內燃有機熱載體（導熱油）爐，型號：YYW-1000Y：試驗說明： 試驗進行正、反平衡測試，時間為2小時，散熱損失按計算法，導熱油性能參數(shù)由制造廠提供。試驗結果為：循環(huán)油量G=43843.00 kg/h；進油溫度tjs =187.00；出油溫度tjs =215.00；進油壓力Pjs =0.3

43、4 MPa； 出油壓力pcs =0.22MPa；燃料消耗量B=105.50kg/h；燃油溫度ty = 131.00；排煙處RO2 =13.20%； 排煙處O2 =3.30%；排煙處CO =258.00ppm；冷空氣溫度tlk =22.00；排煙溫度tpy =291.00； 散熱面積F =24.70 m2；化驗結果為：收到基碳Car =85.66%；收到基氫Har =11.30%；收到基氧Oar =0.87%；收到基硫Sar =1.06%； 收到基氮Nar =0.85%；收到基灰分Aar =0.06%；收到基水分Mar =0.20%；燃油密度y =860.12 kg/m3； 燃油收到基低位發(fā)熱量

44、(Qnet，v，ar)y = 40390.00kJ/kg。例3.燃用二類煙煤鏈條熱水鍋爐，型號：QXL10.5-1.0/95/70-AII：試驗說明： 試驗進行正、反平衡測試，時間為4小時，散熱損失按查表法。試驗結果為：循環(huán)水量G=458101.00 kg/h；進水溫度tjs =71.10；出水溫度tjs =91.20；進水壓力Pjs =0.59 MPa； 出水壓力pcs =0.59MPa；燃料消耗量B=2343.00 kg/h；濕爐渣重量Gslz =485.00 kg/h；漏煤重量Glm = 35.00 kg/h；排煙處RO2 =10.20%；排煙處O2 =9.50%；排煙處CO =154.

45、00ppm；冷空氣溫度tlk =18.50；排煙溫度tpy =171.50；化驗結果為：收到基碳Car =55.35%；收到基氫Har =3.28%；收到基氧Oar =9.61%；收到基硫Sar =0.69%； 收到基氮Nar =0.75%；收到基灰分Aar =14.02%；收到基水分Mar =16.30%；干燥無灰基揮發(fā)分Vdef =35.74%；收到基低位發(fā)熱量Qnet，v，ar =19930.00 kJ/kg；渣含水量M1z =29.30%；爐渣可燃物含量Clz =15.47%；漏煤可燃物含量Clm =38.69%；飛灰可燃物含量Cfh =25.29%。例4.燃用一類煙煤循環(huán)硫化床過熱蒸

46、汽鍋爐，型號：SHX25-3.8/450-AI：試驗說明： 鍋爐蒸發(fā)量大于20t/h，所以試驗進行反平衡測試，時間為4小時，散熱損失按查表法。試驗結果為：給水流量Dgs=25451.00 kg/h；蒸汽壓力P=3.72MPa；給水溫度tgs =104.50；給水壓力Pgs =4.41 MPa；過熱蒸汽溫度=437.50；蒸汽取樣量Gq =55.55 kg/h；過熱蒸汽含鹽量= 18.43g/kg；煙道灰重量Gyh =402.00 kg/h；冷灰重量Glh =1452.00 kg/h；排煙處RO2 =13.50%；排煙處O2 =6.21%；排煙處CO =125.00ppm；冷空氣溫度tlk =3

47、7.50；排煙溫度tpy =164.00；冷灰溫度tlh =745.00；化驗結果為：收到基碳Car =43.57%；收到基氫Har =2.00%；收到基氧Oar =2.89%；收到基硫Sar =0.92%； 收到基氮Nar =0.60%；收到基灰分Aar =46.82%；收到基水分Mar =3.20%；干燥無灰基揮發(fā)分Vdef =18.66%；收到基低位發(fā)熱量Qnet，v，ar =15590.00 kJ/kg；冷灰可燃物含量Clh =2.04%；煙道灰可燃物含量Cyh =9.52%；飛灰可燃物含量Cfh =8.52%。標準序號名稱符號單位數(shù)據(jù)注釋 WNS1.0-1.0-Q試驗數(shù)據(jù)YYW-10

48、00Y試驗數(shù)據(jù)QXL10.5-1.0/95/70-A試驗數(shù)據(jù)SHX25-3.8/450-A試驗數(shù)據(jù)（一） 燃料特性固體燃料、液體燃料1收到基碳Car%化驗85.6655.3543.572收到基氫Har%化驗11.303.282.003收到基氧Oar%化驗0.879.612.894收到基硫Sar%化驗1.060.690.925收到基氮Nar%化驗0.850.750.606收到基灰分Aar%化驗0.0614.0246.827收到基水分Mar%化驗0.2016.303.208干燥無灰基揮發(fā)分Vdef%化驗35.7418.669收到基低位發(fā)熱量Qnet，v，arkJ/kg化驗19930.0015590

49、.0011進油溫度ty試驗131.0016燃油密度ykg/m3化驗860.1217燃油收到基低位發(fā)熱量(Qnet，v，ar)ykJ/kg化驗40390.00氣體燃料18收到基甲烷CH4%化驗95.6219收到基乙烷C2H6%化驗1.6320收到基丙烷C3H8%化驗0.3921收到基丁烷C4H10%化驗0.2722收到基戊烷C5H12%化驗0.0623收到基氫氣H2%化驗0.0625收到基氮氣N2%化驗0.1027收到基二氧化碳CO2%化驗1.8735收到基低位發(fā)熱量(Qnet，v，ar)qkJ/m3化驗36240.00（二）鍋爐正平衡效率36給水流量Dgskg/h試驗1011.6625451.0039鍋水取樣量Gskg/h試驗5.0040蒸汽取樣量Gqk