混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)計(jì)算說明書

1、混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)計(jì)算說明書2013年7月74 / 78目錄第1章 緒 論11.1設(shè)計(jì)的目的11.2設(shè)計(jì)概述1第2章 混凝土結(jié)構(gòu)單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)12.1設(shè)計(jì)資料12.2結(jié)構(gòu)平面布置22.3板的計(jì)算32.3.1 荷載計(jì)算42.3.2 力計(jì)算52.3.3 截面承載力計(jì)算72.4次梁的計(jì)算92.4.1 荷載102.4.2力計(jì)算112.4.3 截面承載力計(jì)算122.5主梁計(jì)算152.5.1 荷載172.5.2力計(jì)算172.5.3 截面承載力計(jì)算214.5.4 主梁吊筋計(jì)算25第3章 現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁式樓梯設(shè)計(jì)253.1設(shè)計(jì)資料253.2踏步板（TB1）的計(jì)算和配筋263.2.1荷載計(jì)算263.2.2

2、力計(jì)算273.2.3截面承載力計(jì)算273.3樓梯斜梁（TL2）的計(jì)算和配筋283.3.1荷載計(jì)算283.3.2力計(jì)算293.3.3承載力計(jì)算293.4平臺(tái)板（TB2）的計(jì)算和配筋303.4.1荷載計(jì)算303.4.2力計(jì)算313.4.3承載力計(jì)算313.5平臺(tái)梁（TL3）的計(jì)算和配筋313.5.1荷載計(jì)算313.5.2力計(jì)算323.5.3承載力計(jì)算33第4章 單層廠房設(shè)計(jì)354.1計(jì)算簡(jiǎn)圖364.2荷載的計(jì)算384.2.1恒載384.2.2屋面活荷載404.2.3.吊車荷載414.3 力分析444.3.1剪力分配系數(shù)的計(jì)算444.3.2恒載作用下的力分析454.3.3屋面活荷載作用下的力分析49

3、4.3.4吊車豎向荷載作用下的力分析534.3.5.吊車水平荷載作用下的力分析584.3.6.風(fēng)荷載作用下的力分析604.4.力組合614.5柱截面設(shè)計(jì)654.6基礎(chǔ)設(shè)計(jì)73結(jié) 論81致82第1章 緒 論1.1設(shè)計(jì)的目的通過此次課程設(shè)計(jì)，了解工業(yè)與民用建筑房屋的設(shè)計(jì)容、程序和基本原則，學(xué)習(xí)設(shè)計(jì)計(jì)算方法和步驟，提高設(shè)計(jì)計(jì)算和制圖能力，鞏固所學(xué)的理論知識(shí)和實(shí)際知識(shí)，并學(xué)習(xí)運(yùn)用這些知識(shí)結(jié)合先行的規(guī)解決工業(yè)與民用房屋設(shè)計(jì)中的實(shí)際問題。1.2設(shè)計(jì)概述本次設(shè)計(jì)共有三個(gè)設(shè)計(jì)組成，分別為混凝土結(jié)構(gòu)單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)、現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁式樓梯設(shè)計(jì)和單層廠房設(shè)計(jì)。混凝土結(jié)構(gòu)單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)主要是針對(duì)板、次梁和主梁

4、的設(shè)計(jì)?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土梁式樓梯設(shè)計(jì)主要是樓梯板、平臺(tái)板和平臺(tái)梁的設(shè)計(jì)。單層廠房設(shè)計(jì)主要是對(duì)柱子、牛腿和基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)。第2章 混凝土結(jié)構(gòu)單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)2.1設(shè)計(jì)資料某多層工業(yè)建筑倉庫，樓面平面如圖所示。采用鋼筋混凝土整體現(xiàn)澆樓蓋。有關(guān)設(shè)計(jì)要求如下：1. 樓面作法：20mm厚水泥砂漿面層,20mm厚板底混合砂漿抹灰，梁側(cè)抹灰15mm厚。2.樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 10 KN/m2。3.材料：混凝土C30，梁受力主筋采用HRP335級(jí)鋼筋，其余采用HPB300級(jí)鋼筋。4.板厚采用90mm，柱截面450mm450mm，主次梁截面由高跨比和高厚比計(jì)算確定。5.板伸入墻120mm，次梁與主梁伸入墻240mm

5、。6.樓蓋平面柱網(wǎng)尺寸示意圖：圖1.1 梁板結(jié)構(gòu)平面布置2.2結(jié)構(gòu)平面布置結(jié)構(gòu)平面布置如圖1.1，主梁橫向布置：跨度6300mm和6600mm，間距6000mm；次梁縱向布置：跨度6600mm，間距2100mm和2200mm.根據(jù)跨高比： 次梁 H=(1/121/18)L b=(1/21/3)h主梁 H=(1/81/14)Lb=(1/21/3)h?。捍瘟旱慕孛娉叽?hb=550mm240mm主梁的截面尺寸 hb=650mm300mm2.3板的計(jì)算板按考慮塑性力重分布方法計(jì)算.板的，應(yīng)按雙向板計(jì)算。若按單向板設(shè)計(jì)，沿長(zhǎng)邊方向應(yīng)配置不少于短邊方向25%的受力鋼筋。板的厚度按構(gòu)造要求取h=90mm.

6、板尺寸與支承情況圖2.3所示.a)板的尺寸(b)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖2.3 板的尺寸和計(jì)算簡(jiǎn)圖2.3.1 荷載計(jì)算恒載標(biāo)準(zhǔn)值厚水泥砂漿面層： 90mm厚鋼筋混凝土板： 厚板底混合砂漿抹灰：合計(jì)： 樓面活荷載： 線恒荷載設(shè)計(jì)值： 線活荷載設(shè)計(jì)值： 合計(jì)： 2.3.2 力計(jì)算確定板的計(jì)算跨度：板伸入墻邊跨： 取 中間跨： 計(jì)算跨度差邊跨與中間跨：（1960-1910）/1910=2.6%V420.42V420.42V441.87V123.72V117.72V117.72V611.33V611.33V184.68V171.17V 171.17V選用箍筋101101101實(shí)配箍筋間距20020020024889

7、0.5248890.5718455選配彎筋實(shí)配彎筋面積/8044904.5.4 主梁吊筋計(jì)算由次梁傳至主梁的全部集中力為：則 選第3章 現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁式樓梯設(shè)計(jì)3.1設(shè)計(jì)資料已知某多層工業(yè)建筑現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓梯，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為，踏步面層為厚水磨石，底面為厚混合砂漿，混凝土為C25，梁中受力鋼筋為級(jí)，其余鋼筋采用級(jí)，結(jié)構(gòu)布置如圖3.1所示：圖3.13.2踏步板（TB1）的計(jì)算和配筋3.2.1荷載計(jì)算 踏步尺寸，斜板厚，則截面平均高度為：。 恒荷載： 踏步板自重： 踏步面層重： 踏步抹灰重： 合計(jì)： 活荷載： 總計(jì)： 3.2.2力計(jì)算 斜截面尺寸選用，則踏步板計(jì)算跨度為。斜板跨中正截面最大正彎矩

8、計(jì)算公式： 式中 作用于斜板上沿水平方向均布豎向恒荷載和活荷載設(shè)計(jì)值;梯段斜板沿水平方向的計(jì)算跨度。由公式得： 踏步板跨中彎矩：3.2.3截面承載力計(jì)算 踏步計(jì)算截面尺寸：，截面抵抗矩系數(shù)計(jì)算公式： 式中 截面抵抗矩系數(shù)；荷載在該截面產(chǎn)生的彎矩；截面的有效高度；矩形應(yīng)力圖系數(shù)；截面寬度；混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。相對(duì)受壓區(qū)高度計(jì)算公式： 式中 相對(duì)受壓區(qū)高度；截面抵抗矩系數(shù)。受拉區(qū)縱向受力鋼筋的截面面積計(jì)算公式：式中 受拉區(qū)縱向受力鋼筋的截面面積；相對(duì)受壓區(qū)高度；截面的有效高度；截面寬度；混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。由公式，得：故踏步板按構(gòu)造配筋，每個(gè)踏步板采用，取踏步斜板分

9、布鋼筋。3.3樓梯斜梁（TL2）的計(jì)算和配筋3.3.1荷載計(jì)算踏步板傳荷載： 斜梁自重： 斜梁抹灰重： 總計(jì)： 3.3.2力計(jì)算取平臺(tái)梁截面尺寸，斜梁水平方向的計(jì)算跨度為：由公式得：斜梁跨中截面彎矩與支座截面剪力分別為：3.3.3承載力計(jì)算斜梁按T形截面進(jìn)行配筋計(jì)算，取，翼緣有效寬度按倒L形截面計(jì)算。按梁的跨度考慮：按翼緣寬度考慮：按翼緣高度考慮：取 首先按第一類T形截面進(jìn)行計(jì)算：由公式，得3.4平臺(tái)板（TB2）的計(jì)算和配筋因?yàn)椋?，按單向板?jì)算，應(yīng)沿長(zhǎng)邊方向配置不少于短邊方向25%的受力鋼筋。板厚取，取1m寬板帶進(jìn)行計(jì)算。3.4.1荷載計(jì)算恒荷載設(shè)計(jì)值： 厚水磨石： 厚板： 厚底面混合砂漿：

10、線恒荷載設(shè)計(jì)值： 線活荷載設(shè)計(jì)值：總荷載設(shè)計(jì)值： 3.4.2力計(jì)算計(jì)算跨度： 由公式得：3.4.3承載力計(jì)算由公式，得選用。3.5平臺(tái)梁（TL3）的計(jì)算和配筋設(shè)平臺(tái)梁截面尺寸為。3.5.1荷載計(jì)算梁自重： 梁側(cè)抹灰： 平臺(tái)板傳來的荷載： 合計(jì)： 梯段斜糧傳來的集中荷載：3.5.2力計(jì)算計(jì)算跨度：取，平臺(tái)梁按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：平臺(tái)梁跨中截面彎矩與支座截面剪力分別為：3.5.3承載力計(jì)算（1）按倒L形截面計(jì)算，（2）梁的有效高度：（3）受壓翼緣寬度： ?。?）判別T形截面類別： 屬于第一類T形截面（5）正截面承載力計(jì)算 選配截面尺寸驗(yàn)算 (6)斜截面承載力計(jì)算按構(gòu)造配箍筋，選配.第4章 單

11、層廠房設(shè)計(jì)車間平面布置示例廠房剖面圖4.1計(jì)算簡(jiǎn)圖本車間為機(jī)修車間，工藝無特殊要求，結(jié)構(gòu)布置均勻，荷載分布均勻，故可以從整個(gè)房中選擇具有代表性的排架作為計(jì)算單元，如圖所示計(jì)算單元寬度為。由設(shè)計(jì)資料可知柱頂標(biāo)高，軌頂標(biāo)高為，設(shè)室地面至基礎(chǔ)頂面的距離為，則計(jì)算簡(jiǎn)圖和吊車梁的高度求總高度H=11.9+0.5=12.4m根據(jù)建筑剖面與其構(gòu)造，確定廠房計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示其，下柱高，上柱高柱截面幾何參數(shù) 參數(shù)柱號(hào)截面尺寸面積慣性矩自重A ,C上柱 下柱B上柱下柱I4.944.2荷載的計(jì)算4.2.1恒載（1）屋面恒載：兩氈三油防水層： 20mm厚水泥砂漿找平層： 厚水泥礫石保溫層：一氈兩油隔氣層： 厚水泥砂漿

12、找平層： 預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板： 屋蓋鋼支撐： 合計(jì)： 屋架自重YWJA24AB跨 1.2(10626.95.942)KN=173.7 KN/榀BC跨 1.2106KN=127.2 KN/榀天溝板 1.22.02=2.424 KN/m故作用于AB跨兩端柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重為作用于BC跨兩端柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重為(2)柱自重重力荷載設(shè)計(jì)值：A、C柱：上柱： 下柱： B柱: 上柱： 下柱：（3）吊車梁與軌道自重AB跨： BC跨： 各恒載作用位置如圖所示。4.2.2屋面活荷載由荷載規(guī)差得，屋面活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為0.5（可作0.2的增減），本處取0.7，雪荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為0.45，故僅按屋面活荷載計(jì)算。AB跨：

13、BC跨：屋面活荷載在每側(cè)柱上的作用點(diǎn)位子與屋蓋結(jié)構(gòu)自重一樣。4.2.3.吊車荷載本車間選用的吊車主要參數(shù)如下：吊車的參數(shù)為：，。根據(jù)B與K，可算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對(duì)應(yīng)點(diǎn)的豎向坐標(biāo)值，如圖所示（1） 吊車豎向荷載 BC跨同AB跨一樣（2） 吊車橫向水平荷載 BC跨同AB跨一樣作用于每一個(gè)輪子上的吊車荷載水平制動(dòng)力計(jì)算公式： （）式中 每一個(gè)輪子作用在軌道上的橫向水平制動(dòng)力；橫向水平制動(dòng)系數(shù)；吊車的額定起重量的重力荷載；小車的重力荷載。作用于拍架上的吊車橫向的水平荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算公式： （）式中 第個(gè)大車輪子的橫向水平制動(dòng)力；吊車梁傳給柱的最大橫向反力的標(biāo)準(zhǔn)值；影響線數(shù)值。活荷載分項(xiàng)系數(shù)

14、（1）.風(fēng)荷載由荷載規(guī)查得，該地區(qū)基本風(fēng)壓，風(fēng)壓高度系數(shù)按B類地面取值：柱頂（標(biāo)高） 檐口（標(biāo)高）屋頂：AB跨 標(biāo)高BC跨 標(biāo)高15.8m，風(fēng)荷載體型系數(shù)如圖所示。故風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為作用于排架上的風(fēng)荷載的設(shè)計(jì)值為右來風(fēng)時(shí)：所以風(fēng)荷載作用如圖所示4.3 力分析本廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配法進(jìn)行力分析。4.3.1剪力分配系數(shù)的計(jì)算該廠房為一跨等高排架，可用剪力分配法進(jìn)行力分析。其柱的剪力分配系數(shù)見下表：柱剪力分配系數(shù)柱號(hào)A 、C柱0.286B柱0.4284.3.2恒載作用下的力分析A柱列：B柱列：C柱列：柱列所受彎矩如圖所示。各柱不動(dòng)鉸支承反力分別為：A柱列：，則B列柱：，則同理可得：，C列柱

15、：，則同理可得：，故假設(shè)在排架柱頂不動(dòng)鉸支的總反力為各柱柱頂最后剪力分別為排架柱的彎矩、剪力和軸力的正負(fù)規(guī)定故恒載作用下排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖所示。恒載作用軸力圖4.3.3屋面活荷載作用下的力分析（1） AB跨作用有屋面活荷載時(shí)由屋面活荷載在每側(cè)柱頂產(chǎn)生的壓力為，其中在A列柱、B列柱柱頂與變階處引起的彎矩分別為各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為A列柱：，B列柱：， 假象排架柱頂下動(dòng)鉸支座的總反力為各柱柱頂最后剪力分別為AB跨作用有屋面活荷載時(shí)排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖所示。（2） BC跨作用有屋面荷載時(shí)與AB跨對(duì)稱BC跨作用有屋面活荷載時(shí)排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖所示。4.3.4吊車豎向荷載作用下的

16、力分析（考慮廠房整體空間工作，）（1）AB跨作用于A列柱，由AB跨和的偏心作用而在柱中引起的彎矩為各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為：A列柱：，B列柱：， 假想排架柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為各柱柱頂最后剪力分別為AB跨作用在A柱時(shí)排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖所示。（2）AB跨作用在B柱左側(cè)由AB跨和的偏心作用而在柱中引起的彎矩為各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為：A列柱：，B列柱：， 假想排架柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為各柱柱頂最后剪力分別為AB跨作用在B柱時(shí)排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖所示。（3）BC跨作用在B柱右側(cè)由于排架結(jié)構(gòu)和吊車荷載均勻?qū)ΨQ于第（2）種情況，所以計(jì)算結(jié)果對(duì)稱，故BC跨作用于B柱右側(cè)時(shí)，排架柱的彎矩圖

17、和軸力圖如圖所示。（4）BC跨作用在C柱由于排架結(jié)構(gòu)和吊車荷載均勻?qū)ΨQ于第（1）種情況，所以計(jì)算結(jié)果為對(duì)稱，故BC跨作用于C柱時(shí)，排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖所示。4.3.5.吊車水平荷載作用下的力分析（考慮廠房整體空間工作，）（1）當(dāng)AB跨作用由吊車橫向水平荷載時(shí)各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為：A列柱：，B列柱：，假想排架柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為各柱柱頂最后剪力分別為排架柱的彎矩圖如圖所示。AB跨作用有吊車荷載的彎矩圖（2）當(dāng)BC跨作用有吊車橫向水平荷載時(shí)，由于排架結(jié)構(gòu)對(duì)稱，荷載反對(duì)稱，所以計(jì)算簡(jiǎn)圖和彎矩分別如圖所示。4.3.6.風(fēng)荷載作用下的力分析右來風(fēng)時(shí)，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示。各柱不動(dòng)鉸支座反力分別

18、為：A列柱：， C列柱：， 假想排架柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為各柱柱頂最后剪力分別為右來風(fēng)時(shí)排架柱的彎矩圖如圖所示，左來風(fēng)時(shí)排架柱力近似地按右來風(fēng)時(shí)的反對(duì)稱荷載取值。4.4.力組合考慮廠房整體空間工作，對(duì)A柱進(jìn)行最不利力組合，組合結(jié)果如表所示，表4-4 A柱力設(shè)計(jì)值匯總表柱號(hào)與正向力荷載類別恒載屋面活載吊車豎向荷載吊車水平荷載風(fēng)荷載作用在AB跨作用在BC跨作用在A柱作用在B柱左作用在B柱右作用在C柱作用在AB跨作用在BC跨左風(fēng)右風(fēng)序號(hào)M15.630.7163.39-52.67-46.7037.39-7.750.5522.6424.46-28.98N 323.2559.92000000000M-4

19、7.24-14.263.39123.42-19.6137.39-7.750.5522.6424.46-28.98N383.9959.920586.9590.30000000M26.30-5.8511.07-4.23-125.31122.02-25.3123.5273.90209.91-172.20N433.859.920586.9590.30000000V7.950.980.893-13.86-12.299.84-2.0414.35.9632.06-23.90注：1.2.表中恒載力系數(shù)按所得。如取時(shí)，則恒載力須乘以；如取時(shí)，則恒載力須乘以。表4-5 A柱控制截面組合的力設(shè)計(jì)值截面?zhèn)渥?0.76

20、-53.6144.0177.99389.76269.38405.60269.38111.62-110.3171.25-82.01789.55476.5954.19319.99387.74-311.14222.17363.01762.50460.331003.50361.5047.39-33.3424.4149.26280.09-215.98161.82265.55596.28432.10768.79361.5034.80-21.9218.3831.72B柱和C柱力組合與截面設(shè)計(jì)，可按同理進(jìn)行。4.5柱截面設(shè)計(jì) 以A柱為例。混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，；采用HRB400級(jí)鋼筋，。上、下柱 均采用對(duì)稱

21、配筋。（1）選取控制截面最不利力對(duì)上柱，截面有效高度取，則大偏心受壓和小偏心受壓界限破壞時(shí)對(duì)應(yīng)的軸向壓力為由表可見，上柱截面共有4組不利力，4組力均滿足，故均為大偏壓。對(duì)這4組力，按照“彎矩相差不多時(shí)，軸力越小越不安全；軸力相差不多時(shí)，彎矩越大越不安全”的原則，可確定上柱的最不利力為， 對(duì)下柱，截面有效高度取，則大、小偏心受壓界限破壞時(shí)對(duì)應(yīng)的軸向壓力為由表可見，下柱和截面有8組最不利力，均滿足對(duì)這8組力采用也上柱截面一樣的分析方法，可得下柱的最不利力為截面 ，截面 ，（2）上柱配筋計(jì)算 上柱最不利力為， 查表可得有吊車廠房排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度為 （取）故取進(jìn)行計(jì)算。選318，則滿足要求查表可得

22、垂直于排架方向住的計(jì)算長(zhǎng)度則滿足彎矩作用平面外的承載力要求。（3）下柱配筋計(jì)算 由分析結(jié)果可知，下柱去下列兩組為最不利力進(jìn)行配筋計(jì)算：，按，計(jì)算 查表得下柱的計(jì)算長(zhǎng)度為 截面尺寸 （取）先假定中和軸在受壓翼緣，則且，為大偏心受壓構(gòu)件，受壓區(qū)在受壓翼緣，則按，計(jì)算（?。┫燃俣ㄖ泻洼S在受壓翼緣，則且，為大偏心受壓構(gòu)件，受壓區(qū)在受壓翼緣，取。選418。驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力 查表得垂直排架方向的計(jì)算長(zhǎng)度滿足條件（4）柱箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均選用箍筋。（5）牛腿設(shè)計(jì)根據(jù)吊車梁支承位置，截面尺寸與構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，其中牛

23、腿截面寬度與柱寬相等，牛腿截面高度，牛腿截面高度驗(yàn)算按式 進(jìn)行驗(yàn)算，其中，取。故牛腿截面高度滿足要求。牛腿配筋計(jì)算由于，因而該牛腿可按構(gòu)造配筋。根據(jù)構(gòu)造要求，。實(shí)際選用414（）。水平箍筋選用。（6）柱的吊裝驗(yàn)算力計(jì)算采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)表2.4.6可得拄插入杯口深度為，取，則柱吊裝時(shí)總長(zhǎng)度為，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示圖4-6 柱吊裝計(jì)算簡(jiǎn)圖柱吊裝階段的荷載為柱的自重重力荷載（考慮動(dòng)力系數(shù)）即由得：，令得，則下柱段最大彎矩為：承載力和裂縫寬度驗(yàn)算上柱配筋為（318），其受彎承載力按下式進(jìn)行驗(yàn)算：滿足要求下柱配筋（418），其受彎承載力按下式進(jìn)行驗(yàn)算

24、：滿足要求4.6基礎(chǔ)設(shè)計(jì)GB50007-2002建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)定，對(duì)于6m柱距的單層多跨廠房，其地基承載力特征值為、吊車起重、廠房跨度、設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí)時(shí)，可不做地基變形驗(yàn)算。本例滿足上述要求，故不需做地基變形驗(yàn)算。基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用，下設(shè)厚的素混凝土墊層（1）作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計(jì)算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底（-截面）傳給基礎(chǔ)的M，N，V以與外墻自重重力荷載。前者可由表 中的-截面選取，見表4-6，其中力標(biāo)準(zhǔn)組合值用于地基承載力驗(yàn)算，基本組合值用于受沖切承載力驗(yàn)算和板底配筋計(jì)算。表4-6 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的不利荷載組別荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合第1組387.74762.5047.

25、39280.09596.2834.80第2組-311.14460.33-33.34-215.98432.10-21.92第3組222.171003.5024.41161.82768.7918.38由下圖可見，每個(gè)基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為6.0。總高度為13.3，墻體為240實(shí)心墻（），鋼框玻璃窗（），基礎(chǔ)梁重量為根。計(jì)算圍見下圖每個(gè)基礎(chǔ)承受的由墻體傳來的重力荷載為：240mm厚磚墻：鋼框玻璃窗： 基礎(chǔ)梁： 合計(jì)： 距基礎(chǔ)形心的偏心距為：（2）基礎(chǔ)尺寸與埋置深度按構(gòu)造要求擬定高度h由表2.4.6得柱的插入深度，取。由表2.4.7得杯底厚度應(yīng)大于，取，則基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為，故基礎(chǔ)埋置深度為：由表4-7得

26、杯壁厚度，?。换A(chǔ)邊緣高度取，臺(tái)階高度取，見下圖。表4-7 基礎(chǔ)杯底厚度和杯壁厚度柱截面高度杯底厚度杯壁厚度t擬定基礎(chǔ)底面尺寸適當(dāng)放大，取。計(jì)算基底壓力與驗(yàn)算地基承載力：基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算與地基承載力驗(yàn)算見表4-8表4-8 基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算與地基承載力驗(yàn)算表類別第1組第2組第3組280.09596.2834.80-215.98432.10-21.92161.82768.7918.381188.091023.911360.60158.84-402.4621.69155.22103.08181.0637.72149.23141.50129.15200155.22240109.39200181.062

27、40145.37200149.23240注：（3）基礎(chǔ)高度驗(yàn)算采用基底凈反力設(shè)計(jì)值，和。計(jì)算結(jié)果見表4-9表4-9 基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計(jì)值計(jì)算表類別第1組第2組第3組387.74762.5047.39-311.14460.33-33.34222.171003.5024.411102.02 799.851343.02248.71-543.0156.71162.0273.45182.140153.58133.39因臺(tái)階高度與臺(tái)階寬度相等（均為），所以只需驗(yàn)算變階處的受沖切承載力。變階受沖切承載力計(jì)算截面如下圖所示。變階處截面有效高度。因?yàn)?，即：，因，所以取，則，?。?，則故基礎(chǔ)高度滿足要求。（4）基礎(chǔ)

28、底板配筋計(jì)算柱邊與變階處基底反力計(jì)算基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算時(shí)長(zhǎng)邊和短邊方向的計(jì)算截面如下圖所示。圖4三組不利力設(shè)計(jì)值在柱邊與變階處的基底凈反力計(jì)算見表4-10表4-10 柱邊與變階處基底凈反力計(jì)算公式第1組第2組第3組128.81113.83146.01138.65134.08148.25145.42147.99149.80150.34158.11150.92117.7491.07143.49柱邊與彎階處彎矩計(jì)算：配筋計(jì)算 基礎(chǔ)底板受力鋼筋采用HPB300級(jí)（）。長(zhǎng)邊方向鋼筋面積為：選用?；A(chǔ)底板短邊方向鋼筋面積為：選用（）。由于，所以杯壁不需要配筋?；A(chǔ)底板配筋圖見結(jié)構(gòu)施工配筋圖。結(jié) 論本次設(shè)計(jì)共有三個(gè)設(shè)計(jì)組成，分別為混凝土結(jié)構(gòu)單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)、現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁式樓梯設(shè)計(jì)和某金加工車間廠房設(shè)計(jì)在老師的耐心的指導(dǎo)和同學(xué)的幫助下，我成功地完成了這次的課程設(shè)計(jì)。雖然成果不夠令人滿意，可能只能以合格來形容，但終究是自己動(dòng)腦動(dòng)手一步一步扎扎實(shí)實(shí)做出來的，因此，我覺得我還是成功了。同時(shí)我發(fā)現(xiàn)受限于自己的知識(shí)水平、思維方式和經(jīng)驗(yàn)等等，在設(shè)計(jì)過程中鮮有創(chuàng)新之舉，未能自如的選擇最優(yōu)的設(shè)計(jì)方案