巖體測(cè)試技術(shù)

1、巖體測(cè)試技術(shù)課程結(jié)業(yè)論文題目:在相似模擬試驗(yàn)中利用超聲波檢測(cè)技術(shù)探測(cè)底板破壞深度學(xué) 院：資源與土木工程學(xué)院 課程名稱：巖體檢測(cè)技術(shù) 授課教師：劉 建 坡 專業(yè)班級(jí)：采礦1401 姓 名：何 偉 東 學(xué) 號(hào)：20141843 在相似模擬試驗(yàn)中利用超聲波檢測(cè)技術(shù)探測(cè)底板破壞深度摘要：隨著礦井開(kāi)采深度的增加，工作面底板承壓含水層水壓也逐漸升高。為了更深入研究承壓開(kāi)采工作面底板破壞規(guī)律，以趙固二礦11050工作面為原型，進(jìn)行了相似模擬試驗(yàn)，以石膏塊模擬底板L8灰?guī)r，監(jiān)測(cè)底板應(yīng)力和位移。將超聲波檢測(cè)技術(shù)應(yīng)用于底板巖層結(jié)構(gòu)破壞分析上，探測(cè)回采前后物性變化，并結(jié)合巖體內(nèi)部波速與力學(xué)特征的關(guān)系，給出底板巖體破

2、壞的判斷標(biāo)準(zhǔn)。結(jié)果表明:隨著工作面推進(jìn)，底板裂隙逐漸發(fā)育，在工作面后方20m范圍內(nèi)，底鼓量最大，且位移曲線與應(yīng)力曲線基本吻合;超聲波探測(cè)最終確定底板破壞深度為28 - 32m，與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果一致。關(guān)鍵詞：相似模擬;超聲波探測(cè);底板破壞;承壓開(kāi)采1引言 隨著礦井開(kāi)采深度的增加，工作面底板承壓含水層水壓逐漸升高，深部開(kāi)采突水事故日趨增多，給礦井生產(chǎn)帶來(lái)了巨大的經(jīng)濟(jì)損失和人員傷亡1-3。采場(chǎng)底板變形與破壞是底板突水的重要影響因素，查閱相關(guān)文獻(xiàn)4-7發(fā)現(xiàn)，國(guó)內(nèi)外學(xué)者研究底板破壞深度和破壞形態(tài)主要有4種方法:理論計(jì)算、數(shù)值模擬、相似模擬和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)。其中相似模擬試驗(yàn)?zāi)Ｐ弯佋O(shè)簡(jiǎn)單，觀測(cè)過(guò)程方便，可根據(jù)需要測(cè)

3、得模型內(nèi)各位置應(yīng)力、位移等參數(shù)，進(jìn)而得到直觀的底板破壞規(guī)律。文獻(xiàn)8一9設(shè)計(jì)了新的承壓水模擬裝置;文獻(xiàn)10一11在二維試驗(yàn)臺(tái)的基礎(chǔ)上研制了三維固流禍合模擬試驗(yàn)臺(tái);文獻(xiàn)12 -13研究試驗(yàn)裝置的結(jié)構(gòu)優(yōu)化?？梢钥吹侥壳暗南嗨颇M試驗(yàn)研究重點(diǎn)都是加載系統(tǒng)和測(cè)試系統(tǒng)的完善，試驗(yàn)中底板破壞深度及破壞形態(tài)主要通過(guò)觀察裂隙發(fā)育情況來(lái)判斷，對(duì)采動(dòng)后底板巖層物性變化研究較少。本文以趙固二礦11050工作面為原型進(jìn)行相似模擬試驗(yàn)，在工作面回采過(guò)程中，監(jiān)測(cè)底板應(yīng)力、位移等參數(shù)，同時(shí)利用超聲波檢測(cè)技術(shù)探測(cè)底板巖層波形變化，進(jìn)而分析其物性變化，并結(jié)合巖體內(nèi)部波速與力學(xué)特征的關(guān)系，給出底板破壞的判斷標(biāo)準(zhǔn)。試驗(yàn)以石膏塊模擬底

4、板L8灰?guī)r，這樣既能有效地模擬承壓水對(duì)底板巖層產(chǎn)生的垂直荷載，又可模擬承壓水導(dǎo)升后水壓發(fā)生局部降低的特征。該研究為承壓水上開(kāi)采工作面底板破壞深度探測(cè)提供借鑒。1工程概況趙固二礦11050工作面主采山西組二1煤層，埋深一680m，為單一近水平煤層，平均傾角5.5°，平均厚度6. 32m。工作面傾斜長(zhǎng)度180 m，走向長(zhǎng)度2131 m，采用走向長(zhǎng)壁一次采全高綜合機(jī)械化采煤法，全部垮落法管理頂板。煤層直接頂以砂質(zhì)泥巖、泥巖為主，基本頂為細(xì)一粗粒砂巖;底板多為砂質(zhì)泥巖和粉砂巖，局部為細(xì)粒砂巖，偶見(jiàn)炭質(zhì)泥巖。工作面主要充水水源為底板L8灰?guī)r，其平均厚度8. 22m，局部巖溶發(fā)育，富水性強(qiáng)，水壓

5、高達(dá)7 MPa，而隔水層平均厚度只有32.5 m。在如此復(fù)雜的水文地質(zhì)條件下，采用大采高一次采全厚開(kāi)采，支承壓力在底板中的應(yīng)力集中程度會(huì)更高，無(wú)疑會(huì)增大底板突水幾率。2相似模擬試驗(yàn)由于L8灰?guī)r巖溶裂隙發(fā)育，為了更好地反映其裂隙率，使其更符合實(shí)際，試驗(yàn)前制作若干尺寸為50mm x 140mm x 20mm(長(zhǎng)x寬x高)的石膏塊，模擬L8灰?guī)r層，層狀錯(cuò)位鋪設(shè)，這樣既能有效地模擬承壓水對(duì)底板巖層產(chǎn)生的垂直荷載，又能清晰地觀測(cè)試驗(yàn)過(guò)程中承壓水導(dǎo)升水壓局部降低后，含水層的運(yùn)移特征，使測(cè)量結(jié)果更精確。2. 1相似模擬比例確定及模型建立根據(jù)相似模擬準(zhǔn)則，結(jié)合本試驗(yàn)實(shí)際情況，確定相似比為:幾何相似比aL =

6、1 : 200，容重相似比=1: 1.6，強(qiáng)度相似比= L* =1: 320，時(shí)間相似比t=(L)0.5=14。經(jīng)簡(jiǎn)化后，模型各分層材料配比如表1所示。試驗(yàn)臺(tái)包括3個(gè)系統(tǒng):框架系統(tǒng)、加載系統(tǒng)、監(jiān)測(cè)系統(tǒng)。框架尺寸為1. 6m x0. 14m x 1. 3m(長(zhǎng)x寬X高)，有效試驗(yàn)高度1. lm。加載系統(tǒng)包括2部分:模型頂部加載286kg金屬塊模擬上覆巖層自重;底部采用特定剛度彈簧組模擬水壓。監(jiān)測(cè)系統(tǒng)包括3部分:超聲波探測(cè);應(yīng)力監(jiān)測(cè)，在煤層下方40 mm巖層中埋設(shè)一排壓力傳感器，從距邊界300mm處每隔100mm布置1個(gè)測(cè)點(diǎn)，共11個(gè)，從右至左依次編號(hào)1一11;位移監(jiān)測(cè)，從煤層下方至L8灰?guī)r，共布

7、置1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)3條水平測(cè)線，每條測(cè)線自邊界處每隔100mm布置1個(gè)測(cè)點(diǎn)，共15個(gè)，從右向左依次編號(hào)1一15，具體布置如圖1所示。模型左右兩側(cè)各留出300mm邊界效應(yīng)區(qū)，工作面自開(kāi)切眼從右向左推進(jìn)，每隔2h向前推進(jìn)50mm，推進(jìn)總長(zhǎng)度為1000mm .擬圖1相似模擬試驗(yàn)臺(tái)布置2. 2相似模試驗(yàn)過(guò)程 試驗(yàn)重點(diǎn)觀察開(kāi)挖過(guò)程中底板破壞情況，如圖2所示。為了便于和實(shí)際情況對(duì)比，文中在分析試驗(yàn)結(jié)果時(shí)，所涉及到的尺寸均是將試驗(yàn)數(shù)據(jù)按幾何相似比轉(zhuǎn)換為實(shí)際尺寸。圖2工作面頂?shù)装迤茐那?從圖2可以看出:工作面推進(jìn)60m時(shí)，直接頂初次垮落，基本頂出現(xiàn)離層裂隙，底板輕微鼓起。推進(jìn)80 m時(shí)，基本頂初次垮落，底鼓量

8、明顯增大，同時(shí)在開(kāi)切眼附近底板巖層產(chǎn)生垂直裂隙，裂隙深度約為8m。推進(jìn)120 m時(shí)，采空區(qū)頂板大量垮落，底板被部分壓實(shí)，底鼓現(xiàn)象緩和。推進(jìn)140m時(shí)，工作面附近區(qū)域產(chǎn)生新的底鼓，同時(shí)在距離開(kāi)切眼60m處，底板巖層產(chǎn)生新的垂直裂隙，裂隙深度約為16m。推進(jìn)180 m時(shí)，工作面煤壁處，底板出現(xiàn)明顯的破壞裂隙，同時(shí)原有垂直裂隙繼續(xù)向深部擴(kuò)展，巖層中橫向小裂隙也逐漸發(fā)育，裂隙數(shù)目增加，底板破壞加劇。推進(jìn) 200m 時(shí)，工作面煤壁附近底鼓量明顯增大，頂?shù)装鍑?yán)重破壞，底板出現(xiàn)大范圍的不同擴(kuò)展深度的裂隙，同時(shí)在承壓含水層位置出現(xiàn)明顯的導(dǎo)升裂隙，有一條較長(zhǎng)的裂隙從承壓含水層不斷向上擴(kuò)展，與上部裂隙貫通，工作面

9、有突水危險(xiǎn)。分析認(rèn)為: 底板裂隙產(chǎn)生的時(shí)間通常在頂板巖層有較大位態(tài)變化時(shí)或其后不久，這個(gè)時(shí)間段也是礦山壓力最大時(shí)。裂隙產(chǎn)生的位置通常在工作面后方 20m 范圍內(nèi)的底板巖層中，且與底鼓量大的區(qū)域吻合。底板巖層在煤體邊緣受升降錯(cuò)動(dòng)產(chǎn)生的剪應(yīng)力、向上彎曲產(chǎn)生的拉應(yīng)力和壓應(yīng)力的三重作用，且以剪應(yīng)力為主，當(dāng)這種復(fù)合作用超過(guò)底板巖體強(qiáng)度極限時(shí)，即產(chǎn)生破壞。2. 3底板應(yīng)力測(cè)量結(jié)果及分析 開(kāi)挖前記錄各測(cè)點(diǎn)應(yīng)力作為初始值，工作面每推進(jìn)100mm(即實(shí)際20 m)記錄一次數(shù)據(jù)，將其與初始值比較得到各測(cè)點(diǎn)應(yīng)力變化。從這11個(gè)測(cè)點(diǎn)中選取距離開(kāi)切眼20m，80m，140m，200m的4個(gè)有代表性測(cè)點(diǎn)(即測(cè)點(diǎn)2，5，8

10、，11)進(jìn)行分析，結(jié)果如圖3所示。 由圖3可知:隨工作面推進(jìn)，底板各測(cè)點(diǎn)應(yīng)力變化趨勢(shì)一致，都經(jīng)歷了“增大一減小一恢復(fù)一穩(wěn)定”的過(guò)程，在宏觀上表現(xiàn)為底板的擾動(dòng)。測(cè)點(diǎn)2和5距離開(kāi)切眼較近，工作面開(kāi)挖，應(yīng)力逐漸增加，在工作面經(jīng)過(guò)測(cè)點(diǎn)之后，采空區(qū)底鼓，底板應(yīng)力減小?？梢园l(fā)現(xiàn)，各測(cè)點(diǎn)應(yīng)力極大值位置都在工作面推進(jìn)至該測(cè)點(diǎn)之時(shí)，分析原因，在工作面推進(jìn)至測(cè)點(diǎn)之前，由于受超前支承壓力影響，底板巖層產(chǎn)生應(yīng)力集中，因而應(yīng)力持續(xù)增加，隨著工作面推進(jìn)，采空區(qū)跨度增大，頂板巖層大量垮落，能量釋放，底板巖層膨脹，應(yīng)力減小，底板被壓實(shí)后，裂隙部分閉合，應(yīng)力恢復(fù)但仍小于初始值。2. 4底板位移測(cè)量結(jié)果及分析開(kāi)挖前記錄各測(cè)點(diǎn)三維

11、坐標(biāo)作為初始值，工作面每推進(jìn)100mm(即實(shí)際20 m)記錄一次數(shù)據(jù)，將其與初始值比較得到各測(cè)點(diǎn)位移值(即底鼓量)，結(jié)果如圖4所示。 圖4 1號(hào)測(cè)線各測(cè)點(diǎn)位移變化曲線由圖4可知:隨著工作面推進(jìn)，底板整體向上鼓起，推進(jìn)距離越大，底鼓量越大。工作面推進(jìn)80 m時(shí)，測(cè)點(diǎn)5底鼓量達(dá)到極大值，此時(shí)該測(cè)點(diǎn)處底板巖層產(chǎn)生明顯的垂直裂隙。推進(jìn)140 m時(shí)，測(cè)點(diǎn)8底鼓量達(dá)到極大值。推進(jìn)200 m時(shí)，測(cè)點(diǎn)12底鼓量達(dá)到最大值1. 6m?？梢园l(fā)現(xiàn)，底鼓量極大值位置都在工作面后方10 -20 m范圍內(nèi)，分析原因，是因?yàn)樵谶@些測(cè)點(diǎn)處，頂板巖層垮落層數(shù)多，能量釋放大，因而誘發(fā)底鼓量大。通過(guò)對(duì)比1號(hào)、3號(hào)測(cè)線可以發(fā)現(xiàn):兩排

12、測(cè)線各測(cè)點(diǎn)位移變化趨勢(shì)一致，都隨著工作面推進(jìn)向上移動(dòng)，底鼓量增大，但3號(hào)測(cè)線各測(cè)點(diǎn)底鼓量明顯大于1號(hào)測(cè)線，說(shuō)明底板距采空區(qū)垂直距離越遠(yuǎn)，越接近承壓含水層的區(qū)域，受采動(dòng)影響變形量越大。對(duì)比底板應(yīng)力曲線與位移曲線可知，底板位移極大值位置滯后于應(yīng)力極大值位置，但整體趨勢(shì)一致，說(shuō)明底板巖層膨脹，應(yīng)力釋放，而當(dāng)采空區(qū)頂板大量垮落，底板被壓實(shí)后，應(yīng)力又有所恢復(fù)。2. 5超聲波探測(cè)底板破壞深度 超聲波是頻率大于20kHz的機(jī)械振動(dòng)波，其具有精確度高、方向性好，穿透能力強(qiáng)、對(duì)模型無(wú)損傷等優(yōu)點(diǎn)。工程中主要利用超聲波探傷和檢測(cè)，在室內(nèi)和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)中已有廣泛應(yīng)用。大量的理論分析和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)表明，巖體內(nèi)部聲波速度與其力學(xué)

13、參數(shù)一樣，與巖體的密度、孔隙率、含水率、內(nèi)部結(jié)構(gòu)等因素有關(guān)，因此波速能綜合反映巖體的力學(xué)特征，并作為評(píng)估巖體質(zhì)量的重要參數(shù)。此外，聲波的振幅、頻譜等參數(shù)也攜帶了大量的巖體內(nèi)部信息，若加以利用，對(duì)于分析巖體內(nèi)部結(jié)構(gòu)特性和破壞過(guò)程無(wú)疑會(huì)提供巨大幫助?；谶@樣的事實(shí)，本文將超聲波檢測(cè)系統(tǒng)引用到相似模擬試驗(yàn)中模型底板巖層的結(jié)構(gòu)破壞分析上。從工程角度考慮，將巖體視為彈性體，當(dāng)聲波波長(zhǎng)遠(yuǎn)小于巖體空間尺寸時(shí)，縱波波速v,和橫波波速v,與介質(zhì)性質(zhì)存在如下關(guān)系14:式中，E為介質(zhì)彈性模量;拜為介質(zhì)泊松比;P為介質(zhì)密度，將上述兩式相除，得到: (3) 對(duì)于大多數(shù)巖體而言，值在0. 25左右14，代入(3)式得，V

14、p1.730。由此可見(jiàn)，縱波傳播速度快，易于識(shí)別，而橫波傳播速度慢，容易受到縱波余波的干擾，識(shí)別比較困難。 本試驗(yàn)采用ZBL一U520型非金屬超聲檢測(cè)儀探測(cè)底板破壞深度。試驗(yàn)采用對(duì)測(cè)方式，將儀器兩極分別放在模型兩側(cè)對(duì)應(yīng)測(cè)點(diǎn)上，換能器與模型間通過(guò)凡士林禍合接觸。超聲波通過(guò)巖層時(shí)，儀器屏幕上顯示接收到的聲波波形，根據(jù)波形判讀得到縱波在底板巖層中的走時(shí)T，而兩測(cè)試面間距(即模型架寬度)L已知，由此求得縱波在模型中的傳播速度為: Vp = L/T。當(dāng)?shù)装鍘r層中發(fā)育有裂隙時(shí)，會(huì)導(dǎo)致儀器屏幕上首波滯后，據(jù)此判讀的走時(shí)T增加，由此計(jì)算的縱波波速降低。由(1)式得: 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式15，巖石單軸抗壓強(qiáng)度c與縱波

15、波速Vp存在如下關(guān)系: 當(dāng)介質(zhì)和一定時(shí)，如果定義以E或c降低20%作為巖體破壞的判斷標(biāo)準(zhǔn)，則根據(jù)公式(4)和(5)求得，Vp應(yīng)降低10%，因此，可以以波速降低10%(即波速明顯異常點(diǎn))作為底板巖體發(fā)生破壞的判斷標(biāo)準(zhǔn)。在煤層下方40mm，80mm，140mm，160mm處布置1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)4條水平測(cè)線，每條測(cè)線從距左右邊界各300mm處每隔100mm布置1個(gè)測(cè)點(diǎn)，共11個(gè)，從右至左依次編號(hào)1一11。由于采用對(duì)測(cè)方式，模型前后兩個(gè)面上的測(cè)點(diǎn)布置必須一一精確對(duì)應(yīng)。開(kāi)挖前，測(cè)量各測(cè)點(diǎn)波速作為初始值，工作面每推進(jìn)100mm(即實(shí)際20 m)測(cè)量1次數(shù)據(jù)，將其與初始值比較可以得到各測(cè)點(diǎn)波速變化，分

16、析底板巖層物性變化，進(jìn)而判定底板裂隙發(fā)育情況及破壞深度。超聲波探測(cè)與位移監(jiān)測(cè)、應(yīng)力監(jiān)測(cè)同時(shí)進(jìn)行，結(jié)果如圖5所示。 圖5波速測(cè)量結(jié)果 圖5 (a)中，在工作面推進(jìn)80 m時(shí)，1號(hào)測(cè)線測(cè)點(diǎn)4波速明顯降低，出現(xiàn)谷點(diǎn)，分析是因?yàn)榇藭r(shí)頂板巖層初次垮落，能量場(chǎng)發(fā)生變化，底板應(yīng)力釋放，裂隙產(chǎn)生，底鼓量達(dá)到最大。波速減小說(shuō)明超聲波在傳播過(guò)程中能量損耗增加，用裂隙的觀點(diǎn)可以判斷此時(shí)測(cè)點(diǎn)4處裂隙發(fā)育至8m。繼續(xù)推進(jìn)，該測(cè)點(diǎn)波速持續(xù)降低，推進(jìn)140 m時(shí)，測(cè)點(diǎn)7出現(xiàn)谷點(diǎn)，說(shuō)明在位置底板巖層產(chǎn)生了新的裂隙。推進(jìn)200 m時(shí)，采空區(qū)跨度達(dá)到最大，頂板巖層周期性垮落，底板被部分壓實(shí)，裂隙閉合，因而測(cè)點(diǎn)5和6波速有所恢復(fù)但

17、仍小于初始值，測(cè)點(diǎn)10波速明顯降低，說(shuō)明底板破壞加劇。可以認(rèn)為測(cè)點(diǎn)4處裂隙在工作面推進(jìn)140m時(shí)發(fā)育到最大。圖5 (b)中，在工作面推進(jìn)80 m時(shí)，2號(hào)測(cè)線各測(cè)點(diǎn)波速有所波動(dòng)，但變化量不大，說(shuō)明此時(shí)2號(hào)測(cè)線底板巖層受開(kāi)采影響較小。推進(jìn)200 m時(shí)，對(duì)比1號(hào)測(cè)線可以發(fā)現(xiàn)，測(cè)點(diǎn)4，7， 10這3個(gè)谷點(diǎn)波速繼續(xù)降低，且測(cè)點(diǎn)10波速降低幅度大于10%，認(rèn)為底板破壞深度達(dá)到16m。圖5 (c)中，只在工作面推進(jìn)200m時(shí)，3號(hào)測(cè)點(diǎn)10出現(xiàn)谷點(diǎn)，且相對(duì)1號(hào)，2號(hào)測(cè)線降低幅度減小，3號(hào)測(cè)線其他測(cè)點(diǎn)無(wú)明顯變化，測(cè)點(diǎn)10處底板破壞深度達(dá)到28 m，而測(cè)點(diǎn)4，7處裂隙未發(fā)育至此。圖5 (d)中，4號(hào)測(cè)線各測(cè)點(diǎn)在整

18、個(gè)開(kāi)挖過(guò)程中，波速均沒(méi)有明顯變化，說(shuō)明32m以下底板未產(chǎn)生明顯裂隙。綜合以上分析，工作面推進(jìn)200 m時(shí)，認(rèn)為在測(cè)點(diǎn)10位置(即工作面后方20 m)底板破壞深度達(dá)到最大值，為28一32m3現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果 趙固二礦11050工作面底板破壞深度觀測(cè)方法采用礦井直流電法中的對(duì)稱四極電剖面法。觀測(cè)回采前后底板巖體視電阻率變化，判斷其破壞情況，從而確定底板破壞深度。根據(jù)底板破壞深度預(yù)計(jì)結(jié)果施工鉆孔，將專門(mén)加工的電纜電極埋入鉆孔并注漿封孔，埋入鉆孔的電纜長(zhǎng)度65 m，垂深44.3 m沿工作面水平長(zhǎng)度34m，電極間距2m。 在工作面回采前后利用直流電法儀觀測(cè)底板巖體視電阻率變化。為了解決數(shù)據(jù)多解性問(wèn)題，采用改

19、變供電極距的辦法，分別采取單倍距、雙倍距和三倍距在同一時(shí)期內(nèi)重復(fù)觀測(cè)底板巖層視電阻率，以獲取底板破壞深度的唯一解(礙于篇幅所限，觀測(cè)結(jié)果圖略)。根據(jù)底板破壞深度地質(zhì)點(diǎn)空間定位方法及倍數(shù)判據(jù)法16，確定選取采動(dòng)巖層視電阻率大于背景值1. 5倍以下地質(zhì)點(diǎn)作為底板破壞深度的邊界。結(jié)合電極位置分析，底板破壞深度極大值位置定位在單倍距31測(cè)點(diǎn)，當(dāng)?shù)装迤茐纳疃劝l(fā)展到極大值時(shí)，破壞深度為30. 8m，極大值位置與工作面煤壁水平距離為3. 4m?？梢园l(fā)現(xiàn)，超聲波探測(cè)結(jié)果和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果一致，說(shuō)明利用超聲波檢測(cè)技術(shù)探測(cè)底板破壞深度具有一定的參考價(jià)值。4結(jié)論(1)通過(guò)相似模擬試驗(yàn)對(duì)承壓開(kāi)采工作面底板破壞規(guī)律進(jìn)行了模

20、擬，得出底板破壞動(dòng)態(tài)變化過(guò)程，并獲取了應(yīng)力場(chǎng)和位移場(chǎng)的變化曲線。 (2)工作面推進(jìn)距離越大，底鼓量也越大，在工作面后方20 m范圍內(nèi)底鼓量達(dá)到最大，且越接近承壓含水層的區(qū)域，其受采動(dòng)影響變形量越大，位移曲線與應(yīng)力曲線基本吻合。(3)利用超聲波探測(cè)回采前后底板巖層物性變化，并結(jié)合巖體內(nèi)部波速與力學(xué)特征的關(guān)系，給出底板破壞的判斷標(biāo)準(zhǔn)，最終確定底板破壞深度為28一32m，與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果一致。參考文獻(xiàn)1許延春，李俊成，劉世奇，等. 綜放開(kāi)采覆巖“兩帶”高度的計(jì)算公式及適用性分析煤礦開(kāi)采，2011 ,16 (2):4一7.2楊天鴻，唐春安，譚志宏，等.巖體破壞突水模型研究現(xiàn)狀及突水預(yù)測(cè)預(yù)報(bào)研究發(fā)展趨勢(shì)巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2007 ,26 (2):268一277.3許延春，陳新明，李見(jiàn)波，等.大埋深高水壓裂隙巖體巷道底膩突水試驗(yàn)研究. 煤炭學(xué)報(bào)，2013,38(Si):124一1284許延春，陳新明，姚依林.高水壓突水危險(xiǎn)工作面防治水關(guān)鍵技術(shù). 煤炭科學(xué)技術(shù)，2012 ,40 (9)