底座強(qiáng)度分析

1、強(qiáng)度分析1 前支座建立前支座模型如圖1所示，前支座材料使用鋁，具體參數(shù)為密度、彈性模量、泊松比0.3。對(duì)幾何模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，劃分結(jié)果如圖2所示圖1 前支座模型圖圖 2 蓋板網(wǎng)格劃分結(jié)果施加約束邊界條件如下：1） 位移邊界條件在支座的側(cè)面和上面的六個(gè)螺栓孔施加固支約束，如圖3所示。2） 載荷邊界條件根據(jù)4.2.1滑輪組受力分析可知，支座受力為100N，如圖4所示。圖3 位移邊界條件 圖4 載荷邊界條件前支座在受力作用下的等效應(yīng)力分布云圖如圖5所示。最大等效應(yīng)力為3.98MPa，滿足強(qiáng)度要求。變形云圖如圖6所示，最大變形位于離施力點(diǎn)較近的一角，豎直方向的變形量為mm，滿足剛度要求。圖5 等效應(yīng)力

2、分布云圖圖6 變形云圖2 后支座建立后支座模型如圖1所示，前支座材料使用鋁，具體參數(shù)為密度、彈性模量、泊松比0.3。對(duì)幾何模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，劃分結(jié)果如圖2所示圖1 前支座模型圖圖2 蓋板網(wǎng)格劃分結(jié)果施加約束邊界條件如下：1）位移邊界條件在支座的側(cè)面和上面的六個(gè)螺栓孔施加固支約束，如圖3所示。2）載荷邊界條件根據(jù)4.2.1滑輪組受力分析可知，支座受力為100N，如圖4所示。圖3 位移邊界條件圖4 載荷邊界條件前支座在受力作用下的等效應(yīng)力分布云圖如圖5所示。最大等效應(yīng)力為7.05MPa，滿足強(qiáng)度要求。變形云圖如圖6所示，最大變形位于離施力點(diǎn)較近的一角，豎直方向的變形量為mm，滿足剛度要求。圖5 等

3、效應(yīng)力分布云圖圖6 變形云圖3 蓋板建立蓋板模型如圖1所示，蓋板材料使用3240環(huán)氧玻璃布層壓板，具體參數(shù)為密度、彈性模量、泊松比0.38。對(duì)幾何模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，劃分結(jié)果如圖2所示 圖1 蓋板模型圖圖 2 蓋板網(wǎng)格劃分結(jié)果施加約束邊界條件如下：3） 位移邊界條件在蓋板四個(gè)支撐點(diǎn)施加固支約束，如圖3所示。由于考慮到車頂鋼板的剛度較大，在密封圈與車頂鋼板接觸位置施加豎直方向的位移約束，如圖4所示。4） 載荷邊界條件根據(jù)全國(guó)各地的雪壓值，考慮百年一遇的大雪的情況下，最大雪壓值為900Pa，在考慮到安全因數(shù)的情況下施加雪載為1000Pa。并考慮到重力的影響，加載結(jié)果如圖5所示圖3 固定約束一（導(dǎo)軌支撐位置） 圖4 固定約束二（與車體接觸位置）圖5 雪載加載結(jié)果蓋板在考慮重力及極限雪載作用下的等效應(yīng)力分布云圖如圖6所示。最大等效應(yīng)力為15.8MPa，滿足強(qiáng)度要求。變形云圖如圖7所示，