200t每小時(shí)循環(huán)流化床鍋爐

1、目 錄1.1循環(huán)流化床（CFB）鍋爐的概念43.3.1無脫硫工況下燃燒計(jì)算73.3.2無脫硫工況下煙氣體積計(jì)算76.2.2鍋爐熱平衡計(jì)算1510.1.1旋風(fēng)分離器本體阻力計(jì)算2410.1.2爐膛風(fēng)室壓力2710.1.3爐膛配風(fēng)裝置阻力計(jì)算2711.1回料器結(jié)構(gòu)計(jì)算2812.1風(fēng)帽3012.2布風(fēng)板  3013.1.2 石灰石3113.2.1 無脫硫計(jì)算時(shí)的燃燒計(jì)算3213.2.2 無脫硫工況時(shí)的煙氣體積計(jì)算3213.2.3 脫硫計(jì)算3313.2.4 脫硫工況時(shí)受熱面中燃燒產(chǎn)物的平均特性3613.2.5 脫硫工況時(shí)燃燒產(chǎn)物焓溫表3713.3 CFB鍋爐熱力計(jì)算3913.3.1

2、 鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)39循環(huán)硫化床燃燒4013.3.2 鍋爐熱平衡及燃料燃燒方式和石灰石消耗量4013.3.3 爐膛膜式水冷壁傳熱系數(shù)4213.3.4 爐膛汽冷屏傳熱系數(shù)計(jì)算4413.4.1 爐膛膜式水冷壁計(jì)算受熱面積：4713.4.2 爐膛汽冷屏計(jì)算受熱面積4813.4.3 爐膛汽冷旋風(fēng)分離器計(jì)算受熱面積4913.5.1 爐膛熱力計(jì)算5013.5.2 汽冷旋風(fēng)分離器熱力計(jì)算5413.6 旋風(fēng)分離器煙氣阻力計(jì)算5813.7.2 爐膛配風(fēng)裝置阻力計(jì)算67 摘 要thermodynamic calculation, strength calculation, the smoke and wind res

3、istance calculation. In the thermodynamic calculation, The efficiency of the boiler is 90.64% and the sectional area is 52.878m2. It can be seen from the calculating result that the entire design is rational and efficient, which indicates that the design can be provided as reference of actual engine

4、ering design. Drawings of the boiler ,cyclone and the flow process of refrigerant are attached in the end of the essay. Key words circulating fluidized bed; design of boiler; high temperature cyclone separator1概述人類可利用的能源多種多樣，根據(jù)利用歷史與技術(shù)水平及對(duì)環(huán)境的污染程度分為：一次能源與二次能源，可再生能源與非可再生能源等，我國(guó)的一次能源的供應(yīng)主要以煤炭為主，由于燃煤發(fā)電的直接污

5、染較大，特別是SO2、NOX的排放。SO2的排放是造成酸雨的主要原因。CFB鍋爐技術(shù)是一項(xiàng)高效低污染清潔燃燒枝術(shù)。國(guó)際上這項(xiàng)技術(shù)在電站鍋爐、工業(yè)鍋爐和廢棄物處理利用等領(lǐng)域已得到廣泛的商業(yè)應(yīng)用，為了滿足火力機(jī)組向著高參數(shù)大容量發(fā)展的趨勢(shì)CFB鍋爐已經(jīng)發(fā)展到了亞臨界參數(shù)，容量達(dá)到1024t/h等級(jí)，可與300MW機(jī)組配合。國(guó)內(nèi)現(xiàn)在已經(jīng)有4家鍋爐廠具備為300MW機(jī)組配合的CFB鍋爐，其中以哈爾濱鍋爐廠、上海鍋爐廠、東方鍋爐廠為代表。1.1循環(huán)流化床（CFB）鍋爐的概念CFB鍋爐是從鼓泡床鍋爐的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的，早期CFB鍋爐的流化速度比較高，因此稱作快速CFB鍋爐。鼓泡床和快速床的基本理論可以用于

6、CFB鍋爐。鼓泡床和快速床的基本理論已經(jīng)研究了很長(zhǎng)時(shí)間，形成了一定的理論。要了解CFB鍋爐的原理，必須要了解鼓泡床和快速床的理論以及物料從鼓泡床到湍流床到快速床各種狀態(tài)下的動(dòng)力特性，燃燒特性以及傳熱特性。1.2CFB鍋爐的優(yōu)點(diǎn)CFB鍋爐爐膛內(nèi)物燃料分為濃相區(qū)和希相區(qū)，濃相區(qū)物料混合強(qiáng)烈，新加入爐內(nèi)的燃料受到爐內(nèi)大量的高溫灰加熱，有利于著火。穩(wěn)燃效果好，燃用劣質(zhì)煤時(shí)，煤粉鍋爐不投輔助燃料時(shí)最低負(fù)荷一般在60%-90%;而同樣的燃料CFB鍋爐可達(dá)到40%-50%，節(jié)約價(jià)格昂貴的輔助燃料。低溫燃燒，CFB鍋爐的燃燒溫度為850950燃燒產(chǎn)生的氮氧化物污染物較低。 由于這些突出的優(yōu)點(diǎn)CFB鍋爐在火力發(fā)

7、電機(jī)組上得到越來越廣泛的應(yīng)用。2燃料與脫硫劑2.1燃料CFB鍋爐的燃料適應(yīng)性很強(qiáng)，可以燃燒各品質(zhì)的煤，可以摻燒秸稈、垃圾等一些低成本的燃料，這也是它受到追捧的主要原因之一。考慮到燃料中水分和灰分所占質(zhì)量較大，且隨外界運(yùn)輸條件有較大波動(dòng)，必然對(duì)其他可熱成分造成很大的影響，為了有利于分析采用四種不同“基”準(zhǔn)的質(zhì)量方法。收到基（下表符號(hào)ar）表示燃料中全部成分的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)之和。是鍋爐計(jì)算原始依據(jù)。 本次設(shè)計(jì)的燃料是煙煤，收到基揮發(fā)分30.5%，收到基灰分30.92%。在CFB鍋爐中，灰分影響到燃料的著火與燃燒，但灰分使循環(huán)的傳熱增強(qiáng)、負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍擴(kuò)大，這是它有利的一面。2.2脫硫劑脫硫劑一般指脫除燃

8、料中游離的硫或硫化合物的藥劑，各種堿性化合物都可以作為脫硫劑。一般多采用廉價(jià)的石灰、石灰石和用石灰質(zhì)藥劑配制的堿性溶液。脫硫劑能吸收煙氣中大部分的二氧化硫固定在燃料渣中。本次設(shè)計(jì)中煤的收到基硫含量是1.18%，可以通過脫硫效率，鈣硫摩爾比等數(shù)據(jù)計(jì)算得出CaCO3的消耗量。 本次設(shè)計(jì)石灰石表格2根據(jù)300MW容量的鍋爐模型比算的本次設(shè)計(jì)的脫硫效率等。SO2的原始排放濃度為3301.727mg/m3而允許排放濃度為900mg/m3。 接著我總結(jié)了在脫硫工況下受熱面中燃燒產(chǎn)物的平均特性，并制作出它的焓溫表，為后續(xù)計(jì)算做鋪墊。3.3 無脫硫工況燃燒計(jì)算3.3.1無脫硫工況下燃燒計(jì)算理論空氣量 （3-1

9、) m3/kg三原子氣體體積 (3-2) =1.866（53.8+0.3751,18）/100=1.013m3/kg理論氮?dú)怏w積 (3-3) =0.795.539+0.80.75/100=4.265m3/kg理論水蒸氣體積 (3-4) =0.1112.64+0,0126.8+0.0165.398=0.461m3/kg 飛灰分額=0.7%(測(cè)量值)3.3.2無脫硫工況下煙氣體積計(jì)算過量空氣量 (3-5) H2O體積 (3-6)煙氣總體積 （3-7） 由上面公式帶入各數(shù)據(jù)得出計(jì)算結(jié)果統(tǒng)計(jì)成如下表合格（備注：由于計(jì)算數(shù)據(jù)比多統(tǒng)計(jì)成表格方便書寫和計(jì)算。 4.1物料循環(huán)對(duì)鍋爐燃燒特性的影響物料循環(huán)對(duì)燃燒

10、的影響表現(xiàn)在以下四個(gè)方面：物料循環(huán)量增加，由于循環(huán)物料溫度較低，物料的理論燃燒溫度降低；物料循環(huán)增加，使得燃料在爐內(nèi)的停留時(shí)間加大，燃燒效率將增大，當(dāng)然，在燃燒效率達(dá)到一定值后，循環(huán)物料增加使得燃燒效率增加的趨勢(shì)減緩；物料循環(huán)量增加，使得床內(nèi)的物料濃度和溫度趨于均勻；物料循環(huán)量增加，由于循環(huán)物料的溫度較低，床溫會(huì)有所降低。 4.2物料循環(huán)倍率的選擇CFB內(nèi)的物料循環(huán)分內(nèi)循環(huán)和外循環(huán)兩種，物料內(nèi)循環(huán)和外循環(huán)對(duì)床溫的影響不同，但對(duì)燃燒效率和脫硫效率的影響相同。這里我們所計(jì)算的物料循環(huán)指內(nèi)循環(huán)。物料循環(huán)倍率公式為: （4-1） 或 （4-2） 由公式可知灰循環(huán)倍率 緊與飛灰份額和分離器效率有關(guān) 。

11、5脫硫工況計(jì)算 5.1脫硫計(jì)算SO2原始排放濃度 （5-1） 計(jì)算脫硫效率 （5-2）鈣硫摩爾比 （5-3） 與1kg燃料相配的入爐石灰石量 （5-4)式中：與1kg燃料相配的入爐石灰石量，kg/kg石灰石中CaCO3含量，%。燃燒生成CaO時(shí)吸熱量 （5-5）式中：煅燒生成CaO的吸熱量，kj/kg入爐的石灰石直接飛出分離器成為飛灰的份額，簡(jiǎn)稱CaCO3脫硫放熱量 （5-6）式中：脫硫是生成CaSO4的放熱量，kj/kg可支配熱量 （5-7）式中：可支配熱量，kj/kg脫硫所需要的理論空氣量 （5-8）燃燒和脫硫當(dāng)量理論空氣量 （5-9）式中：當(dāng)量理論空氣量，石灰石脫硫所需要的理論空氣量，與

12、1kg燃料相配的入爐石灰石量，kg/kg脫硫所需空氣的氮?dú)怏w積 (5-10)當(dāng)量理論氮?dú)怏w積 (5-11)式中：當(dāng)量理論氮?dú)怏w積，燃料中的氮，%；當(dāng)量理論空氣量，石灰石脫硫所需要的理論空氣量，煅燒石灰石生成的CO2的體積 (5-12)脫硫時(shí)SO2體積減少量 (5-13) 燃燒和脫硫時(shí)產(chǎn)生的RO2的當(dāng)量體積 (5-14)式中： CO2和SO2的當(dāng)量體積，三原子氣體體積， 石灰石煅燒產(chǎn)生的CO2體積， SO2體積減少量，石灰石脫硫所需要的理論空氣量，當(dāng)量理論水蒸氣體積（5-15）式中 ： 當(dāng)量理論水蒸氣體積， 燃料中的水分， 石灰石中的水分， 石灰石脫硫所需要的理論空氣量，燃料中的氫，%； 當(dāng)量理

13、論空氣量，入爐燃料灰量 （5-16）式中：燃料收到基灰分入爐的石灰石直接成為飛灰的量 (5-17)入爐的石灰石分含量 (5-18)式中： 入爐石灰石灰分，kg/kg石灰石的水分，%。一般小于3%。未反應(yīng)的CaO的量 (5-19)脫硫產(chǎn)物CaSO4的量 (5-20)灰分 (5-21)式中： 當(dāng)量灰分，%；入爐燃料灰量，kg/kg； 入爐石灰石直接變成飛灰的量，kg/kg； 入爐的石灰石灰分，kg/kg；未反應(yīng)的CaO;量，kg/kg； 脫硫產(chǎn)物CaSO4的量，kg/kg；石灰石脫硫所需要的理論空氣量，脫硫工況時(shí)的底灰份額 (5-22)未脫硫時(shí)的飛灰份額 (5-23)脫硫工況時(shí)的飛灰份額 (5-2

14、4)灰循環(huán)倍率 (5-25) 分離器前飛灰的份額 (5-26) 脫硫后SO2排放濃度 (5-27)脫硫效率 (5-28) 6.燃燒產(chǎn)物熱平衡燃燒產(chǎn)生的煙氣從爐膛的出口進(jìn)入旋風(fēng)分離器，其實(shí)大于切割粒徑的灰粒被旋風(fēng)分離器捕捉進(jìn)入回料器再次燃燒，小于切割粒徑的顆粒將被送入尾部煙道。這就是CFB鍋爐與煤粉爐的不同點(diǎn)，很多的灰粒多次進(jìn)入爐膛燃燒，這部分的灰粒被稱為循環(huán)灰。循環(huán)灰是CFB鍋爐的特有產(chǎn)物，它攜帶著大量的熱量，對(duì)鍋爐的熱平衡有很大的影響。6.1爐膛燃燒產(chǎn)物熱平衡方程式 和空氣進(jìn)入爐膛后著火，隨著燃燒的繼續(xù)，燃燒產(chǎn)物的溫度會(huì)持續(xù)上升，但同時(shí)熱量又會(huì)被爐膛內(nèi)的水冷壁等傳熱面吸收，所以溫度又會(huì)沿著其

15、上升的趨勢(shì)下降，在這兩種因素的作用下，爐膛的溫度會(huì)趨于一個(gè)溫度的值。對(duì)爐膛而言，其輸入熱量為：輸出熱量為對(duì)1kg燃料來說，爐膛熱平衡方程式為： 6.2 燃燒產(chǎn)物熱平衡計(jì)算 6.2.1脫硫?qū)FB鍋爐熱效率的影響未脫硫工況和脫硫工況對(duì)可燃?xì)怏w未完全燃燒熱損失q3和散熱損失q5沒有什么影響，尤其是q5，它是由鍋爐總輸出熱量Q1決定的，只要Q1不變，q5也不變?？偟膩碚f，脫硫總是是CFB鍋爐的熱效率下降的。固體未完全燃燒熱損失為： （6-1）式中： 固體未完全燃燒熱損失，%鍋爐可支配熱量，底灰份額；底灰含碳量，%；飛灰份額，飛灰含碳量；燃料收到基灰份，%。排煙熱損失為： （6-2） 式中： 排煙熱損

16、失，%；在相應(yīng)的過量空氣系數(shù)和排煙溫度狀況下的排煙焓，；冷空氣焓，。底灰物理熱損失為： （6-3）式中：底灰物理熱損失，%； 底灰份額；灰焓，；當(dāng)量灰分，%；入爐可支配熱量，。6.2.2鍋爐熱平衡計(jì)算鍋爐的熱平衡是值送入鍋爐的可支配熱量與總輸出熱量及各種熱損失的總和應(yīng)該是相等的。 (6-4) 式中：鍋爐機(jī)組熱效率。%；排煙熱損失，%； 可燃?xì)怏w未完全燃燒熱損失， 固體未完全燃燒熱損失， 散熱損失，灰渣物理熱損失保溫系數(shù) (6-5)鍋爐機(jī)組有效利用熱量 (6-6)脫硫工況當(dāng)量燃燒消耗量 (6-7)脫硫工況計(jì)算燃料消耗量 (6-8)脫硫工況燃料消耗量 (6-9)計(jì)算石灰石消耗量 (6-10)石灰石

17、消耗量 (6-11)計(jì)算燃料當(dāng)量消耗量 (6-12)7傳熱系數(shù)計(jì)算 7.1汽冷屏傳熱系數(shù)首先要先設(shè)計(jì)出汽冷屏的結(jié)構(gòu)和尺寸，然后確定它的受熱面，根據(jù)汽冷屏在爐膛中的位置來確定折算系數(shù)，同樣，汽冷屏要分為汽冷屏管和鰭片分別計(jì)算。在實(shí)際計(jì)算汽冷屏管中，要先假設(shè)一個(gè)管外壁壁溫，然后由這個(gè)假設(shè)的溫度算出輻射放熱系數(shù)和對(duì)流放熱系數(shù)，得出一個(gè)假定的傳熱系數(shù)，然后根據(jù)管內(nèi)壁溫度的計(jì)算，一步步反復(fù)迭代，得出一個(gè)在誤差范圍內(nèi)的管外溫度，確定這個(gè)傳熱系數(shù)。以類似的方法計(jì)算出鰭片的傳熱系數(shù)，最后加權(quán)平均，得出汽冷屏的傳熱系數(shù)。爐膛截面煙氣流速 (7-1)內(nèi)外壁平均溫度 (7-2)床輻射放熱系數(shù) (7-3)吸收率 (7

18、-4)床密相區(qū)對(duì)水冷管的傳熱系數(shù) (7-5)管子外壁的計(jì)算溫度 (7-6)鰭端溫度 (7-8)床密相區(qū)對(duì)鰭片的傳熱系數(shù) (7-9)爐膛膜式水冷壁的平均傳熱系數(shù) (7-10)8爐膛8.1爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)爐膛可以說是整個(gè)CFB鍋爐系統(tǒng)的心臟，CFB鍋爐的爐膛結(jié)構(gòu)主要包括以下幾個(gè)方面：（1）爐膛的截面尺寸，爐膛高度等；（2）爐膛內(nèi)受熱面的布置；（3）CFB的布風(fēng)裝置等；燃燒室由水冷壁前墻、后墻、兩側(cè)墻構(gòu)成，確定爐膛長(zhǎng)、寬、深度時(shí)，主要考慮各受熱面的布置及分離器的的位置，此外還必須注意當(dāng)爐膛深度過大會(huì)影響二次風(fēng)的穿透能力，二次風(fēng)不能充分對(duì)稀相區(qū)燃燒進(jìn)行擾動(dòng)，保證燃燒應(yīng)具備的足夠的氧量。爐膛高度也是一個(gè)關(guān)鍵

19、參數(shù)，合適的爐膛高度應(yīng)能：綜合烤爐燃燒和脫硫要求，一般取爐膛溫度為850在MCR工況下，采用以下速度值確定爐膛截面積：爐膛上部軸向速度5-6米/秒配風(fēng)裝置上部的軸向速度為4.5-5米/秒爐膛中任何位置速度應(yīng)避免大于7米/秒在本次設(shè)計(jì)中，我在熱力計(jì)算的反復(fù)校核后設(shè)計(jì)出爐膛寬5460mm，深8056mm截面積43.98m2,爐膛高度由于燃用的是揮發(fā)分較高的煙煤，故采用前后墻對(duì)沖燃燒，故爐膛深度較大。8.2爐膛熱力計(jì)算爐膛出口空氣過量空氣系數(shù) (8-1) 爐膛有效放熱量 (8-2) (8-3) 折算成1kg燃料的分離器循環(huán)灰焓增 (8-4)分離器循環(huán)灰焓增份額 (8-5)分離器煙氣焓增份額 (8-6

20、)分離器放熱份額 (8-7)爐膛放熱份額 (8-8) (8-9)爐膛膜式水冷壁吸熱量 (8-10)爐膛汽冷屏傳熱溫差 (8-11)爐膛汽冷屏吸熱量 (8-12) (8-13)1kg燃料燃燒產(chǎn)物向爐膛受熱面內(nèi)工質(zhì)和循環(huán)灰傳遞的熱量 (8-14)爐膛受熱面內(nèi)工質(zhì)的吸熱量 (8-15)誤差 (8-16)汽冷屏工質(zhì)焓增 (8-17)平均比容 (8-18)蒸汽流通截面積 (8-19)工質(zhì)流速 (8-20)蒸汽質(zhì)量流速 (8-21)9汽冷旋風(fēng)分離器 旋風(fēng)分離器是CFB鍋爐的核心部件之一。其主要作用是將大量的高溫固體物料從爐膛出口的氣流中分離出來。通過返料裝置送回爐膛，以維持燃燒室快速流態(tài)化狀態(tài)，燃料劑和脫

21、硫劑多次循環(huán)，反復(fù)燃燒和反應(yīng)。旋風(fēng)分離器主要由導(dǎo)渦管，筒體，椎體，和尾部豎管組成。導(dǎo)渦管直徑是1600mm進(jìn)口煙道直徑3200mm筒體長(zhǎng)度1610mm，椎體長(zhǎng)度是7835mm,尾部煙豎管直徑是3130mm。分離器的分離效率隊(duì)灰循環(huán)倍率影響很大，本次設(shè)計(jì)的分離器分離效率達(dá)99%，可見，分離器作為CFB鍋爐的重要部件的作用。 9.1汽冷旋風(fēng)分離器熱力計(jì)算 火焰輻射層有效厚度 (9-1)分離器水冷程度 (9-2)面積比 (9-3)分離器理論煙焓 (9-4)分離器理論循環(huán)灰焓 (9-5)火焰中三原子氣體的分壓力 (9-6)三原子氣體減弱系數(shù) (9-7)不發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù) (9-8)不發(fā)光火焰黑度

22、(9-9)發(fā)光火焰黑度 (9-10)發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù) (9-11)火焰黑度 (9-12)汽冷分離器黑度 (9-13)煙氣平均熱容量 (9-14) 汽冷旋風(fēng)分離器出口煙溫 (9-15)煙氣放熱量 (9-16)循環(huán)灰放熱量 (9-17)總放熱量 (9-18)蒸汽焓增 (9-19)蒸汽出口焓 (9-20)平均比容 (9-21)蒸汽流速 (9-22)10風(fēng)煙系統(tǒng)從一次風(fēng)機(jī)出來的空氣分兩路送入爐膛。第一路，經(jīng)一次風(fēng)空氣預(yù)熱器加熱后的熱風(fēng)進(jìn)入爐膛底部的水冷風(fēng)室，通過布置在風(fēng)板上的風(fēng)帽使其流化，并行向上通過爐膛的氣固兩相流；第二路，熱風(fēng)經(jīng)播煤增壓風(fēng)機(jī)后，用于爐前氣力播煤；二次風(fēng)機(jī)供風(fēng)分為兩路，第一路經(jīng)預(yù)

23、熱器后的二次風(fēng)直接經(jīng)爐膛上部的二次風(fēng)箱分級(jí)進(jìn)入爐膛。第二路，一部分未經(jīng)預(yù)熱的冷二次風(fēng)作為給煤皮帶的密封用風(fēng)。表101 和值阻力系數(shù)0.5小孔水平1.95小孔下傾15°20°1.65 10.1風(fēng)煙系統(tǒng)煙氣阻力計(jì)算10.1.1旋風(fēng)分離器本體阻力計(jì)算煙氣密度 (10-1)灰密度 (10-2)煙氣實(shí)際密度 (10-3)爐膛上部出口面積 (10-4)進(jìn)口煙道入口截面積 (10-5)煙氣（進(jìn)口煙道）入口速度 (10-6)煙氣（爐膛上部）出口速度 (10-7)壓縮系數(shù) (10-8)修正系數(shù) (10-9)煙氣加速突變損失 (10-10)灰粒急速突變損失 (10-11)煙道出口截面積 （10

24、-12）煙氣出口速度 (10-13)壓縮系數(shù) (10-14) (10-15) (10-16)筒體入口水力直徑 (10-17)摩擦阻力系數(shù) (10-18)煙道截面積 (10-19)煙氣速度 (10-20)進(jìn)口煙道沿程阻力 (10-21)摩擦阻力系數(shù) (10-22)煙氣旋轉(zhuǎn)圈數(shù) (10-23)筒體摩擦阻力 (10-24) (10-25)筒體截面積 (10-26)煙氣返程阻力 (10-27)煙氣沿程阻力 (10-28)彎頭阻力損失 (10-29)出口煙道煙氣擴(kuò)張損失 (10-30)旋風(fēng)分離器阻力(1031) 10.1.2爐膛風(fēng)室壓力 (10-32)其中 爐膛風(fēng)室壓力 爐膛配風(fēng)裝置上壓力配風(fēng)裝置阻力

25、(10-33) (10-34)式中裝料高度。床料推積密度，kg/m3.的給煤顆粒度分布范圍內(nèi)，取770kg/m3密相區(qū)高度，m床的膨脹床，=1010.1.3爐膛配風(fēng)裝置阻力計(jì)算配風(fēng)裝置阻力 (10-35)爐膛風(fēng)室壓力 (10-36)空氣實(shí)際密度 (10-37)一次風(fēng)量 (10-38) (10-39) 心管進(jìn)口處空氣流速 (10-40) 雷諾數(shù) (10-41) 心管出口壓力 (10-42) 管與風(fēng)帽間環(huán)形通道當(dāng)量直徑 (10-43) 風(fēng)帽罩小孔出口阻力 (10-44)誤差 (10-45) 11回料器結(jié)構(gòu)計(jì)算豎管中灰下降速度 (11-1)返料腿直徑 (11-2)回料器溢流堰高 (11-3)回料器本

26、體（一半）深度 (11-4)回料器本體高度 (11-5)密封腿料位高度 (11-6) 11.2回料器壓力計(jì)算 回料器風(fēng)室壓力計(jì)算 (11-7)回料器風(fēng)室壓力 (11-8)空氣實(shí)際密度 (11-9)回料器（松動(dòng)床）進(jìn)口過量空氣系數(shù) (11-10)松動(dòng)床送風(fēng)量 (11-11)每只風(fēng)帽流量 (11-12)雷諾數(shù) (11-13) (11-14)風(fēng)帽罩小孔出口阻力 (11-15) (11-16)12布風(fēng)裝置布風(fēng)裝置是鍋爐流態(tài)化燃燒的主要部件，布風(fēng)裝置主要有兩種類型：即風(fēng)帽式和密孔板，隨著我國(guó)循環(huán)流化術(shù)鍋爐的大型化，密孔板式布風(fēng)裝置應(yīng)用的范圍越來越小，現(xiàn)在大型CFB鍋爐多采用布帽式布風(fēng)板。12.1風(fēng)帽風(fēng)帽

27、是流化床鍋爐實(shí)現(xiàn)均勻布風(fēng)以及維持爐內(nèi)合理的氣固兩相流動(dòng)和鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的關(guān)鍵部件。隨著CFB鍋爐技術(shù)的發(fā)展，出現(xiàn)了多種結(jié)構(gòu)形式的風(fēng)帽，主要有小孔徑風(fēng)帽、大孔徑風(fēng)帽及定向風(fēng)帽等。目前CFB鍋爐趨向于采用小直徑大孔徑風(fēng)帽。12.2布風(fēng)板   布風(fēng)板的作用是支承風(fēng)帽和隔熱層，并初步分配氣流。布風(fēng)板的截面形狀大小決定于密相區(qū)底部段的截面。不論布風(fēng)板的形狀是矩形的或圓形的，節(jié)距的大小取決于風(fēng)帽的大小及風(fēng)帽的個(gè)數(shù)與氣流的小孔速度，為了便于固定和支撐，布風(fēng)板的實(shí)際加工尺寸要大一些。當(dāng)采用多塊鋼板拼接時(shí)，必須用焊接或用螺栓連接成整體，以免受熱變形，產(chǎn)生扭曲。漏風(fēng)和隔熱層裂縫。13 計(jì)算

28、結(jié)果匯總13.1.1基本數(shù)據(jù)13.1.2 石灰石 13.2 燃燒脫硫計(jì)算13.2.1 無脫硫計(jì)算時(shí)的燃燒計(jì)算13.2.2 無脫硫工況時(shí)的煙氣體積計(jì)算1.1871.1871.1871.1871.2411.37613.2.3 脫硫計(jì)算 查的Vy=7.14063301.727900.00072.74280.8000.8061.98397.3200.07515.000110,11133.88320547.7735.3980.0145.14913.2.4 脫硫工況時(shí)受熱面中燃燒產(chǎn)物的平均特性1.221.221.221.221.231.2550.4610.4610.4610.4610.4610.4616.6366.6366.6366.6366.6366.6360.1460.1460.1460.1460.1460.1460.0690.0690.0690.0690.0690.0690.2150.2150.2150.