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文檔簡介

1、青島科技大學 One Team 隊目錄一、脫丙烷高壓塔計算說明書3二、脫丙烷低壓塔計算說明書15三、吸收塔計算說明書26四、解吸塔計算說明書38五、脫乙烷塔計算說明書50六、丙烯精餾塔計算說明書622茂名石化年產 30 萬噸丙烯項目一、脫丙烷高壓塔計算說明書3內 件 及 偏 心 載 荷塔校 核計算集團航空動力系統(tǒng)研究所計 算 條 件塔型板式容 器 分 段 數(不裙座)1試驗類型封頭上 封 頭下 封 頭材料名稱Q345RQ345R名義厚度(mm)2036腐蝕裕量(mm)22焊接接頭系數0.850.85封頭形狀橢圓形橢圓形圓筒設計(Mpa)設計溫度()長度(mm)名義厚度(mm)內徑/外徑(mm)

2、材料名稱(即鋼號)11.35024000275800Q345R2345678910圓筒腐蝕裕量(mm)縱向焊接接頭系數環(huán)向焊接接頭系數外壓計算長度(mm)試驗(立)(Mpa)試驗(臥)(Mpa)120.850.8501.6251.868192345678910青島科技大學One Team 隊4裙 座裙座結構形式圓筒形裙座底部截面內徑mm4500裙 座 與殼 體連 接形式對接裙座高度mm4000裙座材料名稱Q345R裙座設計溫度120介質密度kg/m3525.224塔 釜液 面離焊 接接頭 的高度mm1000塔板分段數12345塔板型式浮閥塔板層數40每 層塔 板上積液厚度mm50最高一層塔板高

3、度mm37360最低一層塔板高度mm6000填料分段數12345填料頂部高度mm填料底部高度mm填料密度kg/m3集中載荷數12345集中載荷kg487集中載荷高度mm88190集 中載 荷中心至容器中心線距 離mm1700塔 器 附 件 及 基 礎塔 器附 件質量計算系數1.2基本風壓N/m2900基礎高度mm1塔器保溫層厚度mm50保溫層密度kg/m350裙座防火層厚度mm0防火層密度kg/m30管線保溫層厚度mm30最大管線外徑mm530籠 式扶 梯與最 大管線 的相對位置90場地土類型I場 地 土 粗 糙 度類別A設防烈度低于 7 度設計分組第一組影響系數最大值amax3.28545e

4、-66阻尼比0.01塔器上平臺總個數11平臺寬度mm1200塔 器上 最高平臺高度mm86500塔 器 上 最 低 平臺高度mm6500茂名石化年產 30 萬噸丙烯項目5計 算 結 果容 器 殼 體 強 度 計 算元件名稱設 計名 義 厚 度 (mm)直 立 容 器 校 核取 用 厚 度 (mm)內 壓 (MPa)外 壓 (MPa)下封頭36361.335第 1 段 圓筒27271.334第 1 段 變徑段第 2 段 圓筒第 2 段 變徑段第 3 段 圓筒裙座腐蝕裕量mm2裙座名義厚度mm20裙座材料應力MPa184.2裙座與筒體連接段的材料Q345R裙座與筒體連接段在設計溫度下應力MPa18

5、5裙座與筒體連接段長度mm108裙 座 上 同 一 高 度 處 較 大孔個數2裙 座較大孔中心高度mm950裙 座 上較 大孔 引出管內徑(或寬度)mm520裙 座上較大孔引出管厚度mm5裙座上較大孔引出管長度mm230地 腳 螺 栓 及 地 腳 螺 栓 座地腳螺栓材料名稱Q345地腳螺栓材料應力MPa170地腳螺栓個數32地腳螺栓公稱直徑mm64全部筋板塊數64相鄰筋板最大外側間距mm305.424筋板內側間距mm120筋板厚度mm35筋板寬度mm170蓋板類型整塊蓋板上地腳螺栓孔直徑mm85蓋板厚度mm50蓋板寬度mm0墊板有墊板上地腳螺栓孔直徑mm67墊板厚度mm24墊板寬度mm120基

6、礎環(huán)板外徑mm4780基礎環(huán)板內徑mm4260基礎環(huán)板名義厚度mm35青島科技大學One Team 隊6風 載 及載 荷00AA裙座與筒體連接段11(筒體)11(下封頭)2233操作質量m0 = m01 + m02 + m03 + m04 + m05 + ma + me248760246180226930226637226637最小質量m0 = m01 + 0.2m02 + m03 + m04 + ma + me159643157063137813137520137520試驗時質量859923857344838094181861181861第 3 段 變徑段第 4 段 圓筒第 4 段 變徑段第

7、 5 段圓筒第 5 段 變 徑段第 6 段圓筒第 6 段 變 徑段第 7 段圓筒第 7 段 變 徑段第 8 段圓筒第 8 段 變 徑段第 9 段圓筒第 9 段 變 徑段第 10 段圓筒上封頭20200.000裙 座名 義 厚 度 (mm)取 用 厚 度 (mm)2020茂名石化年產 30 萬噸丙烯項目7n垂直力=00-å= (,2h1,i.m.,n/F)viiivkkk =100000應 力 計 算s11 = Pc Di / 4dei76.3255.93風彎矩 M I -I = P × l / 2 + P×( l + l/ 2 ) + P×( l + l

8、+ l/ 2 ) + .wiii+1ii+1i+2ii+1i+24.21e+093.975e+093.271e+093.246e+093.246e+09nMca(I) M I -I = ( 2p / T )2Y åm ( h - h )f ( h )ca1T1kkk1k =inMca (II) M I -I = ( 2p / T )2 Y åm ( h - h )f ( h )ca2T 2kkk 2k =i順風向彎矩 M I -I (I)cw順風向彎矩 M I -I (II)cw組合風彎矩 M= max( M I -I , ( M I -I )2 + ( M I -I )2

9、 )ewwcacw4.21e+093.975e+093.271e+093.246e+093.246e+09n彎矩 M I -I = å F ( h - h ) 注:振型時,此項按 B.24 計算E1kkk =i00000偏心彎矩 Me = me gle8.122e+068.122e+068.122e+068.122e+068.122e+06最大彎矩 M= max( M I -I + M ,M I -I + 0.25M I -I + M )maxweEwe需橫風向計算時 M= max( M I -I + M ,M I -I + 0.25M I -I + M )maxeweEwe4.21

10、8e+093.983e+093.28e+093.254e+093.254e+09青島科技大學One Team 隊8組合應核sA1 = s1 - s2 + s3 (內壓), - s2 + s3 (外壓)76.3655.97值188.70188.70sA2 = s2 + s3 (內壓), s1 + s2 + s3 (外壓)24.7424.6420.557.985.85值88.1688.1690.81126.30167.98sA3 = s1 - s2 + s392.9468.12值292.50292.50sA4 = s2 + s338.2339.9736.375.474.01s= ( mI -I g

11、 ± FI -I ) / pD d120vi ei9.7510.238.904.943.62s= 4M I -I / pD2d13maxi ei14.9814.4111.654.993.65s= ( mI -I g ± FI -I ) / pD d220vi ei3.002.20s31 = PT Di / 4dei95.3969.92s= mI -I g / pD d32Ti ei33.7135.6332.863.962.91s= 4( 0.3M I -I + M ) / pD2d33wei ei4.524.343.521.501.10st184.20184.20185.0

12、0185.00185.00B73.4773.4775.67105.25139.98茂名石化年產 30 萬噸丙烯項目9計 算 結 果地 腳 螺 栓 及 地 腳 螺 栓 座基礎環(huán)板抗彎斷面模數p (D4 - D4 )Zb =obib 32Dobmm33.95808e+09p (D2 - D2 )基礎環(huán)板面積 Ab =obib 4mm23.692e+06基礎環(huán)板計算力矩max( Mx = Cxsbmaxb ,My = Cysbmaxl )22Nmm14615.9基礎環(huán)板需要厚度mm24.42基礎環(huán)板厚度厚度校核結果合格混凝土地基上最大壓應力s= ìM 0-0 / Z + (m g 

13、7; F 0-0) / Aí maxb0vb中大值b maxî0.3M 0-0 + M ) / Z + mg / AwebmaxbMPa2.61地 腳 螺 栓 受 風 載 時 最 大 拉 應 力0-0s = Mw + Me - mmin gBZAbbMPa0.64地腳 螺栓受載荷時最大拉應力s = M 0-0 + 0.25M 0-0 + M - m g - F 0-0 Ewe0vBZAbbMPa-0.39值76.3176.3176.31106.08170.47s = ( pT + 9.81rHw )( Di + dei ) / 2dei220.28161.45值292.50

14、292.50校核結果合格合格合格合格合格注 1: sij中i 和j 的意義如下i=1 操作工況j=1 設計或試驗下引起的軸向應力( 拉)i=2 檢修工況j=2 重力及垂直力引起的軸向應 力( 壓)i=3試驗工況j=3 彎矩引起的軸向應 力( 拉或壓)st 設計溫度下材料應力 B 設計溫度下軸向的應力值注 2:sA1: 軸向最大組合拉應力sA2: 軸向最大組合壓應力sA3:試驗時軸向最大組合拉應力sA4:試驗時軸向最大組合壓應力s: 試驗引起的周向應力注 3:如下質 量: kg力:N彎 矩: Nmm應力: MPa青島科技大學One Team 隊1對 接 接 頭 校 核對接接頭橫截面 pDit d

15、esmm2250228對接接頭抗彎斷面模數 pD2d / 4it esmm32.81506e+08對接焊接接頭在操作工況下最大拉應力4M J - Jm J - J g - F J - J max - 0vpD 2dpD dit esit esMPa2.66對接焊接接頭拉應力值MPa133.2對接接頭拉應核結果合格搭 接 接 頭 校 核搭接接頭橫截面 Aw = 0.7pDotdesmm2搭接接頭抗剪斷面模數 Z = 0.55D2 dwot esmm3搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應力M J - Jm J - J g + F J - J max + 0vZwAwMPa搭接焊接接頭在操作工況下的剪應

16、力值MPa搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應力0.3M J -J + Mm J -J g we + max ZwAwMPa搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應力值MPa地腳螺栓需要的螺紋小徑 d = 4s B Ab + C1pns 2btmm26.5442地腳螺栓實際的螺紋小徑mm57.505地腳螺栓 校核結果合格筋板壓應力 s=FGn d l ' 1 G 2MPa8.81筋板應力MPa96.90筋板校核結果合格3F l '蓋板最大應力 s =1 3z4(l ' - d )d 2 + (l ' - d )d 2 23c42zMPa27.41蓋板應力MPa147蓋板校核結

17、果¦合格裙 座 與 殼 體 的 焊 接 接 頭 校 核焊接接頭截面上的塔器操作質量kg226637焊接接頭截面上的最大彎矩Nmm3.25432e+09茂名石化年產 30 萬噸丙烯項目1上封頭校核計算計算集團航空動力系統(tǒng)研究所空塔重心至基礎 環(huán)板底截面距離mm14021.4直立容器自振周期s0.28第二振型自振周期s第三振型自振周期s臨界風速(第一振型)臨界風速(第二振型)系數設計風速風載對直立容器總的橫推力 å PiN248776載荷對直立容器總的橫推力 å F1KN0操作工況下容器頂部最大 撓度mm2.65173容器外壓MPa注:內件質量指塔板質量; 填料質量計

18、入物料質量;偏心質量計入直立容器的操作質量、最小質量、最大質量中。搭接接頭拉應核結果主 要設 計 及 總 體 參 數 計 算 結 果裙座設計名義厚度mm20容器總容積mm36.55939e+11直立容器總高mm28810殼體和裙座質量kg111422附件質量kg22284.3內件質量kg55427.1保溫層質量kg1107.79平臺及扶梯質量kg13256.5操作時物料質量kg44775.6試驗時液體質量kg655939吊裝時空塔質量kg144791直立容器的操作質量m0 = m01 + m02 + m03 + m04 + m05 + ma + mekg248760直立容器的最小質量mmin

19、= m01 + 0.2m02 + m03 + m04 + ma + mekg159643直立容器的最大質量mmax = m01 + m02 + m03 + m04 + ma +mw +mekg859923青島科技大學One Team 隊1計算所依據的標準GB 150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算Pc1.30MPa設計溫度 t50.00° C內徑 Di5800.00mm曲面深度 hi1165.00mm材料Q345R(板材)設計溫度應力st185.00MPa試驗溫度應力s185.00MPa鋼板負偏差 C10.30mm腐蝕裕量 C22.00mm焊接接頭系數 f0.85試驗時應核試驗

20、類型試驗試驗值PT = 1.25Pc s = 1.6250(或由用戶輸入)s tMPa試驗通過的應力stsT£ 0.90 ss =292.50MPa試驗下封頭的應力sT = pT .(KDi + 0.5de ) = 225.222de.fMPa校核條件sT£ sT校核結果合格厚度及重量計算形狀系數1 éæ D ö2 ùK =ê2 + ç i ÷ ú = 1.36616 êç 2h ÷ úëèi ø û計算厚度 KPc

21、 Didh = 2s t f -0.5 Pc= 32.82mm有效厚度deh =dnh - C1- C2= 33.70mm最小厚度dmin = 17.40mm名義厚度dnh = 36.00mm結論滿足最小厚度要求重量9384.94Kg壓 力 計 算最大工作2s t fd ePw=KDi +0.5d e = 1.33483MPa結論合格茂名石化年產 30 萬噸丙烯項目1下封頭校核計算計算集團航空動力系統(tǒng)研究所計算所依據的標準GB 150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算Pc1.30MPa設計溫度 t50.00° C內徑 Di5800.00mm曲面深度 hi1165.00mm材料Q3

22、45R(板材)設計溫度應力st185.00MPa試驗溫度應力s185.00MPa鋼板負偏差 C10.30mm腐蝕裕量 C22.00mm焊接接頭系數 f0.85試驗時應核試驗類型試驗試驗值PT = 1.25Pc s = 1.8682(或由用戶輸入)s tMPa試驗通過的應力stsT£ 0.90 ss =292.50MPa試驗下封頭的應力sT = pT .(KDi + 0.5de ) = 258.922de.fMPa校核條件sT£ sT校核結果合格厚度及重量計算形狀系數1 éæ D ö2 ùK =ê2 + ç i &#

23、247; ú = 1.36616 êç 2h ÷ úëèi ø û計算厚度 KPc Didh = 2s t f -0.5 Pc= 32.82mm有效厚度deh =dnh - C1- C2= 33.70mm最小厚度dmin = 17.40mm名義厚度dnh = 36.00mm結論滿足最小厚度要求重量9384.94Kg壓 力 計 算最大工作2s t fd ePw=KDi +0.5d e = 1.33483MPa結論合格青島科技大學One Team 隊1內壓圓筒校核計算集團航空動力系統(tǒng)研究所計算所依據的標準GB

24、 150.3-2011計算條件筒體簡圖計算Pc1.30MPa設計溫度 t50.00° C內徑 Di5800.00mm材料Q345R( 板材 )試驗溫度應力185.00MPa設計溫度應力185.00MPa試驗溫度下屈服點325.00MPa鋼板負偏差 C10.30mm腐蝕裕量 C22.00mm焊接接頭系數 f0.85厚度及重量計算計算厚度 Pc Did = 2s t f - Pc= 24.07mm有效厚度de =dn - C1- C2= 24.70mm名義厚度dn =27.00mm重量93116.22Kg試驗時應核試驗類型試驗試驗值PT = 1.25P s =1.8682(或由用戶輸入)

25、s tMPa試驗通過的應力水平 sTsT£ 0.90 ss =292.50MPa試驗下圓筒的應力sT = pT .(Di + d e ) = 259.152d e .fMPa校核條件sT£ sT校核結果合格及應力計算最大工作2d e s t fPw=( Di +d e ) = 1.33366MPa設計溫度下計算應力 Pc ( Di +d e )st =2d e= 153.28MPastf157.25MPa校核條件stf st結論合格茂名石化年產 30 萬噸丙烯項目二、脫丙烷低壓塔計算說明書1塔校 核計算集團航空動力系統(tǒng)研究所計 算 條 件塔型板式容 器 分 段 數(不裙座)

26、1試驗類型封頭上 封 頭下 封 頭材料名稱Q345RQ345R名義厚度(mm)2020腐蝕裕量(mm)22焊接接頭系數0.850.85封頭形狀橢圓形橢圓形圓筒設計(Mpa)設計溫度()長度(mm)名義厚度(mm)內徑/外徑(mm)材料名稱(即鋼號)10.81485067506600Q345R2345678910圓筒腐蝕裕量(mm)縱向焊接接頭系數環(huán)向焊接接頭系數外壓計算長度(mm)試驗(立)(Mpa)試驗(臥)(Mpa)120.850.8501.01851.092472345678910青島科技大學One Team 隊1內 件 及 偏 心 載 荷介質密度kg/m3525.224塔 釜液 面離焊

27、 接接頭 的高度mm1000塔板分段數12345塔板型式浮閥塔板層數15每 層塔 板上積液厚度mm50最高一層塔板高度mm17760最低一層塔板高度mm6000填料分段數12345填料頂部高度mm填料底部高度mm填料密度kg/m3集中載荷數12345集中載荷kg487集中載荷高度mm88190集 中載 荷中心至容器中心線距 離mm1700塔 器 附 件 及 基 礎塔 器附 件質量計算系數1.2基本風壓N/m2900基礎高度mm1塔器保溫層厚度mm50保溫層密度kg/m350裙座防火層厚度mm0防火層密度kg/m30管線保溫層厚度mm30最大管線外徑mm530籠 式扶 梯與最 大管線 的相對位置

28、90場地土類型I場 地 土 粗 糙 度類別A設防烈度低于 7 度設計分組第一組影響系數最大值 amax3.28545e-66阻尼比0.01塔器上平臺總個數11平臺寬度mm1200塔 器上 最高平臺高度mm86500塔 器 上 最 低 平臺高度mm6500茂名石化年產 30 萬噸丙烯項目1裙 座裙座結構形式圓筒形裙座底部截面內徑mm4500裙 座 與殼 體連 接形式對接裙座高度mm4000裙座材料名稱Q345R裙座設計溫度120裙座腐蝕裕量mm2裙座名義厚度mm20裙座材料應力MPa184.2裙座與筒體連接段的材料Q345R裙座與筒體連接段在設計溫度下應力MPa185裙座與筒體連接段長度mm10

29、8裙 座 上 同 一 高 度 處 較 大孔個數2裙 座較大孔中心高度mm950裙 座 上較 大孔 引出管內徑(或寬度)mm520裙 座上較大孔引出管厚度mm5裙座上較大孔引出管長度mm230地 腳 螺 栓 及 地 腳 螺 栓 座地腳螺栓材料名稱Q345地腳螺栓材料應力MPa170地腳螺栓個數32地腳螺栓公稱直徑mm64全部筋板塊數64相鄰筋板最大外側間距mm305.424筋板內側間距mm120筋板厚度mm35筋板寬度mm170蓋板類型整塊蓋板上地腳螺栓孔直徑mm85蓋板厚度mm50蓋板寬度mm0墊板有墊板上地腳螺栓孔直徑mm67墊板厚度mm24墊板寬度mm120基礎環(huán)板外徑mm4780基礎環(huán)板

30、內徑mm4260基礎環(huán)板名義厚度mm35青島科技大學One Team 隊1計 算 結 果容 器 殼 體 強 度 計 算元件名稱設 計名 義 厚 度 (mm)直 立 容 器 校 核取 用 厚 度 (mm)內 壓 (MPa)外 壓 (MPa)下封頭20200.000第 1 段 圓筒661.969第 1 段 變徑段第 2 段 圓筒第 2 段 變徑段第 3 段 圓筒第 3 段 變徑段第 4 段 圓筒第 4 段 變徑段第 5 段圓筒第 5 段 變 徑段第 6 段圓筒第 6 段 變 徑段第 7 段圓筒第 7 段 變 徑段第 8 段圓筒第 8 段 變 徑段第 9 段圓筒第 9 段 變 徑段第 10 段圓筒上

31、封頭20200.000裙 座名 義 厚 度 (mm)取 用 厚 度 (mm)2020茂名石化年產 30 萬噸丙烯項目1風 載 及載 荷00AA裙座與筒體連接段11(筒體)11(下封頭)2233操作質量m0 = m01 + m02 + m03 + m04 + m05 + ma + me13780.611201.13212.722919.472919.47最小質量m0 = m01 + 0.2m02 + m03 + m04 + ma + me13485.810906.32917.982624.732624.73試驗時質量1549612916.54928.182726.412726.41風彎矩 M I

32、 -I = P × l / 2 + P×( l + l/ 2 ) + P×( l + l+ l/ 2 ) + .wiii+1ii+1i+2ii+1i+21.598e+081.242e+085.072e+074.908e+074.908e+07nMca(I) M I -I = ( 2p / T )2Y åm ( h - h )f ( h )ca1T1kkk1k =inMca (II) M I -I = ( 2p / T )2 Y åm ( h - h )f ( h )ca2T 2kkk 2k =i順風向彎矩 M I -I (I)cw順風向彎矩 M

33、 I -I (II)cw組合風彎矩 M= max( M I -I , ( M I -I )2 + ( M I -I )2 )ewwcacw1.598e+081.242e+085.072e+074.908e+074.908e+07n彎矩 M I -I = å F ( h - h ) 注:振型時,此項按 B.24 計算E1kkk =i00000偏心彎矩 Me = me gle8.122e+068.122e+068.122e+068.122e+068.122e+06青島科技大學One Team 隊2組合應核sA1 = s1 - s2 + s3 (內壓), - s2 + s3 (外壓)n垂直

34、力 F = m h F 0-0 / åm h ( i = 1,2,.,n )vii i vk kk =100000應 力 計 算s11 = Pc Di / 4dei33.036.91s= ( mI -I g ± FI -I ) / pD d120vi ei0.540.470.134.110.86s= 4M I -I / pD2d13maxi ei0.600.480.2154.6811.43s= ( mI -I g ± FI -I ) / pD d220vi ei3.690.77s31 = PT Di / 4dei41.298.63s= mI -I g / pD d

35、32Ti ei0.610.540.193.830.80s= 4( 0.3M I -I + M ) / pD2d33wei ei0.200.160.0821.844.57st184.20184.20185.00189.00185.00B163.95163.95172.62144.77172.62最大彎矩 M= max( M I -I + M ,M I -I + 0.25M I -I + M )maxweEwe需橫風向計算時 M= max( M I -I + M ,M I -I + 0.25M I -I + M )maxeweEwe1.679e+081.323e+085.884e+075.721e

36、+075.721e+07茂名石化年產 30 萬噸丙烯項目2計 算 結 果地 腳 螺 栓 及 地 腳 螺 栓 座基礎環(huán)板抗彎斷面模數p (D4 - D4 )Zb =obib 32Dobmm33.95808e+0983.6117.48值192.78188.70sA2 = s2 + s3 (內壓), s1 + s2 + s3 (外壓)1.140.940.3358.3712.20值196.74196.74207.14173.72207.14sA3 = s1 - s2 + s359.2912.39值292.50292.50sA4 = s2 + s30.810.700.2825.675.37值175.09

37、175.09175.09146.73210.11s = ( pT + 9.81rHw )( Di + dei ) / 2dei89.1218.63值292.50292.50校核結果合格合格合格合格合格注 1: sij中i 和j 的意義如下i=1 操作工況j=1 設計或試驗下引起的軸向應力( 拉)i=2 檢修工況j=2 重力及垂直力引起的軸向應 力( 壓)i=3試驗工況j=3 彎矩引起的軸向應 力( 拉或壓)st 設計溫度下材料應力 B 設計溫度下軸向的應力值注 2:sA1: 軸向最大組合拉應力sA2: 軸向最大組合壓應力sA3:試驗時軸向最大組合拉應力sA4:試驗時軸向最大組合壓應力s: 試驗

38、引起的周向應力注 3:如下質 量: kg力:N彎 矩: Nmm應力: MPa青島科技大學One Team 隊2對 接 接 頭 校 核對接接頭橫截面 pDit desmm2250228對接接頭抗彎斷面模數 pD2d / 4it esmm32.81506e+08對接焊接接頭在操作工況下最大拉應力4M J - Jm J - J g - F J - J max - 0vpD 2dpD dit esit esMPa0.08p (D2 - D2 )基礎環(huán)板面積 Ab =obib 4mm23.692e+06基礎環(huán)板計算力矩max( Mx = Cxsbmaxb ,My = Cysbmaxl )22Nmm443

39、.282基礎環(huán)板需要厚度mm4.25基礎環(huán)板厚度厚度校核結果合格混凝土地基上最大壓應力s= ìM 0-0 / Z + (m g ± F 0-0) / Aí maxb0vb中大值b maxî0.3M 0-0 + M ) / Z + mg / AwebmaxbMPa0.08地 腳 螺 栓 受 風 載 時 最 大 拉 應 力0-0s = Mw + Me - mmin gBZAbbMPa0.01地腳 螺栓受載荷時最大拉應力s = M 0-0 + 0.25M 0-0 + M - m g - F 0-0 Ewe0vBZAbbMPa-0.02地腳螺栓需要的螺紋小徑 d

40、 = 4s B Ab + C1pns 2btmm5.38607地腳螺栓實際的螺紋小徑mm57.505地腳螺栓 校核結果合格筋板壓應力 s=FGn d l ' 1 G 2MPa0.09筋板應力MPa96.90筋板校核結果合格3F l '蓋板最大應力 s =1 3z4(l ' - d )d 2 + (l ' - d )d 2 23c42zMPa0.28蓋板應力MPa147蓋板校核結果¦合格裙 座 與 殼 體 的 焊 接 接 頭 校 核焊接接頭截面上的塔器操作質量kg2919.47焊接接頭截面上的最大彎矩Nmm5.72063e+07茂名石化年產 30 萬噸丙烯項目2空塔重心至基礎 環(huán)板底截面距離mm2357.08直立容器自振周期s0.29第二振型自振周期s對接焊接接頭拉應力值MPa133.2對接接頭拉應核結果合格搭 接 接 頭 校 核搭接接頭橫截面 A

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