中國石油延遲焦化裝置長周期運行定版材料2005-5-22

1、延遲焦化裝置調(diào)研總結(jié)及長周期（三年）運行指導(dǎo)性建議延遲焦化裝置長周期運行工作小組 2005年4月目 錄 一、 股份公司制定的工作目標····················1二、 五家分公司延遲焦化裝置調(diào)研總結(jié)················

2、;1三、 五家分公司延遲焦化裝置實現(xiàn)三年長周期運行目標存在的問題····11四、 五家分公司延遲焦化裝置實現(xiàn)三年長周期運行目標技措項目·····12五、 關(guān)于五家分公司長周期優(yōu)化運行指導(dǎo)性建議············17六、 參照使用技術(shù)············

3、3;············18七、 五家分公司延遲焦化裝置實現(xiàn)三年長周期運行方案·········20八、 附錄·······················

4、······36九、 基礎(chǔ)資料匯編·························50延遲焦化裝置調(diào)研總結(jié)及長周期（三年）運行指導(dǎo)性建議2004年是中石油股份有限公司技術(shù)效益年，煉油與銷售分公司技術(shù)處組織成立了延遲焦化裝置長周期運行小組，參加企業(yè)有撫順、大慶、錦州、錦西、遼化分公司（以下

5、簡稱五家分公司）。根據(jù)文件要求，長周期運行小組主要做了以下幾項工作：編寫了延遲焦化裝置長周期運行的開題報告，確定了工作目標；完成了五家分公司的延遲焦化基礎(chǔ)數(shù)據(jù)匯編；五家分公司編制了各自企業(yè)的延遲焦化裝置長周期運行方案；2004年7月16日至18日由股份公司組織在大連召開了階段性研討會；最后形成了五家分公司延遲焦化裝置調(diào)研總結(jié)及長周期（三年）運行指導(dǎo)性意見。現(xiàn)將總體工作匯報如下：一、 股份公司制定的工作目標總體目標是：提高裝置運行水平，延長裝置燒焦周期。二、 五家分公司延遲焦化裝置調(diào)研總結(jié)1、 五家分公司延遲焦化裝置概況（表-1）五家分公司共有六套延遲焦化裝置，原設(shè)計總加工能力470萬噸/年，到

6、2003年改造后已形成800萬噸/年加工能力。其中加工大慶減壓渣油有大慶、撫順一廠、二廠三套裝置；加工遼河減壓渣油的有遼化、錦州、錦西三套裝置。撫順二廠和大慶為六十年代建設(shè)的有堵焦閥預(yù)熱形式的30萬噸/年、60萬噸/年延遲焦化裝置，裝置建設(shè)時間長，工藝比較落后。大慶焦化1988年改造到100萬噸/年，97年取消堵焦閥。撫順二廠焦化2002年改造到120萬噸/年，同時取消堵焦閥。撫順一廠焦化是84年建設(shè)的100萬噸/年有堵焦閥延遲焦化裝置，2002年改造為120萬噸/年，同時取消堵焦閥。撫順一廠、二廠、大慶屬于第一代延遲焦化工藝，三套裝置經(jīng)過近幾年的技術(shù)改造，實現(xiàn)了冷焦水、切焦水自循環(huán)使用及全密

7、閉放空系統(tǒng)等新技術(shù)。錦州、錦西、遼化延遲焦化裝置分別為90年、93年和96年建設(shè)的延遲焦化裝置，原設(shè)計能力100萬噸/年，加工遼河減渣，塔徑Ø 6100，無堵焦閥，冷焦水、切焦水自循環(huán)使用，采用全密閉放空系統(tǒng)，水利除焦系統(tǒng)、高壓水泵、輻射進料泵、風動絞車，四通閥全部為引進設(shè)備，三套裝置均由北京院設(shè)計。該工藝屬于我國第二代延遲焦化技術(shù)。錦西分公司2002年新增一爐兩塔（焦炭塔Ø 6100），能力增加到150萬噸/年。遼化分公司2003年新增一爐兩塔（焦炭塔Ø 6100）能力增加到160萬噸/年。錦州分公司2003年投用的大直徑焦炭塔（Ø 8400），新建雙

8、面輻射爐，爐管采用多點注汽技術(shù)，焦炭塔的能力增加到200萬噸/年，分餾塔的能力為150萬噸/年。2、 1999-2004年延遲焦化設(shè)計負荷、實際加工量、負荷率統(tǒng)計（表-3）2003年撫順二廠、一廠、大慶三套焦化裝置設(shè)計負荷分別為120、120、100萬噸/年，2003年實際加工量分別為103、98、92萬噸，負荷率分別為86.0%、81.4%、92.0%，負荷率偏低。錦州、錦西設(shè)計負荷均為100萬噸/年，2001年錦州、錦西加工渣油分別為103、115萬噸，2002年加工113、115萬噸，錦州、錦西分公司焦化裝置改造前超負荷生產(chǎn)。遼化焦化裝置改造前滿負荷生產(chǎn)。2001年、2002年負荷率分別

9、為99.8、100.9%?，F(xiàn)在錦州、錦西、遼化焦化設(shè)計負荷分別為150、150、160萬噸/年，均滿負荷生產(chǎn)。3、 焦化裝置運行生產(chǎn)周期（表-4）五家分公司的焦化裝置為兩爐四塔或三爐六塔。生產(chǎn)期間，由于焦化塔間歇操作，加熱爐可以分爐燒焦，焦炭塔的大瓦斯管線可以更換。如不考慮大瓦斯管線燒焦和加熱爐分爐燒焦，2002-2003年五家分公司延遲焦化裝置運行周期超過兩年的是：撫順二廠800天；大慶781天；撫順一廠1190天；錦州834天。運行周期不足兩年的是：遼化366天（2003.62004.6），錦西490天（20032004）。4、 焦化原料和產(chǎn)品（表-5）五家分公司延遲焦化裝置，撫順、大慶以

10、加工大慶減壓渣油為主，錦州、錦西、遼化以加工遼河減壓渣油為主。大慶減壓渣油比重、殘?zhí)勘冗|河減壓渣油的低，比重分別為0.90-0.92和0.97-0.99（20密度g/cm3），殘?zhí)糠謩e為7-9m%和17-20m%。大慶減壓渣油含硫、金屬鎳含量比遼河減壓渣油低，大慶為0.1-0.2%和4-7PPm，遼河0.3-0.4%和90-120PPm。遼河減壓渣油比大慶減壓渣油黏度高，遼河減壓渣油為776-900，而大慶減渣為90（100運動黏度mm2/s）。五家分公司焦化汽油通過加氫后作為乙烯原料的是撫順一廠、二廠、大慶、遼化，做重整原料的是錦州、錦西分公司。柴油全部加氫后作為高十六烷值柴油出廠。遼化焦化

11、蠟油經(jīng)糠醛抽提后去加氫裂解，其余四家作為重油催化裂化裝置原料。5、 輕油收率和總液收（表-12）撫順二廠、大慶、撫順一廠輕油收率分別為50.61%、57.04%、49.19%，其中大慶輕油收率最高57.04%。錦州、錦西、遼化輕油收率分別為：40.96%、41.04%、46.00%，其中錦州輕油收率最低40.96%。加工大慶渣油的焦化裝置比加工遼河渣油的焦化裝置輕油收率高。撫順二廠、大慶、撫順一廠總液體收率分別為77.50%、74.52%、75.13%，其中撫順二廠總液體收率最高77.50%。錦州、錦西、遼化總液體收率分別為：59.70%、65.53%、70.60%，其中錦州總液收最低59.7

12、0%，加工大慶渣油焦化比加工遼河渣油焦化總液體收率高。渣油殘?zhí)康?，焦化循環(huán)比高，其輕油收率高。大慶渣油殘?zhí)康停瑩犴?、大慶焦化循環(huán)比高，這樣，撫順、大慶輕油收率高。渣油殘?zhí)康?，焦炭塔壓力低，爐出口高，焦化總液體收率高。大慶渣油殘?zhí)康停瑩犴?、大慶焦炭塔壓力低，爐出口溫度高，這樣，撫順、大慶總液體收率高。遼化焦化原料中遼河渣油占55%、大慶渣油占45%，錦州公司焦化原料中遼河渣油占80%、杜巴原油渣油占10%、大慶渣油占10%，錦西焦化原料中遼河渣油占70%、大慶渣油占30%。所以，錦州、錦西、遼化輕油收率、總液體收率也不同。錦州分公司焦炭塔頂壓力偏高，影響總液體收率。6、 能耗（表-14）五家分公

13、司焦化裝置能耗遼化最高36.08×104kal/hr，錦西最低19.96×104kal/hr。撫順二廠、大慶、撫順一廠、錦州分別為24.42、21.94、21.67、22.24×104kal/hr，基本相同。遼化能耗高，其主要原因是該裝置能耗包括焦化富氣吸收穩(wěn)定工序的能耗。7、 主要操作條件（表-16）l 加熱爐出口溫度控制撫順二廠、大慶、撫順一廠分別為502、500、501，錦州、錦西、遼化分別為496、496、487。加工大慶減壓渣油裝置的焦化爐出口溫度高，為500-502；加工遼河減壓渣油的焦化爐出口溫度低，為496和487。遼化最低487。加熱爐出口溫度偏

14、高，焦炭塔頂溫度高，分餾塔底溫度高，大瓦斯管線、加熱爐爐管易結(jié)焦。加熱爐出口溫度偏低，焦炭塔泡沫層高，分餾塔底焦粉多，加熱爐也容易結(jié)焦。焦化加熱爐出口溫度最佳值應(yīng)由實驗和經(jīng)驗共同確定。實際情況是：撫順、大慶加工大慶減壓渣油，焦化爐輻射出口溫度初期偏高。造成分餾塔頂空冷、冷焦水系統(tǒng)的焦粉沉積、分餾塔塔盤及分餾塔底結(jié)焦、焦炭塔大瓦斯線結(jié)焦、分餾塔底結(jié)焦。遼化延遲焦化裝置輻射爐出口溫度487偏低，造成生產(chǎn)后期焦炭塔泡沫層高，大瓦斯管線帶焦粉，冷焦水系統(tǒng)污油量大等一系列問題。遼化延遲焦化的輻射爐溫度控制的不合理，對流出口控制的溫度為360，偏高；射爐出口溫度487偏低，如果遼化輻射爐出口溫度提高到錦州

15、、錦西的控制指標496，遼化輻射爐對流可能要超溫，所以遼化加熱爐對流、輻射熱分配不合理，加熱爐需要重新設(shè)計核算。l 焦炭塔頂溫度撫順二廠、大慶、撫順一廠分別為435、420-428、419，錦州、錦西、遼化分別為420、417、420。焦炭塔頂溫度高，焦炭塔大瓦斯管線易結(jié)焦。目前國內(nèi)部分延遲焦化裝置焦炭塔頂溫度實現(xiàn)自動控制，溫度小于420較為合理。撫順二廠焦化塔頂溫度控制的偏高。l 分餾塔底溫度撫順二廠、大慶、撫順一廠分別為380、385-387、385，錦州、錦西、遼化分別為350、369、377。加工大慶減壓渣油的分餾塔底溫度高，最低385，加工遼河減壓渣油的分餾塔底溫度低，最低350。分

16、餾塔底溫度高，分餾塔底、加熱爐易結(jié)焦。焦化分餾塔底溫度控制350-360較為合適。分餾塔底溫度高，塔底有焦粉，加速加熱爐管結(jié)焦。l 分餾塔頂溫度撫順二廠、大慶、撫順一廠分別為108、118-125、114，錦州、錦西、遼化分別為115、115、119。分餾塔頂溫度控制各分公司比較接近。l 焦炭塔頂壓力撫順二廠、大慶、撫順一廠分別為0.16-0.19、0.18-0.21、0.20MPa，錦州、錦西、遼化分別為0.22、0.20、0.21MPa。焦炭塔頂壓力低，焦化總液收高，撫順二廠焦炭塔頂壓力0.16-0.19MPa為最低，其總液體收率也最高為77.50%。錦州焦炭塔頂壓力0.22MPa偏高，其

17、總液體收率也最低為59.70%。錦州遼河減壓渣油比例較大，渣油經(jīng)過減粘裝置后去焦化也影響總液體收率。l 分餾塔頂壓力撫順二廠、大慶、撫順一廠分別為0.12、0.10-0.12、0.10MPa，錦州、錦西、遼化分別為0.15、0.09、0.13MPa。分餾塔頂壓力高，同樣影響液收。錦州公司分餾塔頂壓力最高0.15MPa，影響總液體收率。l 循環(huán)比撫順二廠、大慶、撫順一廠分別為0.58、0.50、0.53，錦州、錦西、遼化分別為0.20、0.20、0.18MPa。焦化循環(huán)比高，分餾塔底溫度高，易結(jié)焦。焦化循環(huán)比高，焦炭塔內(nèi)油氣線速高，焦炭塔頂溫度高，大瓦斯管線易結(jié)焦。焦化循環(huán)比高，石油焦收率高，輕

18、油收率高，總液收低。撫順、大慶焦化循環(huán)比偏高，影響加工量。8、 加熱爐的運行l(wèi) 現(xiàn)有加熱爐的結(jié)構(gòu)撫順二廠、大慶、撫順一廠、錦州、錦西、遼化的加熱爐均為老式臥管、立式、單面輻射加熱爐，爐管選用Cr5Mo，爐底設(shè)置26臺普通火嘴，爐輻射室側(cè)墻、端墻及爐頂均采用普通耐火纖維，對流室及煙囪襯里采用普通澆注料。2003年錦州公司新建100萬噸延遲焦化加熱爐。該爐采用雙輻射室、雙對流室四管程水平管雙面輻射立式爐爐型，輻射管選用ASTMA335PS，對流原料油預(yù)熱段選用ASTMA335PS爐管，過熱蒸汽段及注水段選用碳鋼爐管。工藝盤管每管程分別設(shè)置12個管壁熱電偶，以監(jiān)測正常操作或燒焦時的管壁溫度，以免燒壞

19、爐管，從而增加了加熱爐操作的安全性。該爐爐底采用96臺低N0x型扁平焰氣體燃燒器。為減少爐壁散熱損失、提高加熱爐熱效率，該爐輻射室側(cè)墻、端墻及爐頂均采用耐火纖維組合件襯里結(jié)構(gòu)，對流室及煙囪襯里采用BLJ7輕質(zhì)澆注料。新型加熱爐較舊型加熱爐先進得多。l 加熱爐熱負荷、加熱爐熱效率大慶、撫順一廠、撫順二廠、錦西加熱爐的熱效率較高,為88-90%，錦州、遼化的加熱爐熱效率較低，為84-85%，錦州、遼化新建的加熱爐效率較高，分別為90%、88%。加熱爐效率低，主要原因是：加熱爐密封不好，火嘴、熱回收系統(tǒng)效率低。l 加熱爐冷油流速六套延遲焦化裝置冷油流速分別為：撫順二廠0.91-1.02m/s、大慶1

20、.72-2.24m/s、撫順一廠1.32-1.33m/s、錦州1.02-1.12m/s、錦西1.36-1.39m/s、遼化1.18-1.27m/s，其中撫順二廠最低，0.91-1.02m/s，大慶焦化最高2.24-1.72m/s。冷油流速低，加熱爐管易結(jié)焦。l 加熱爐注水五家分公司的加熱爐注水占渣油百分量：撫順二廠3.4%、3.3%、2.2%，大慶3.0%、撫順一廠3.3%、3.0%、2.6%，錦州2.1%、錦西2.3%、遼化1.6%。撫順、大慶注水量高，錦州、錦西、遼化低。注水量應(yīng)與負荷、循環(huán)比相對應(yīng)。負荷高、循環(huán)比大可以適當降低注水量。延遲焦化原料性質(zhì)對注水量也有要求，瀝青質(zhì)高、初期結(jié)焦溫

21、度低的原料注水量應(yīng)大一些。l 1999-2004年單爐生產(chǎn)周期撫順二廠每臺焦化爐每年均要燒焦一次。2003年大慶焦化爐-1、2、3的燒焦次數(shù)分別是4次、3次、2次。2003年石油一廠爐-1、2各燒焦一次。錦州焦化爐兩年一次大修，大修期間燒焦一次。2002-2004年錦西爐-2生產(chǎn)周期844天，2003年爐-1單爐最短生產(chǎn)周期106天。遼陽石化分公司焦化爐1999年爐-1燒焦5次、爐-2燒焦4次，2000年爐-1分爐8次燒焦6次，爐-2燒焦2次，2002年爐-1燒焦2次，爐-2燒焦3次，2003年爐-1分爐4次燒焦2次，爐-2燒焦2次。錦州分公司焦化原料為減粘后減壓渣油，焦炭塔操作壓力高，焦化單

22、爐生產(chǎn)周期長。遼化焦化加熱爐結(jié)構(gòu)可能有些問題，燒焦次數(shù)太多，最好請專家分析后，設(shè)計院重新核算。撫順、大慶每年焦化爐均要燒焦，老式加熱爐結(jié)構(gòu)不合理、焦化條件還要進一步優(yōu)化。l 加熱爐管結(jié)焦分析據(jù)煉油工藝學介紹：原料油性質(zhì)與加熱爐管內(nèi)結(jié)焦的情況有關(guān)根據(jù)梅克勒和勃羅克關(guān)于原料臨界分解溫度范圍的機理，認為油品在其臨界分解溫度范圍內(nèi)最容易結(jié)焦。因此，若油品以低速流經(jīng)臨界分解溫度范圍所在的那段爐管時，就容易引起爐管內(nèi)結(jié)焦。為了避免爐管結(jié)焦，油品應(yīng)當以高速、湍流狀態(tài)通過這段爐管，因為這樣可以縮短在臨界分解溫度范圍區(qū)內(nèi)的停留時間、提高傳熱速率以降低爐管壁溫，以及即使在有焦炭生成時也不易沉積在管壁上。不同性質(zhì)的

23、原料有不同的臨界分解溫度范圍，原料的特性因數(shù) K越大，則臨界分解溫度范圍的起始溫度越低對于特性因數(shù)小的原料，其臨界分解溫度高，當達到此溫度范圍時，油品的汽化率可能已相當大，可以以較高流速通過這段護管而抑制了結(jié)焦反應(yīng)。對于臨界分解溫度較低的原料或較重的原料，可能在臨界分解溫度區(qū)內(nèi)還未能有足夠的汽化率，因而爐管內(nèi)的流速較低，對這種情況可以向爐管內(nèi)注入水蒸汽或軟化水以提高爐管內(nèi)流速。 大慶原油K值是12.4，遼河原油K值是11.7，大慶減壓渣油比遼河減壓渣油易造成加熱爐管結(jié)焦。加熱爐管結(jié)焦與原料有關(guān)，同時與加熱爐負荷、火嘴形式、加熱爐結(jié)構(gòu)、操作員的實際操作經(jīng)驗有很大關(guān)系。像石油二廠、石油一廠、大慶這

24、樣的老焦化加熱爐（水平立式單面輻射爐）加熱爐處于高熱負荷下運行，加熱爐管極易結(jié)焦。所以必要時應(yīng)對這些陳舊的加熱爐作相應(yīng)的改造，更換相應(yīng)的火嘴和空氣預(yù)熱器等。從數(shù)據(jù)上看，遼化有可能屬于加熱爐結(jié)構(gòu)不合理，造成加熱爐管結(jié)焦。l 關(guān)于對阻焦劑看法據(jù)專家講：對阻焦劑的評價是很難的，任何阻焦劑無非是改變爐原料的“四組成結(jié)構(gòu)”這才是技術(shù)所在。否則是有水分的，另外有無副作用？是要注意的。遼化焦化加熱爐結(jié)焦嚴重，情況復(fù)雜，遼陽石化分公司煉油廠與洛陽石化工程公司煉制研究所共同開發(fā)和研制的延遲焦化加熱爐阻焦劑在遼化延遲焦化裝置使用效果較好，結(jié)論是：.延遲焦化阻焦劑可有效阻止和延緩焦垢在加熱爐爐管內(nèi)壁形成和沉積，使加

25、熱爐保持較高的熱效率，降低裝置的能量損耗。. 延遲焦化阻焦劑的使用，能明顯延長加熱爐的燒焦周期，從而延長裝置的開工周期，對裝置在較長周期內(nèi)平穩(wěn)運行具有積極作用。. 延遲焦化阻焦劑的使用，使裝置保持了較高的處理量，確保了裝置經(jīng)濟效益的充分發(fā)揮。9、 焦炭塔運行l(wèi) 焦炭塔急冷油五家分公司焦炭塔的急冷油控制方法，注入介質(zhì)有區(qū)別：采用自動控制的有大慶和錦州兩家，其余為手動控制。急冷油采用的介質(zhì)，錦州、錦西采用中段油，大慶、撫順采用蠟油或甩油，遼化焦化急冷油采用柴油。焦炭塔頂溫度控制指標不同：撫順二廠、大慶、撫順一廠、錦州、錦西、遼化焦炭塔塔頂溫度控制分別為412±3、430、425、420、

26、415-425、420。采用急冷油介質(zhì)的溫度不同：撫順二廠、大慶、撫順一廠、錦州、錦西、遼化急冷油介質(zhì)溫度控制分別為90、170260、200、300、320、60。急冷油注入位置：撫順二廠焦-14除焦口、焦-56注在管線；大慶塔口法蘭下相對兩點注入，與水平成30°；撫順一廠焦炭塔頂部揮發(fā)線；錦州焦塔口內(nèi)圓形分配管四點；錦西焦-14塔口圓形分配管、焦-56油氣線入口圓形分配管；遼化急冷油單管（1寸）45度斜下注入。焦化塔頂急冷油的作用是降低焦炭塔頂溫度；洗滌高溫油氣中的焦粉，提高大瓦斯管線油氣線速。急冷油的注入位置、注入方式、性質(zhì)、溫度及對焦炭塔頂溫度控制方式對焦化大瓦斯管線結(jié)焦有影

27、響。急冷油注入位置最好注入到焦炭塔頂油氣線出口下方，這樣急冷油既可以降溫，同時又能起到洗滌焦粉的作用。采用注入急冷油降低焦炭塔頂溫度，最好是用急冷油的潛熱降溫，不要出現(xiàn)高溫液相油滯留在管線底層結(jié)焦。從五家分公司注入急冷油方式、位置、控制手段、介質(zhì)不同，我們認為需要統(tǒng)一。l 大瓦斯線燒焦周期2002年以前撫順二廠焦化大瓦斯管線每年燒焦一次，2002年以后按生產(chǎn)周期燒焦。2003年大慶大瓦斯管線焦1、6各燒焦一次，2003年各塔均燒焦一次。2002年以后石油一廠焦化生產(chǎn)期間大瓦斯管線不燒焦。錦州焦化大瓦斯管線兩年大修時燒焦一次。2003年以后錦西焦化生產(chǎn)期間大瓦斯管線不燒焦。2003年遼陽石化分公

28、司焦化大瓦斯管線燒焦一次。l 大瓦斯管線結(jié)焦分析大瓦斯線結(jié)焦首先與原料性質(zhì)和爐出口溫度有關(guān)，又與加工量和循環(huán)比有關(guān)，也與焦炭塔頂急冷油的注入方式、結(jié)構(gòu)和急冷油性質(zhì)有關(guān)。針對五家分公司焦化焦炭塔規(guī)格來說的，這一問題顯得更加突出，尤其是大慶、撫順的大循環(huán)比參數(shù)生產(chǎn)。另外與操作水平也有直接的重要的關(guān)系，如爐出口溫度突然波動；吹汽量過大等都會加快大油氣線和分餾塔底結(jié)焦。分餾塔底溫度最好不大于360度，另外要加強分餾塔底循環(huán)和過濾系統(tǒng)。五家分公司均存在大瓦斯管線結(jié)焦的問題，各自都采取了技術(shù)措施。大慶：焦炭塔塔頂注消泡劑；揮發(fā)線打急冷油，將預(yù)熱過程中產(chǎn)生的甩油緩沖處理，打到焦炭塔揮發(fā)線入口位置作為急冷油，

29、既減少結(jié)焦，又實現(xiàn)甩油回煉；正常生產(chǎn)時如果發(fā)現(xiàn)焦炭塔頂壓力超高揮發(fā)線結(jié)焦嚴重，利用兩塔切換的空閑時間，臨時處理大瓦斯管線；選擇合適的工藝指標，在換塔前4個小時，可適當提高爐出口溫度1-2，減少泡沫層高度，減少揮發(fā)線結(jié)焦。遼化：加強對焦炭塔塔壓的監(jiān)控，一旦油氣線結(jié)焦造成焦炭塔塔壓有上升的趨勢時，對結(jié)焦管線可采取高壓清洗車水力清焦的方式處理；保證三個加熱爐的加工量均勻，防止單爐負荷過大，造成與之對應(yīng)的焦炭塔氣速過大或生焦高度過高，使總油氣線結(jié)焦；控制適宜的反應(yīng)溫度，以降低泡沫層的高度，防止沖塔；根據(jù)原料性質(zhì)、焦高和泡沫層高度的變化，及時調(diào)整處理量和消泡劑的注入量；注意監(jiān)控焦炭塔頂急冷油注入量和焦炭

30、塔塔頂溫度，防止由于焦炭塔頂溫過高或頂溫指示失靈導(dǎo)致的油氣線結(jié)焦；根據(jù)焦炭塔料位計，或生焦時焦炭塔塔壁溫度的變化，監(jiān)控焦層和泡沫層高度。錦州：改變焦炭塔急冷油油質(zhì)，將60左右的蠟油改為230左右的分餾塔中段循環(huán)油；增設(shè)急冷油自動控制手段；改變急冷油的注入方式，由瓦斯線一點注入改為一個6分管的圓環(huán)注在焦炭塔除焦口內(nèi)，圓環(huán)上有8個向內(nèi)45度的開孔，不但起到了降溫的作用，而且還有一定的洗滌效果。大瓦斯管線結(jié)焦是延遲焦化裝置存在的共性問題，從各家公司所采取的技術(shù)措施及出現(xiàn)結(jié)焦后處理手段看，大瓦斯管線結(jié)焦對三年長周期運行構(gòu)不成嚴重威脅。10、 輻射進料泵的運行撫順二廠、大慶、撫順一廠、錦州、錦西、遼化焦

31、化裝置的輻射泵分別為3、2、3、3、4、2臺，額定流量分別為180、180、172/172/345、250/260/350、210/210/210/100、240m3/h，出口壓力分別為3.5、3.8、3.6、5.0/5.0/5.5、3.6/3.6/3.8、4.0MPa。輻射進料泵實現(xiàn)長周期運行沒有問題。11、 五家分公司焦化爐出口溫度、石油焦揮發(fā)份撫順二廠大慶撫順一廠錦州錦西遼化輻射出口溫度, 502501501496496487石油焦揮發(fā)份, %10.269.6810.789.5610.8-16.8小量汽提時間 分鐘50304590 9060三、 五家分公司延遲焦化裝置實現(xiàn)三年長周期運行目

32、標存在的問題撫順二廠1、 原料罐、分餾塔和汽提塔的基礎(chǔ)沒有更換，還是30萬噸/年的設(shè)計基礎(chǔ)，基礎(chǔ)薄弱。2、 摻煉催化油漿對裝置的平穩(wěn)運行影響較大。3、 分餾塔頂空冷焦粉沉積對裝置長周期的影響。4、 冷焦水系統(tǒng)的焦粉沉積也會影響裝置的長周期運行。大慶1、 加熱爐總體工藝落后，設(shè)備老化，燒焦周期縮短。2、 分餾塔塔盤及分餾塔底結(jié)焦，操作彈性降低。3、 焦炭塔四臺是1964年設(shè)備，現(xiàn)已運行40年。4、 焦炭塔大瓦斯線結(jié)焦。5、 壓縮機存在的問題（該機為50年代蘇聯(lián)產(chǎn)品）。6、 加熱爐進料泵存在的問題（180泵是原裂化車間改造時淘汰設(shè)備，焦化車間略加改造后繼續(xù)使用，）。7、 冷-4、冷-5、空冷-1、

33、1/1、不能滿足工藝生產(chǎn)的要求（設(shè)備能力?。?。撫順一廠1、 分餾塔底結(jié)焦是影響長周期運行關(guān)鍵。2、 3#加熱爐系統(tǒng)現(xiàn)存問題，火咀燃燒效果不理想。錦州1、 舊焦炭塔變形嚴重。2、 現(xiàn)分餾塔距離焦炭塔遠，焦炭塔壓力偏高，影響液收。錦西1、 接觸冷卻塔晃動、爐管爆皮、結(jié)焦、原料罐小。大瓦斯線結(jié)焦。分餾塔頂空冷、后冷焦粉堵，加熱爐空氣預(yù)熱器腐蝕嚴重。遼化1、 加熱爐輻射爐管結(jié)焦,焦炭塔頂大油氣線結(jié)焦,分餾塔底結(jié)焦。2、 分餾和吸收穩(wěn)定系統(tǒng)影響長周期運行主要問題有換熱器沉積焦粉、水冷器結(jié)垢、部分管線設(shè)備腐蝕、部分重要設(shè)備無備用、加熱爐A、B火嘴燃燒不好、爐體漏風、爐管氧化爆皮、加熱爐空氣預(yù)熱器腐蝕嚴重。

34、四、 五家分公司延遲焦化裝置實現(xiàn)三年長周期運行目標技措項目序號項目現(xiàn)狀分析改造方案估算投資撫順二廠1焦炭塔打阻泡劑焦炭塔沖塔焦炭塔頂30萬元2分餾塔打緩蝕劑需要防腐頂循線和分餾塔頂油氣線上30萬元3加熱爐打阻垢劑延長運行周期加熱爐入口30萬元4分餾塔集油箱改造增加3層蠟油塔盤集油箱上移100萬元5焦炭塔增設(shè)中子料位計焦炭塔沖塔每塔三點180萬元6爐-1、2增設(shè)清灰器空氣預(yù)熱器積灰每臺空氣預(yù)熱器二點8萬元7柴油增設(shè)過濾器柴油攜帶焦粉柴油線上70萬元8增設(shè)瓦斯過濾器瓦斯攜帶焦粉瓦斯線上70萬元大慶1更換與加熱爐匹配的燃燒器由于燃燒器的非專業(yè)設(shè)計，造成加熱爐火焰細長、偏斜、無跟、漂浮、極易出現(xiàn)二次燃

35、燒現(xiàn)象，同時造成爐膛溫度高、瓦斯單耗高等表征，加速爐管結(jié)焦速度，降低了加熱爐的生產(chǎn)周期。選擇適合現(xiàn)有焦化加熱爐工藝特點的、有工業(yè)應(yīng)用且效果良好的制造廠家，并委托有關(guān)設(shè)計部門進行設(shè)計核算，更換加熱爐的燃燒器40萬/臺撫順一廠1增設(shè)瓦斯脫硫制硫裝置裝置生產(chǎn)的富氣一部分加熱爐自燒，另一部分，并入瓦斯管網(wǎng)，由于處理俄羅斯高硫原料，導(dǎo)致瓦斯管線及加熱爐爐管腐蝕加劇。在裝置內(nèi)增加一臺富氣壓縮機，生產(chǎn)出的富氣經(jīng)壓縮后送到催化裂化裝置進行再處理。1400萬元2更換輻射進料控制閥1#、3#加熱爐因控制閥在調(diào)整操作階段，出現(xiàn)儀表小信號調(diào)整不動，信號累加到一定數(shù)值才有大幅度調(diào)整，在這種運行工況下，輻射流量只能用保護

36、閥調(diào)整，對裝置正常操作影響較大。更換輻射進料控制閥20萬元3加熱爐打阻垢劑延長運行周期加熱爐入口30萬元4分餾塔集油箱改造增加3層蠟油塔盤集油上移100萬元5焦炭塔增設(shè)中子料位計目前，焦炭塔內(nèi)石油焦量是根據(jù)切換后焦炭塔現(xiàn)場測量出的空高，推算石油焦產(chǎn)量。在1#6#焦炭塔增設(shè)中子料位計，監(jiān)視焦炭塔內(nèi)焦層高度70萬元6超期服役的17臺設(shè)備更新其中重要的有；東輻射進料泵所屬的潤滑油泵及電機、東臺橋式吊車、鼓風機，分餾塔底循環(huán)油泵、燒焦罐、封油過濾器更新超期設(shè)備500萬元錦州1焦炭塔打阻泡劑泡沫層高，油氣易夾帶焦粉焦炭塔頂注入阻泡劑30萬元2更換分餾塔分餾塔塔盤壓降大、轉(zhuǎn)油線壓降大。整體更換為新塔（復(fù)合

37、塔0Gr13+16MnR）,塔盤白鋼1600錦西1焦炭塔注阻泡劑油氣線結(jié)焦、分餾塔各側(cè)線及后續(xù)裝置焦粉攜帶嚴重焦炭塔頂注阻泡劑10萬元2甩油污油全回煉，作焦炭塔急冷油目前僅部分回煉利用冷焦水三池，甩油污油全回煉，作焦炭塔急冷油10萬元3加熱爐燒脫硫瓦斯目前加熱爐燒自產(chǎn)瓦斯改造氣壓機及加熱爐火嘴更新，燒脫硫瓦斯。400萬元4增加原料罐在用原料罐容積114m3新增一300 m3原料罐50萬元5焦炭塔（5，6）急冷油注入口下移目前位置易結(jié)焦，需頻繁清理將注入位置下移不需投資6冷焦水沉淀池刮油機更新現(xiàn)存刮油機已報廢更新30萬元7焦炭塔12米油氣線改造、補油線改造目前位置易結(jié)焦移位1萬元8放空塔改造大吹

38、汽及給水時塔體振幅大，最高達200mm。將塔上部割除6米，降低塔體高度，同時塔盤改造。10萬元9輻射泵葉輪切削出口壓力達3.5Mpa，能量大部分消耗在控制閥上。設(shè)計揚程為500米，葉輪經(jīng)切削后揚程降為400米。10萬元10原料泵由容積式泵改為螺桿泵目前容積式泵震動大，威脅安全生產(chǎn)。將其中一臺更換為螺桿泵。30萬元11加熱爐輻射管材質(zhì)升級目前材質(zhì)為Cr5Mo升級為Cr9Mo待定12加熱爐鴨嘴改1800彎頭鴨嘴阻力降大將鴨嘴改為1800彎頭10萬元13加熱爐煙道擋板更換在用煙道擋板已銹蝕，不能調(diào)節(jié)。更新8萬元14加熱爐空氣預(yù)熱器熱管更換在用預(yù)熱器熱管已失效更新40萬元遼化1分餾塔加高2003年擴至

39、160萬噸/年后分餾塔一直沒動，只更換塔盤，致使分餾系統(tǒng)氣速大，攜帶焦粉大，分餾后路易堵。在原有分餾塔基礎(chǔ)上加高塔降低氣速2建立分餾塔底循環(huán)大處理量造成分餾塔底結(jié)焦威脅輻射進料泵，影響平穩(wěn)運行。對底循過濾器重新選型，定期清理或改造輻射泵抽出口，及用輻射泵部分帶底循環(huán)。3吸收穩(wěn)定系統(tǒng)改造焦化 自改造以來吸收穩(wěn)定系統(tǒng)就沒有擴能，還是原先100萬噸的規(guī)模，是焦化裝置瓶頸聯(lián)系設(shè)計部門及相關(guān)單位對吸收穩(wěn)定系統(tǒng)重新核算設(shè)計。4改造柴油泵擴能160萬噸后，柴油泵雙泵運行，存在隱患，一旦一臺有故障影響處理量。再加一臺備用泵或?qū)Σ裼捅弥匦逻x型加大柴油泵能力。5改造頂循環(huán)泵擴能160萬噸后，柴油泵雙泵運行，存在隱

40、患，一旦一臺有故障影響處理量。再加一臺備用泵或?qū)斞弥匦逻x型加大泵能力。五、 關(guān)于五家分公司長周期優(yōu)化運行指導(dǎo)性建議1. 加熱爐出口溫度 加熱爐出口溫度是焦化裝置的重要操作指標，和開工周期有著密切的關(guān)系。加熱爐出口溫度直接影響到加熱后油品在焦炭塔里的反應(yīng)深度、影響焦化產(chǎn)品的產(chǎn)率和質(zhì)量。 加熱爐出口溫度對焦炭塔內(nèi)的泡沫層高度、大瓦斯管線結(jié)焦、焦化的循環(huán)比、加熱爐管的結(jié)焦都有影響。加熱爐出口溫度高（偏高），焦化的循環(huán)比大，焦炭塔內(nèi)氣相負荷大，氣相線速高，焦粉攜帶量大，大瓦斯管線、分餾塔底、加熱爐管都易結(jié)焦。加熱爐出口溫度低（偏低），焦化的循環(huán)比小，焦炭塔內(nèi)泡沫層高，焦化反應(yīng)后期泡沫層尚沒有終止反

41、應(yīng)，便開始給汽給水，污油量大，大瓦斯管線、分餾塔底、加熱爐管也容易結(jié)焦。合理確定加熱爐出口溫度對焦化裝置長周期運行是一個重要的課題，目前五家分公司加熱爐出口溫度按照各自的工藝指標操作不變，參照國外經(jīng)驗（見七.1），我們認為應(yīng)作如下調(diào)整：l 大慶、撫順焦化加熱爐出口溫度偏高大慶、撫順輻射爐出口溫度501-502，循環(huán)比大于0.5參數(shù)下操作是比較卡邊的，加熱爐處于高熱負荷下運行，供熱偏多，推薦大慶、撫順焦化爐出口溫度494-502l 錦州、錦西焦炭塔生焦初期溫度不變，推薦錦州、錦西焦化爐出口溫度496-498l 遼化延遲焦化裝置輻射爐出口溫度487偏低，造成生產(chǎn)后期焦炭塔泡沫層高，大瓦斯管線帶焦粉

42、，冷焦水系統(tǒng)污油量大等一系列問題。遼化延遲焦化的輻射爐溫度控制的不合理，對流出口控制的溫度為360偏高。如果遼化輻射爐出口溫度提高到錦州、錦西溫度496，遼化輻射爐對流可能要超溫，所以遼化加熱爐對流、輻射熱分配不合理，建議加熱爐由設(shè)計院重新核算。遼化加工大慶、遼河混合減壓渣油，其工藝條件應(yīng)重新確定。2. 小量汽提建議大慶、撫順、遼化分公司焦炭塔小量汽提時間提高到90分鐘。3. 加熱爐注水加熱爐注水對爐管結(jié)焦、負荷影響很大，建議注水改為注汽，尤其是石蠟基原油特性因數(shù)比較高，注水改注汽更有利于減少加熱爐結(jié)焦。另外，加熱爐注水應(yīng)與負荷、循環(huán)比相對應(yīng)調(diào)整。焦炭塔壓力錦州公司焦炭塔操作壓力與其它幾家比偏

43、高，建議對系統(tǒng)核算，采取措施降低焦炭塔壓力。4. 急冷油焦化塔頂急冷油的作用是降低焦炭塔頂溫度；洗滌高溫油氣中的焦粉，提高大瓦斯管線油氣線速。急冷油的注入位置、注入方式、性質(zhì)、溫度及對焦炭塔頂溫度控制方式對焦化大瓦斯管線結(jié)焦有影響。建議：急冷油注入位置最好注入到焦炭塔頂油氣線出口下方，這樣急冷油既可以降溫，同時又能起到洗滌焦粉的作用。采用320中段油作急冷油,用中段油的潛熱降溫。急冷油采用自動控制。5. 加熱爐燃料五家分公司加熱爐燃料應(yīng)使用脫硫后瓦斯。6. 污油回煉推薦使用撫順二廠污油回煉技術(shù)（見七-2）。六、 參照使用技術(shù)1. 采用德國韋巴公司、Wintershal調(diào)整反應(yīng)溫度，均質(zhì)、降低石

44、油焦揮發(fā)份技術(shù)焦炭塔是延遲焦化裝置的反應(yīng)器，焦炭塔反應(yīng)溫度和反應(yīng)時間影響石油焦的揮發(fā)份。下圖是德國韋巴技術(shù)人員對焦炭塔內(nèi)石油焦揮發(fā)份的講解：該廠技術(shù)人員介紹，正常情況下，焦化塔內(nèi)的石油焦揮發(fā)份分布見下圖：操作溫度對分解和縮合反應(yīng)的深度有直接影響，而焦化反應(yīng)所需的全部熱量均由加熱爐提供。所以操作溫度對焦炭塔內(nèi)的焦炭揮發(fā)份、硬度有很大影響。焦化加熱爐出口溫度過高，則生成的焦炭硬度增加，揮發(fā)份低泡沫層低，水力除焦增加困難。溫度低，效果相反。因此延遲焦化加熱爐出口溫度變溫操作即能降低石油焦揮發(fā)份，同時調(diào)節(jié)石油焦的硬度，同時優(yōu)化了焦化操作，提高了焦化液收。德國 Wintershall煉廠的觀點是：重油銷

45、售不經(jīng)濟，盡量進焦化加工或進重油催化加工該煉廠焦化裝置是100萬噸/年,煅燒裝置是15萬噸/年.在焦化和煅燒技術(shù)交流過程中,他們提到和VEBA煉油廠同樣的觀點: 開好電脫鹽 普焦生產(chǎn)采用變溫操作,控制生焦揮發(fā)份小于10%.(見圖) 除焦水采用軟化水,水質(zhì)要進行分析. 生焦預(yù)熱脫水后進煅燒爐(見圖)2. 污油回煉技術(shù)見附錄撫順石化分公司石油二廠延遲焦化裝置污油回煉方案3. 采用消泡劑技術(shù)見附錄大慶焦化消泡劑應(yīng)用情況總結(jié)4. 采用阻焦劑技術(shù)見附錄遼化焦化阻焦劑應(yīng)用情況總結(jié)七、 五家分公司延遲焦化裝置實現(xiàn)三年長周期運行方案1. 石油二廠延遲焦化裝置長周期運行方案A) 分餾塔底結(jié)焦的原因及解決方法分餾

46、塔底結(jié)焦主要表現(xiàn)兩種形式，一種是固定焦，一種是可移動的焦粉和焦塊。這兩種焦對輻射泵的正常運行都有影響。固定焦是沿分餾塔底塔壁結(jié)的焦和過濾器底結(jié)的焦，焦粉和焦塊主要沉積在塔底和過濾器中。在塔底結(jié)的焦可使分餾塔底容積變小，輻射泵防抽空能力變??；另外塔底結(jié)焦會造成分餾塔浮球結(jié)死，不能正常指示波面；過濾器結(jié)焦使過濾器濾焦能力下降，造成分餾塔底抽出線節(jié)流甚至堵塞，影響輻射泵上量；焦粉和小于輻射泵葉輪流道直徑的焦塊會造成加熱爐輻射流控閥堵塞，影響加熱爐進料的平穩(wěn)性。當焦塊大于輻射泵葉輪流道直徑時會堵塞輻射泵葉輪，造成輻射泵上量不穩(wěn)。l 原料性質(zhì)的影響焦化裝置原料為大慶減壓渣油，有時摻煉部分催化油漿，由于催

47、化油漿中含有大量稠環(huán)芳烴和少量催化劑，其反應(yīng)溫度比大慶減壓渣油溫度低，且油漿的活性也比大慶減壓渣油高，容易發(fā)生縮合反應(yīng)生成焦炭，造成分餾塔底結(jié)焦，所以催化油漿只能摻煉，一般摻煉比不大于10，甚至更低。以往催化油槳被摻到減渣中，經(jīng)加熱爐對流段預(yù)熱后進入分餾塔，與焦炭塔來的油氣進行換熱后進入分餾塔底。解決的方法有兩個，一個是降低分餾塔底溫度，過去分餾塔底溫度為370-385，摻煉油裝后分餾塔底溫度控制在350-360之間，這種方法會造成加熱爐負荷上升，影響裝置的處理能力；另一種方法是改變摻煉方法，催化油漿裝直接從焦炭塔頂進入到焦炭塔內(nèi)進行焦化反應(yīng)，避免了催化油漿進入到分餾塔底造成結(jié)焦，但此方法降低

48、了焦炭塔中焦化反應(yīng)溫度，會導(dǎo)致焦炭塔泡沫層上升，同時對石油焦質(zhì)量揮發(fā)份也有一定影響。摻煉方法是換塔后一小時摻煉，換塔前一小時停止摻煉，控制好摻煉量。l 分餾塔底溫度對塔底結(jié)焦的影響過高的分餾塔底溫度是導(dǎo)致分餾塔底結(jié)焦的又一原因。提高分餾塔底溫度，可降低加熱爐的負荷，增加裝置的處理能力。但過高的塔底溫度會造成分餾塔底油中易反應(yīng)組分進行裂化反應(yīng)，特別是沿塔底塔壁上的油份由于流動性差，在長時間高溫作用下，沿塔壁結(jié)焦。解決的方法是嚴格控制分餾塔底溫度，在以減壓渣油為原料時溫度不能大于390，一般控制在385以下，如果是混合摻煉油漿，分餾塔底溫度應(yīng)控制的更低。l 分餾塔油氣入口塔壁結(jié)焦分餾塔油氣入口對面

49、塔壁上結(jié)焦嚴重，在高溫油氣流的沖擊下，沿塔壁結(jié)的焦容易脫落，堵塞分餾塔底過濾器和輻射泵內(nèi)流道，影響輻射泵平穩(wěn)運行。解決的方法：降低油氣中的重組分含量和降低油氣入分餾塔溫度。l 焦粉對分餾塔操作的影響從焦炭塔來的油氣中含有一定量的焦粉，其中一部分在分餾塔的蒸發(fā)段被洗滌下來，其余隨油氣進入分餾塔上段，一部分進入到產(chǎn)品中，對產(chǎn)品的后續(xù)加工影響較大，在分餾塔頂空冷器中、后冷中、油氣水分離器中都有沉積。進入分餾塔頂空冷中的焦粉會堵塞空冷，造成分餾塔頂壓力上升，對裝置的長周期穩(wěn)定生產(chǎn)有一定影響。解決方法是：裝置降量，將空冷分別停下來進行清掃。對于油品中的焦粉，通過上過濾設(shè)備進行過濾，減少對后續(xù)加工裝置的影

50、響。l 蠟油殘?zhí)扛?002年裝置擴能改造以后，焦化裝置的分餾塔塔盤由圓型浮閥塔盤改為條形浮閥塔盤，蒸發(fā)段4層舌型塔盤改為4層人字擋板，取消了破沫網(wǎng)，使裝置的處理能力由100萬噸年提高到120萬噸年。裝置投產(chǎn)后，蠟油殘?zhí)砍瑯?，影響了蠟油質(zhì)量。為了降低蠟油殘?zhí)?，將三層的渣油進料改為蠟油進料，暫時解決了蠟油殘?zhí)砍瑯藛栴}。但由于三層進料量減少，降低了焦炭塔油氣的洗滌效果，也導(dǎo)致分餾塔上部焦粉含量增加。造成蠟油殘?zhí)砍瑯说脑蚴窍炗图拖湟缌鞴芟露丝谖挥谌龑舆M料分布管以下，降液管下端口的油氣流速為分餾塔空塔氣速的9倍，高流速使三層進料的渣油被大量攜帶到蠟油集油箱內(nèi)，使蠟油殘?zhí)砍瑯恕＝鉀Q的方法：在裝置的檢修

51、時，將蠟油集油箱的溢流管在集油箱下100mm處以下割掉，使溢流管的下端口遠離三層進料分布管，減少油氣攜帶。l 蒸汽發(fā)生器對分餾系統(tǒng)的影響。隨著生產(chǎn)周期的延長，蒸汽發(fā)生器會結(jié)垢和積垢，影響裝置的蒸汽發(fā)生量和油品的冷卻能力，處理這些問題需要降量。解決蒸汽發(fā)生器結(jié)垢和積垢主要從兩個方面，一是汽水連排，降低結(jié)垢和積垢速度；二是采取間排，用蒸汽倒向吹掃，清掃蒸汽發(fā)生器內(nèi)的積垢。B) 焦炭塔對裝置長周期的影響l 焦炭塔沖塔在焦炭塔生焦過程中，在焦層的上方有一層泡沫層，泡沫層是焦化過程中所固有的。造成焦炭塔沖塔主要原因是泡沫層溢出，影響裝置泡沫層高度的原因有裝置的處理量、循環(huán)比和反應(yīng)溫度。裝置的處理量大，泡

52、沫層高；循環(huán)比小焦炭塔的泡沫層高，反應(yīng)溫度低泡沫層高。由于焦炭塔沒有中子料位計，不能對焦炭塔中的泡沫層高度進行監(jiān)視和控制，導(dǎo)致泡沫層在生焦的末期容易溢出進入到分餾塔，造成焦炭塔瓦斯線和分餾塔底結(jié)焦，在導(dǎo)致分餾塔底結(jié)焦的各種原因中，這種結(jié)焦是最嚴重的，危害也是最大的。以往為了防止泡沫層溢出，焦炭塔留有過高的空高，導(dǎo)致焦炭塔的利用率低。解決方法有在焦炭塔生焦的末期提高爐出口溫度或降低加熱爐輻射量，但這些方法會造成加熱爐的頻繁波動，最好的方法是增設(shè)中子料位計，根據(jù)泡沫層高度，注消泡劑，控制焦炭塔泡沫層高度，防止泡沫層溢出，從而達到提高焦炭塔利用率的目的。l 焦炭塔油氣攜帶焦粉分餾塔中的焦粉主要是由焦

53、炭塔油氣攜帶來的，解決分餾塔焦粉問題關(guān)鍵是要從源頭上降低焦炭塔油氣中的焦粉含量。焦炭塔油氣中的焦粉含量與焦炭塔油氣流速有關(guān)，油氣流速越大，焦粉含量越高。降低焦炭塔油氣流速是減少分餾塔焦粉量的關(guān)鍵。油氣流速與在單位時間內(nèi)焦炭塔所產(chǎn)生的油氣體積量有關(guān)，油氣體積量與焦炭搭進料量和進料性質(zhì)以及焦炭塔的壓力和溫度有關(guān)，焦炭塔進料量與加熱爐的輻射量和注水量有關(guān)，進料性質(zhì)與原料性質(zhì)和裝置的循環(huán)比有關(guān)，也就是說加熱爐輻射量越大、原料性質(zhì)輕、裝置的循環(huán)比大、注水量大、焦炭塔壓力低、加熱爐溫度高焦炭塔油氣流速越大。由于原料是固定的，為了完成生產(chǎn)任務(wù)，輻射量往往也是最大化的。在大處理量下，加熱爐的注水量已經(jīng)降到最小

54、，溫度的調(diào)整范圍也不大。這其中，降低裝置的循環(huán)比可大幅度降低焦炭塔的物料量，也就大幅度降低了焦炭塔油氣流速，而焦炭塔壓力對焦炭塔的影響是多方面的，提高反應(yīng)壓力即可提高反應(yīng)深度，又可以降低焦炭塔油氣體積，從而降低焦炭塔油氣流速。所以說降低裝置的循環(huán)比、提高焦炭塔反應(yīng)壓力、可降低焦炭塔油氣流速，同時減少分餾塔焦粉攜帶。C) 焦炭塔瓦斯線結(jié)焦在生產(chǎn)過程中，焦炭塔瓦斯線會逐漸結(jié)層焦，甚至造成焦炭塔油氣出口閥結(jié)焦，閥門關(guān)不嚴的問題。為了焦少瓦斯線和出口閥結(jié)焦，在焦炭塔塔頂采取注入急冷油的方法，使焦炭塔頂溫度由440C降到420，延長了焦炭塔瓦斯線的使用周期。D) 爐管結(jié)焦對加熱爐平穩(wěn)運行的影響加熱爐爐管

55、結(jié)焦會降低爐管的傳熱能力，增加爐管表面溫度，降低爐管使用壽命，嚴重時會導(dǎo)致爐管燒穿，同時還會增加瓦斯耗量，增加裝置能耗。降低爐管結(jié)焦量可延長加熱爐平穩(wěn)運行的周期，爐管內(nèi)的結(jié)焦量與結(jié)焦速度和脫焦速度有關(guān)，結(jié)焦速度大于脫焦速度，結(jié)焦量增加；結(jié)焦速度小于脫焦速度，結(jié)焦量減少。爐管結(jié)焦速度與爐管內(nèi)流體的邊界層厚度和爐管表面溫度有關(guān)，邊界層厚度大、爐管表面溫度高爐管的結(jié)焦速度越快。邊界層厚度與管內(nèi)流體的流動狀態(tài)有關(guān)，流體的湍流程度越高，其邊界層厚度越小，結(jié)焦速度越小。爐管表面溫度與爐管的結(jié)焦量和加熱爐的輻射量有關(guān)，爐管的結(jié)焦量越大爐管的表面溫度越高，爐管的氧化暴皮越嚴重，加熱爐的輻射量越大，需要爐管傳遞

56、的熱量越多，需要爐管表面溫度也越高，也就是爐管的表面熱強度越高。增加爐管的湍流狀態(tài)和降低爐管表面熱強度是可延長加熱爐平穩(wěn)運行周期。E) 提高燃燒器的運行水平F) 降低空氣預(yù)熱器積灰2. 大慶延遲焦化裝置長周期運行方案A) 防止加熱爐爐管結(jié)焦的措施l 加熱爐更換新型的燃燒器現(xiàn)加熱爐燃燒器負荷小，爐膛內(nèi)熱強度不均勻，局部熱強度高，造成爐管結(jié)焦。建議在單爐燒焦時更換新型的燃燒器。l 加熱爐爐管注阻焦劑，延長燒焦周期GK-CAF-1型阻焦劑具有表面改性功能，在設(shè)備表面形成一層金屬保護膜，防止焦粉、無機鹽等固體顆粒在加熱爐爐管內(nèi)壁沉積，具有增溶、分散、清凈的作用，對大分子有機聚合物能起到增溶的作用，對細

57、小焦垢有分散的作用，對設(shè)備表面已形成的焦垢有清除作用；同時具有阻聚功能，阻止烯烴、二烯烴、芳烴等不飽和化合物聚合。這樣可有效抑制和延緩焦化加熱爐爐管結(jié)焦，延長裝置的開工周期。目前，此加劑設(shè)施已完善，2004年7月裝置檢修后，即可投用。l 重催油漿系統(tǒng)增設(shè)過濾器，降低催化劑粉塵含量二套重催生產(chǎn)的外甩油漿為焦化裝置的原料之一，由于催化油漿中含有大量的催化劑粉塵和其它雜質(zhì)，在實際運行中發(fā)現(xiàn)對焦化爐管損害嚴重。催化劑顆粒沉積在管壁上而造成結(jié)焦加速，影響傳熱，同時對爐管產(chǎn)生沖刷，使爐管減薄加快，甚至磨穿爐管，影響焦化裝置正常安全生產(chǎn)?？紤]在重催油漿系統(tǒng)增設(shè)過濾器，目前此項目正在設(shè)計階段，預(yù)計2004年1

58、0月可投用。B) 防止焦炭塔頂揮發(fā)線結(jié)焦的措施l 焦炭塔塔頂注消泡劑延遲焦化裝置消泡劑原注入位置為焦炭塔塔底，因塔底溫度很高，消泡劑熱分解失去作用，2003年8月停止注入。2004年7月份檢修時，將消泡劑注入位置改在焦炭塔塔頂，注在油氣出口管線的另一側(cè)，避免被油氣攜帶走。這樣充分發(fā)揮消泡劑的作用，有效降低泡沫層高度，最低限度減少油氣焦粉攜帶量，延緩揮發(fā)線結(jié)焦速度。l 揮發(fā)線打急冷油焦炭塔采用無堵焦閥預(yù)熱工藝，采用甩油作急冷油，既減少結(jié)焦，又實現(xiàn)甩油回煉。C) 優(yōu)化工藝指標換塔前4個小時，適當提高爐出口溫度1-2，減少泡沫層高度，減少揮發(fā)線結(jié)焦。為了防止焦粉攜帶，焦炭塔反應(yīng)結(jié)束后，小量汽提時間可從現(xiàn)在的30分鐘降到10分鐘。D) 防止分餾塔塔盤及塔底結(jié)焦的措施l 提高汽油回流溫度，保證高溫回流油對塔盤的沖洗作用，80以上的回流溫度沖洗效果較好；l 在可能的情況下，盡量提高回流量，以提高高溫沖洗塔盤的效果；l 提高分餾塔塔頂溫度，由正常的125提高到140，使分餾塔上部有較高的氣相流速，將焦粉攜帶出分餾塔。l 預(yù)防分餾塔發(fā)生汽油回流中斷，控制柴油的收率不大于40.5%為佳，同時柴油回流溫度要適當?shù)奶岣撸裼突亓髁恳刂葡孪?。l 通過大連會議，我們認為，大慶焦化分餾塔底溫度在股份公司